CC BY
24
(1)
(1)
V
(2)
к(1)
2 ДО'
' V ®
ДО-
V =у(1) (21 " t )
у тах у до^ Ч^11 ~ 1 2 />
где t1 - длительность 1, 2, 4, 5, 6, 7, 9 и 10-го этапов; ^ - длительность 3-го и 8-го этапов.
На рис. 3 представлена диаграмма для больших перемещений электроприводов с инерционными преобразователями и идеальными валопроводами при ограничениях скорости и ее первой, второй и третьей производных (5Кон = 12 м; остальные параметры те же). Для данной диаграммы справедливы соотношения
V(3) _
ДО-
V» ].
V
(1)
*1 _
V»
(1)
(2)
УД
(1)
*3 _
* __ДО! _ 22 V® к(2)
£ _ £ V Vю
кон н€ч_______ДО- ____ 2_ ДО*
V»
V
(1)
V
(2)
£ _ £
Т ___ кон 1 нч
_ V™
^ДО
V
(1)
(1)
(2)
где 11 - длительность 1, 2, 4, 5, 7, 8, 10 и 11-го этапов; t2 - длительность 3-го и 9-го этапов; tз - длительность 6-го этапа.
Диаграмма, представленная на рис. 1, характерна при малых перемещениях электроприводов
[У1’]3
Д До -\
Диаграмма, представленная на рис. 2, характерна при средних перемещениях электроприво дов
£ гр.1 < (£ кон _ £ нвч) < £
гр. 2
ГДЄ £ гр.2 _ ¥до-
V
ДО-
Vі»
о-
Диаграмма, преДСтавленная на рис. 3, характерна при больших перемещениях электропривоДОв
£ гр.2 < кон _ £ н€ч )'
Полученные результаты позволяют перейти к разработке заДатчиков интенсивности, формирующих Диаграммы перемещения электропривоДов с инерционными преобразователями и и еальными валопрово-ами.
Кафедра электроснабжения промышленных предприятий
Поступила 18.12.07 г.
2
о
(2)
V у‘
о
о
о
2
621.1.016:66.021.3:66.081.6:66.021.4:66.045/046
РАСЧЕТМАССООБМЕНА МЕЖДУ ТОНКОДИСПЕРСНЫМИ СУСПЕНЗИЯМИ В АППАРАТЕ С ПРОНИЦАЕМОЙ ПЕРЕГОРОДКОЙ С УЧЕТОМ БЫСТРОЙ МЕЖФАЗНОЙ МАССООТДАЧИ В ПОТОКАХ
М.Р. АЛИЕВ, Р.З. АЛИЕВ, А.Р. АЛИЕВ
Дагестанский НИИ виноградарства и виноделия Дагестанский НИИ пищевой промышленности
Ряд действующих и перспективных производств переработки пищевого сырья, получения лекарственных препаратов и биологически активных веществ связаны с обработкой гетерогенных сред. Среди гетерогенных процессов пищевой технологии особое значение имеют процессы в системах твердое тело-жидкость и твердое тело-газ: экстрагирование, сорбция, ионообмен, реагентная обработка, катализ, гидролиз и др. Известная контактная аппаратура для этих процессов может стабильно работать в основном на не содержащих взвеси жидкостях и крупнодисперсных частицах сырья.
Один из альтернативных вариантов проведения гетерогенных процессов - использование предложенного нами способа массотеплообмена между потоками дисперсных сред через разделяющую их конвектив-
но-проницаемую поверхность [1-3]. Указанный способ осуществляется за счет инициированного обмена между потоками порциями жидких фаз через разделяющую потоки проницаемую перегородку. При этом может быть обеспечен стабильный непрерывный контакт фаз при высоких скоростях их противотока, не лимитированных разностью плотностей взаимодействующих фаз и размерами частиц. Предложенный способ реализуется в ряде массообменных и теплообменных процессов [4-6]. Основной частью рассматриваемых в работах установок является массообменный аппарат (МОА) [7-11]. В настоящем исследовании разрабатывается метод расчета МОА при постоянном коэффициенте массопередачи между потоками и быстром межфазном переносе в потоках.
Массообменный аппарат (рис. 1) состоит из двух пространств 1 и 2, разделенных пористой полупроницаемой перегородкой 3 [1-6, 12]. В состав МОА входит также система клапанов 4-7. Первая дисперсная среда с порозностью 81 и концентрациями переносимого
2
л І І єПєг л I I exit Є llg 1lcl _ Є1 lg 1lcl
л I I ente^ л I I exit
Є2 lg2 lC2 Є2 \g 2 I C2
+(i_ є l )lg lK61 _(і_є l )jg lla l
"(l_ Є2 )jg 2 l a2nto _(1_Є 2 )jg:
2
exit
(1)
- la exlt 52 U2
_ 0,
/c
Є. д " Є.div (c, w.) _ D. div [gгаd (c,)] -
P'■/S'■ (1_ Єi )(Ci _ Ci )_ 0;
r, \дa, , / \
1_ Є,)-+(1_ Є, )div( a, w,) _
v .J д^ '> v ' '>
(2)
(З)
(1_ Єі )(ci _ ci
_c* )_0;
div (w,) _ 0; a, _ H, c,,
(4)
(З)
'3 N
Рис. 1
компонента с1еПет, а1и1ег полается в канал 1 МОА через клапан 4 и выходит из канала 1 МОА через клапан 7 с концентрацией переносимого компонента с1ех1і, а1ех1і. Вторая дисперсная среда имеет порозность е2, входную концентрацию с2еП;ег, а2еп1;ег, выходную концентрацию с2ех1‘, а2ех1і и подается в канал 2 МОА. В противо-точном МОА вторая Дисперсная среДа поДается через клапан 6 и выходит через клапан 5. В прямоточном МОА вторая дисперсная среда подается через клапан 5 и выходит через клапан 6. Если перегородка 3 является диффузионно-проницаемой, то обмен между каналами осуществляется за счет процесса молекулярной диффузии. Если перегородка 3 между каналами является конвективно-проницаемой, то при движении потоков в МОА они многократно обмениваются порциями сплошной фазы, не смешивая свои дисперсные фазы. На способах организации такого обмена мы в данной работе останавливаться не будем, так как дальнейшее математическое рассмотрение имеет общий вид и подходит для большинства из них.
Запишем баланс массы переносимого компонента для МОА в виде
где t-время, с; и - скорость, м/с; Д - коэффициент диффузии компо -нента в сплошной фазе, м2/с; Р - коэффициент межфазной массоот-дачи, м/с, - отношение площади внешней поверхности частиц дис-
персной фазы к их объему, м-1; с* - концентрация переносимого компонента в сплошной фазе на межфазной границе, кг/м3; Н - константа межфазного равновесия; индекс г принимает значения 1 и 2 (номер канала).
Уравнения (2) - это балансы переносимого компонента в сплошной фазе в первом и втором каналах, (3) -балансы переносимого компонента в дисперсной фазе в первом и втором каналах, (4) - условия несжимаемости первой и второй дисперсной сред, (5) - уравнение межфазного равновесия. Уравнения (2) и (3) содержат неизвестные функции ^(х,у, 2, t), с2(х,у, 2, Г), а1(х,у, 2, 0 и а2(х, у, 2, 0. В настоящей работе мы рассматриваем случай, когда уравнение межфазного равновесия имеет линейный вид и может быть записано в форме (5).
На проницаемой перегородке МОА имеет место условие непрерывности диффузионной составляющей потока массы
—(с) = Кв(с1 — с 2) е =-^2Ягаа - с 2), (6)
где Кд - коэффициент диффузионной массопередачи между каналами МОА, м/с; е - единичный вектор нормали к проницаемой перего -родке, направленный от канала 1 к каналу 2.
Направим ось х вдоль МОА по направлению потока в канале 1. Выберем малый элемент объема dV = 5Сх, ограниченный двумя близко расположенными поперечными сечениями 5 МОА и участком боковой поверхности р5Сх между ними. Здесь Сх - расстояние между выбранными сечениями, р - периметр сечения 5. Проинтегровав уравнения (2)-(5) по выбранному объему и поделив их на выделенный элемент объема, получим уравнения
где c - концентрация переносимого компонента в сплошной фазе (масса компонента в единице объема сплошной фазы), кг/м3; a - кон -центрация переносимого компонента в дисперсной фазе (масса компонента в единице объема дисперсной фазы), кг/м3; g - объемный расход, м/с; e - порозность дисперсной среды (отношение объема сплошной фазы к объему всей дисперсной среды); нижние индексы «1» и «2» позволяют различать первую и вторую дисперсные среды, верхние индексы «enter» и «exit» относятся к входным и выходным концентрациям в МОА.
Объемные расходы g1 и g2 первой и второй дисперсных сред для прямоточного МОА имеют одинаковые знаки, а для противоточного МОА g 1 и g2 имеют противоположные знаки. В уравнение (1) входят абсолютные величины объемных расходов.
Запишем уравнение конвективного массообмена в МОА в виде
дc. дc. дм. д c,
Є, — + Є,и, — + Є .Ci—-------------------D,
дt дх дх дх
жfiK,
(У)
Cj _ Ci ) +Pi/Si ( 1_ Єi )(Ci _ Ci ) _ 0;
<л \дai , x дai , дм.
1_ Є,)—'- + (1_ Є,) u, —- +(1_ Є,) a, —- _
v ’ Zt ' ’ дх V ’ дх (8)
_Pi./si(l_ Єі )(Ci _Ci )_ 0;
a, _H,c,
(9)
где и - проекция на ось х средней по сечению скорости жидкости; К=Кв+ V - коэффициент массопередачи между каналами МОА, м/с; V - скорость перетока между каналами, м/с; р - периметр проницаемой части сечения 5.
Если г = 1, то ] = 2; если г = 2, то ] = 1. Если конвективный перенос сплошной фазы через перегородку отсутствует, то V = 0 и К = Кп. При наличии конвективно -го переноса сплошной фазы через перегородку V >>Кп и К = V.
Рассмотрим случай, когда скорость фильтрации (скорость перетока) много меньше, чем скорость продольного движения: V << и. Кроме того, между каналами происходит обмен порциями сплошной (жидкой)
s
фазы, т. е. имеет место знакопеременный переток. Поэтому можно приближенно считать, что скорость продольного движения не меняется вдоль канала:
ди,
дх
■ = 0.
(10)
дС, дС,
'-+- 1
дТ дХ [е1 +(1-е 1 )Н ]я 1
(С2 -С!) = 0;(14)
и2 дС2 + дС2
^ дТ дХ [е 2 +(1- Є 2 ) Н 2 ] Я;
-(С1 С2) = 0, (15)
Точное вычисление изменения концентрации переносимого компонента в дисперсной фазе в МОА затруднительно. Однако приблизительную оценку такого изменения можно получить исходя из соотношения между характерным временем ^ ~ dS?'IDL молекулярной диффузии компонента в сплошной фазе [1], характерным временем /р ~ 11(Р/) ~ dSlp изменения концентрации переносимого компонента внутри частиц дисперсной фазы за счет межфазной массоотдачи и временем пребывания в МОА /д. Здесь DL - коэффициент диффузии компонента внутри частиц дисперсной фазы, dS - эквивалентный диаметр частиц дисперсной фазы. Рассмотрим следующие отношения: ~ PdS|DL =
= 8И - число Шервуда; У/г, ~ DLtпрIdS2 = Бо - число Фурье; /д1/р ~ptпрlds = 8И • Бо. Пусть ~ 1 с. Тогда для водных суспензий ~ 10-9 м21с) при dS ~ 10-5 м получим Бо ~10 и так как 8И > 2, то /д1/р ~ 8И • Бо > 1. Для воздушных аэрозолей ~ 10-6 м21с) при dS ~ 10-4 м аналогично Бо ~ 100 и /д| /р ~ 8И • Бо > 1. Таким образом, как видно из вышеизложенного, для массообменных технологических процессов (сорбция, экстрагирование) в тонкодисперсных средах ~ 10-5+10-4 м) время /р меж-фазного массообмена пренебрежимо мало по сравнению с временем пребывания суспензии в МОА. В этих случаях дисперсную и сплошную фазы в МОА можно приближенно считать находящимися в равновесии: а (х, /) = Не (х, /). Само это равновесие различно в разных точках МОА и зависит от времени. Тогда уравнения (7) и (8) можно преобразовать к виду
[ є, +(1-є, )Н,]-д- "[ Є,. + (1-є, )н,]
д2с
дс, рлк ( ) п
х и,--------------(с. — с, )—П,
' дх 8^ 1 ' дх2
(11)
, = 0.
Перейдем к безразмерным переменным по следующим правилам:
Т = и, х = X С = с1-сі
і ’ і ’ 1 сеп1ег -с
»0 »0 ^2
где І0 - длина МОА.
-г-; с2 =
еПе- 5 2
_еп.е- _еп.е- 5
с2 ! с1
(12)
При течении дисперсных сред по МОА обычно имеют место условия
Ре2 и2 і0
(13)
где g = из - объемный расход;/= К/-/0 - площадь поверхности проницаемой перегородки.
Рассмотрим стационарный случай
дС1 дС2
= 0.
дТ дТ
Тогда вычитая (14) из (15) получим
(16)
С
сХ
(С 2 -С 1 )=-(Л "А, )(С2 -С 1). (17)
А, =
Л к
/2 К
■.(18)
[Б 1 + (1 £1 )Н! ]g / 2 [£2+ (1— £2 )Н2 ]g
Для противотока g 1 > 0, g2 < 0. Для прямотока gl > 0,
g2 > 0.
Рассмотрим наиболее общий случай, когда
А2" А1 2 0.
(19)
В этом случае решение уравнения (17) имеет экспо -ненциальный вид
С2(X)-С(Х) =[С(0)-С1(0)]ехр[-(А2" А)х]. (20)
С учетом (20), уравнения для концентраций в первом и втором каналах МОА можно преобразовать к следующему виду:
С.(Х ) =
С2( 0)" ВС 1(0)
1
1" В
1" В
х[С 2 (0)-С1( 0)]ехр[-А(1" В)^( X)];
X )= С2( 0)" ВС'(0) "_В_ х
п ' 1" В 1" В
X [С 2 (0) - С1 (0) ]ехр[-А( 1" В)^( X)];
(21)
(22)
А = А1 =
[є .+(1-є1) Н1 ]р1
В = А = [є,+(1 є,)Н,] Я,/2 ; = ^. (23)
А1 [ є 2 + (1 є2 )Н2 ] Я2 / V ' Л
Теперь рассмотрим частный случай, когда
А2 "А1 = 0; А1 =—А2; В = — 1.
(24)
Это связано с тем, что перенос массы за счет молекулярной диффузии намного меньше, чем соответствующий конвективный вклад и лишь вблизи проницаемой перегородки МОА вклад молекулярной диффузии играет существенную роль. С учетом этого в безразмерных величинах получим
Этот случай может иметь место только при противотоке, и уравнение (17) приобретает следующий вид:
С 2-X)—С1-Х ) = С2-0)-С 1(0). (25)
Выражения для концентраций можно преобразо -вать к виду
X
X
с - с
2
С 1( X ) = С1(0)" а[С2( 0)-С1( 0)]^( X); (26)
С 2 (X ) = С2(0)" а[С2( 0)-с1( 0)]^( X). (27)
Тогда при X = 1 получим
С 1(1)= С 1(0)" А[С2(0)- С1(0)]; (28)
С2(1)= С 2 ( 0)" А[С2(0)-С1(0)]. (29)
Из (29) найдем
. . С2(1)"АС 1(0)
С2 (0) = -^'------^. (30)
1" А
Запишем баланс массы переносимого компонента для части МОА от начала координат до произвольного сечения с координатой х в безразмерном виде
В[С (0) -С 1 (X)]" С2( 0) -С 2 (X ) = 0. (31)
Из (21), (22) и (31) следует, что С(1) = С =(0)-"ВС'(0) -[С2(0) -С1 (0)]х
хехр[-А(." В)]= 1-ехр 1-А1‘ + В)] С 2(0)-
1"В
(32)
В " ехр[-А (1 " в)]
1"В
С1(0);
С2 ( 1) = С 2(0)-"BвС'(())+ _"В [С :(„)-С _( 0)]х
п 1" Вехр[-А (1" В)]
х ехр[-А (1"В)] =-----------^С2(0)" (33)
1 " В
В " В)] (0);
1" В у ’
В[С1( 0)-С1(1)]"С2( 0)-С2(1) = 0. (34)
Выражение (33) можно переписать в виде
1" В
С2 ( 0) =
1" В ехр[-А (1 " В)]
С 2(1)-
В - В ехр [- А(1 " В)] 1" В ехр [-А (1" В)]
(35)
С 1( 0).
А =-
1
- 1п4
С 2 (0)-С 1( 0)
1" В ІС 2(0)" ВС 1( 0)-(1 " В)С1(1)
; (36)
А =
1п
В[С 2(0)-С1(0)]
1 " В 1(1 " В)С 2(1)-С2 (0)-ВС1(0)
. (37)
Зная безразмерные концентрации С1(0), С2(0), С1(1), С2(1), можно определить параметр А по формуле (36) или (37) и необходимую проницаемую поверхность / по формуле (23).
Для прямоточного (В > 0) МОА имеем
С1(0) = С1еп1ег;С2( 0) = С2е”1ег;С1(1) = С“11;С2(1) = С2ех1‘. (38)
Для противоточного (В < 0) МОА имеем
С1(0) = С1еп1ег;С2( 0) = С2“11;С1(1) = С“11;С2(1) = С2еп1ег. (39)
Тогда из формул (34) и (36) получим
с2еи‘ = С2еп4ег + в [с;"14 — с^ *. (40)
Проведем обсуждение результатов расчетов. Из нашего определения (12) безразмерной концентрации следует
СГ‘е- = 0; С^ = 1.
(41)
При расчете прямоточного МОА следует использовать формулы (32) и (33). При расчете противоточного МОА, если В Ф -1, надо использовать формулы (35) и (32), а если В = -1, то (30) и (28).
Из (32) и (33) найдем параметр А:
В этом случае входная безразмерная концентрация С1 еп4ег представляет собой минимальную безразмерную концентрацию в пределах МОА, а входная безразмерная концентрация С2еп4ег - максимальную безразмерную концентрацию в пределах МОА.
На рис. 2, 3 показаны зависимости безразмерных концентраций С^^кривые 1, 2, 3, 4) и С2ех14 (кривые 5, 6, 7, 8) на выходах противоточного МОА от параметра А при различных значениях параметра В (рис. 2: В = 0 (1, 5); В = -0,5 (2, 6); В = -1 (3, 7); В = -3 (4, 8)) и от параметра В при различных значениях параметра А (рис. 3: А = 0 (1, 5); А = 0,5 (2, 6); А = 1 (3, 7); А = 3 (4, 8)). Напомним физический смысл указанных параметров: А - отношение потока массы через проницаемую поверхность в МОА при единичном концентрационном напоре к расходу сплошной фазы в первом канале; В - отношение расходов сплошной фазы в первом и втором каналах.
Эффективность конвективного массообмена между потоками в МОА определяется разностью входной и выходной концентраций, посчитанной по одному из каналов МОА. При нашем выборе безразмерной концентрации (12) входные концентрации определяются выражениями (41). Поэтому эффективность МОА тем больше, чем больше С1ех14 и чем меньше С2ех14. В зависимости от того, какая концентрация С1 или С2 интересует нас в первую очередь, мы можем определять степень Е массообмена МОА соответственно по первому Е1 или по второму Е2 каналу МОА:
т-г __________^ ехгі еПе- ______ ехії ______
Е1 С 1 - С1 С 1
с1 - с 1
еПе- еПег
с2 - с1
с еПег ______ сех^
еПе- /~»ехії ______________ і /~»ехії __________ 2 2
Е С еПе- С ехгї 1 С ехгї
(42)
. (43)
1
еПе- еПе-
с - с.
2
0,8
0,6
О
-0,4
0,2
: 5
1 ■■ / /
| Ш\
4
1 ''■■8
4 6
А
Рис. 2
10
0,8
1 0,6 о:
і
«0,4
0,2
-5
-2
-1
Рис. 3
Анализ рис. 2, 3 показывает, что величины Е1 и Е2 возрастают при увеличении параметра А. С ростом параметра В значение Е\ уменьшается, а значение Е2 увеличивается При уменьшении величины параметра В значение Е1 возрастает, а значение Е2 уменьшается.
Увеличение параметра А означает увеличение коэффициента массопередачи и проницаемой поверхности. Это приводит к улучшению результатов массообмена и к увеличению значений Е1 и Е2.
Рост величины параметра В означает, что в первый канал подается сплошной фазы больше, чем во второй канал. Это приводит к тому, что изменение концентрации в первом канале оказывается меньшим, чем во втором. Поэтому величина Е1 уменьшается, а величина Е2 увеличивается. Уменьшение величины параметра В означает, что в первый канал подается сплошной фазы меньше, чем во второй канал. Это приводит к тому, что изменение концентрации в первом канале оказывается большим, чем во втором Поэтому величина Е1 увеличивается, а величина Е2 уменьшается.
Из рис. 2, 3 видно, что значительная степень массообмена достигается при А > 1, т. е. когда поперечный массоперенос преобладает над продольным.
Поясним, как интерпретировать полученные расчетные зависимости на некоторых упрощенных технологических примерах.
В случае противоточного экстрагирования компонента из пор дисперсной фазы без учета адсорбции компонента на поверхности предположим, что концентрированная суспензия данной дисперсной фазы в экстрагенте подается во второй канал МОА через клапан 6 (рис. 1), а «свежий» экстрагент подается в первый канал МОА через клапан 4. При этом известны следующие величины: е2 - порозность суспензии во втором канале; так как в потоке в первом канале дисперсной фазы нет, то е1 = 1; в указанном случае экстрагирования константу Н2 межфазного равновесия можно считать равной порозности £д дисперсной фазы; заданы концентрации компонента в исходном экстрагенте на входе первого канала с1еп1ег = с1 (0) и в сплошной и дисперсной фазах суспензии на входе второго канала С2еп1ег = С2(1) и Я2еп1ег = £д С2еп1ет Обычно в подобных зада-
чах известными являются требуемая остаточная (на выходе) концентрация компонента в дисперсной фазе а2ехй = £дс2(0) или требуемая концентрация компонента С1ех“ = с1(1) в экстракте. По этим заданным входным и требуемым выходным концентрациям можно определить по (12) требуемые безразмерные концентрации С1ех1і = С\(1) и С2ехй = С2(0). Из зависимостей, приведенных на рис. 2 или 3, можно определить значения параметров А и В, обеспечивающие требуемые выходные концентрации. При этом нужно иметь в виду следующее: чтобы обеспечить нужную высокую концентрацию в экстракте можно уменьшить его расход, т. е. уменьшить |В| (кривые 1, 2 на рис. 2), но в этом случае увеличивается остаточная концентрация в дисперсной фазе (кривые 5, 6 на рис. 2). Если, наоборот, необходимо извлечь весь компонент из дисперсной фазы, не заботясь о высокой концентрации в экстракте, увеличиваем расход экстрагента, т. е. увеличиваем | В| (кривая 4 на рис. 2), при этом концентрация в экстракте низкая (кривая 8 на рис. 2). В случае, когда необходимо добиться и высокой концентрации в экстракте и низкой остаточной концентрации в дисперсной фазе, как видно из рис. 2 (кривые 3 и 7), расходы в первом и втором каналах должны быть приблизительно равными, т. е. |В| » 1, и требуется обеспечить достаточно высокое значение параметра А. Из (23) видно, что при заданном расходе экстрагента, увеличение А достигается увеличением коэффициента массопередачи К между пространствами МОА, определяемого гидродинамической обстановкой в каналах, или увеличением площади проницаемой перегородки, определяемой конструкцией МОА.
Для процессов сорбции компонента из жидкости или тонкодисперсной суспензии на тонкодисперсном сорбенте можно принять, что поток обрабатываемой жидкости или суспензии с порозностью Є2 = 1 или е2 < 1 соответственно, подается в канал 2 МОА через клапан 6, а суспензия тонкодисперсного сорбента с порозностью Єї < 1 - в канал 1 через клапан 4. Коэффициент И1 в уравнении межфазного равновесия суспензии в первом канале в этом случае будет равен коэффициенту Генри для конкретной системы сорбент-жидкость. Ес-
1
0
0
2
8
4
3
0
ли во второй канал подается обрабатываемая суспензия и есть в ней межфазный перенос компонента, то задается Н2. Определение требуемых концентраций производится аналогично случаю экстрагирования. Так как в выражениях для безразмерных концентраций в качестве влияющих параметров присутствуют только А и В, то решения и расчеты, приведенные на рис. 2 и 3, универсальны и подходят также и для рассматриваемых случаев сорбции. Поэтому выбор параметров А и В, а соответственно и параметров МОА, производится аналогично.
ВЫВОДЫ
1. На процесс массообмена тонкодисперсных сред в МОА влияют следующие параметры: А - отношение потока массы через проницаемую поверхность в МОА при единичном концентрационном напоре к расходу сплошной фазы в первом канале, \В\ - отношение расходов сплошной фазы в первом и втором каналах.
2. При прочих равных условиях противоточный МОА будет эффективнее чем прямоточный МОА.
3. Эффективность МОА тем больше, чем больше значения величины А и чем меньше значение величины \В\.
Работа выполнена при финансовой поддержке РФФИ, проект № 05-08-18238-а.
ЛИТЕРАТУРА
1. А. с. 548290 СССР. Установка для экстрагирования в системе твердое тело-жидкость и способ экстрагирования в системе твердое тело-жидкость / Р.З. Алиев, А.З. Алиев // БИ. - 1977. - № 8.
2. Пат. 1182722 РФ. Установка для массообмена в системе твердое тело-жидкость / Р.З. Алиев // БИПМ. - 1996. - № 10.
3. Пат. 1220180 РФ. Установка для массообмена / Р.З. Алиев // БИПМ. - 1996. - № 10.
4. Алиев Р.З., Алиев М.Р., Алиев А.Р. Непрерывный селективный нагрев сплошной фазы дисперсной среды в модуле нагреватель - массотеплообменный аппарат // Журн. прикладной хи -мии. - 2002. - 75. - № 12. - С. 2021-2025.
5. Алиев М.Р., Алиев Р.З., Алиев А.Р. Непрерывный селективный нагрев твердой фазы дисперсной среды // Теоретические основы химической технологии. - 2003. - 37. - № 1. - С. 27-33.
6. Aliev R.Z., Aliev M.R., Aliev A.R., Bolshakov O.V. Dynamics of nonstationary sorption from food liquids in reactor - mass exchanger unit // J. of Food Engineering. - 2003. - 56. - № 4. -P. 377-385.
7. Алиев А.З., Алиев Р.З., Курочкина М.И. К исследованию массопередачи в кожухотрубчатом экстракторе типа «труба в трубе» // Журн. прикладной химии. - 1980. - 53. - № 12. -С. 2686-2689.
8. Aliev M.R., Aliev R.Z., Aliev A.R. Study of turbulent flow in a long permeable channel // Chemical Engineering and Technology. -2002. - 25. - № 7. - P. 735-737.
9. Aliev M.R., Aliev R.Z., Aliev A.R. Investigation of liquid flow in adjacent permeable conduits // Ibid. - 2004. -27. - № 2. -P. 201-206.
10. Алиев М.Р., Алиев Р.З., Алиев А.Р. Массообмен между потоками тонкодисперсных сред под действием знакопеременно -го перепада давления в каналах, разделенных проницаемой перего -родкой // Теоретические основы химической технологии. - 2004. -38. - № 2. - С. 140-150.
11. Алиев А.Р., Алиев М.Р., Алиев Р.З. Теплообмен тонкодисперсных потоков в каналах, разделенных проницаемой перего -родкой // Теплофизика высоких температур. - 2004. - 42. - № 3. -С. 469-476.
12. Романков П.Г., Фролов В.Ф. Теплообменные процес -сы химической технологии. - Л.: Химия, 1982. - 288 с.
Поступила 08.02.05 г.
ПАТЕНТЫ
Патент № 2300895, МПК Л23в 1/36. Способ получения шоколадных масс / А. А. Петрик, Е.П. Корнена, В.В. Сорокина и др. Заявка № 2005134918 от 11.11.05; Опубл. 20.06.2007.
Изобретение может быть использовано для получения шоколадных масс, являющихся основой в производстве шоколадной глазури и шоколада. Способ включает дозирование компонентов - какао тертого, фосфолипидов, сахарной пудры, какао-масла или его заменителей и ароматизаторов, их смешивание и измельчение полученной массы. В качестве фосфолипидов используют масложировой фосфолипидный продукт; полученный путем экстракции этиловым спиртом фосфолипидных концентратов при их соотношении со спиртом (1 : 3)-(1 : 7) и температуре 40-60°С с образованием спирторастворимой и спиртонерастворимой фракций фосфолипидов. После отделения спирторастворимой фракции фосфолипидов от спиртонерастворимой фракции и последующего удаления из спирторастворимой фракции этилового спирта под вакуумом получают масложировой фосфолипидный продукт, который вводят в количестве 0,4-0,5% к массе
шоколадной массы. При этом обеспечивается повышение качества шоколадных масс за счет достижения их оптимальной вязкости и сокращается расход масла какао или его заменителей.
Патент ПМ № 67464. Установка периодического действия для получения этилового ректификованного спирта из эфироальдегидной фракции / А.И. Фридт, И.Г Яковенко, А.С. Деркач. Заявка № 2007124713 от 29.06.07; Опубл. 27.10.2007.
Установка включает куб-испаритель, ректификационную колонну, дефлегматор, делитель флегмы, холодильник и сборник эфироальдегидного концентрата; отличается тем, что ректификационная колонна содержит две секции, при этом нижняя секция снабжена штуцером для отвода фракции труднолетучих примесей в отдельный сборник через дополнительно установленный холодильник, а между секциями колонны установлена емкость для загрузки сырья, соединенная для отвода спирта через дополнительно установленный холодильник со сборником ректификованного спирта.
