Виброзащитные устройства при использовании упругих сил электромагнитного подвеса Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

УДК 621.3(084.2)

ВИБРОЗАЩИТНЫЕ УСТРОЙСТВА ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ УПРУГИХ СИЛ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО ПОДВЕСА

И.В. Плотникова, Р.М. Мустафина*

Томский политехнический университет *Павлодарский государственный университет им. С. Торайгырова, Казахстан

Рассматривается анализ нелинейных режимов работы активных виброзащитных устройств с одномассовым электромагнитным подвесом с учетом реальных характеристик регуляторов напряжения. Составлена математическая модель виброзащитного устройства при использовании упругих сил. Приведены области устойчивой работы устройства.

Ключевые слова:

Электромагнитный подвес, устойчивость, напряжение, виброзащитное устройство.

Key words:

Electromagnetic suspension, stability, voltage, vibro-protective device.

Применение в активных виброзащитных устройствах упругих сил электромагнитного подвеса позволяет получить виброзащитные системы с высокими техническими характеристиками. Эти устройства нелинейны, поскольку нелинейны силовые характеристики электромагнитов и характеристики системы стабилизации электромагнитного подвеса.

В работе проведен анализ нелинейных режимов работы активных виброзащитных устройств с одномассовым электромагнитным подвесом с учетом реальных характеристик регуляторов напряжения. На рис. 1 объект массы m , защищаемый от вибраций, подвешен в поле электромагнита (ЭМ) и установлен на основании, совершающем колебания по закону y(t). Отклонение подвешиваемого тела вдоль оси электромагнита определяется абсолютной координатой x(t), которое и определяет положение объекта массы m относительно земли. Напряжение и ток электромагнита в положении статического равновесия подвешиваемого тела -£У0, /0 . Переменные составляющие напряжения и тока электромагнита - u(t), i(t) ; 8 - воздушный зазор (рис. 1).

Выбор параметров активного виброзащитного устройства должен осуществляется таким образом, чтобы обеспечить эффективное гашение колебаний в заданной полосе частот внешних возмущений и достаточный запас устойчивости. Выполнение условия обеспечения запаса устойчивости возможно при увеличении общего коэффициента усиления, однако, при этом напряжение на преобразователе, формирующем напряжение питания электромагнита, достигает уровня насыщения (рис. 2), то есть виброзащитное устройство является существенно нелинейным.

Мустафина Раиса

М у и е т ж и р 0 в 1 н и канд. техн.

наук, профессор кафедры

радиотехники и

телекоммуникации

Павлодарского

государственного университета

им. С. Торайгырова, Казахстан.

E-mail: [email protected]

Область научных интересов:

электромеханические приборы,

виброзащитные устройства,

приборостроение.

Плотникова Инни

Васильевна, канд. техн. наук,

доцент кафедры «Физические

методы и приборы контроля

качества» Института

неразрушающего контроля

ТПУ.

E-mail: [email protected]

Область научных интересов:

микромеханические датчики,

резонансные колебания,

навигационные системы.

и0+и

К*)

8

Рис. 1. Схема устройства с одномассовым электромагнитным подвесом.

Рис. 2. График зависимости напряжения обратной связи и от напряжения на выходе преоразователя и

Проведем анализ работы активного виброзащитного устройства с учетом того, что преобразователь формирующего напряжения имеет нелинейную характеристику, определим влияние нелинейности в обратной связи на характеристики исследуемого устройства. Для устройства виброзащиты с одномассовым электромагнитным подвесом управляющее напряжение формируется следующим образом:

иупР = а8 + Р5',

где а , Р - коэффициенты цепи управления по изменению воздушного зазора 8 и его скорости.

При исследовании нелинейного активного виброзащитного устройства используем метод гармонической линеаризации, применяемый при анализе режимов работы систем, на которые действуют гармонические воздействия. На входе исследуемого объекта гармонический сигнал

иупр =А^П^ . (1)

Вследствие того, что электромагнит обладает фильтрующими свойствами, то учитываем только первую гармонику нелинейного напряжения на выходе преобразователя напряжения, и по методу гармонической линеаризации заменяем характеристику с насыщением соотношением

и = ц(А) иупр

Коэффициенты ц(А) гармонической линеаризации для рассматриваемой нелинейности имеют вид [1]

ц(А) = к , при - и < A < и , (2)

/ЛЛ 2к

Ч(А) = — ж

^ Ч±+&11 - и2

А А V А2

, при А > и0, (3)

Таким образом, в зоне насыщения преобразователь заменяется линейным звеном с коэффициентом усиления д(А) , величина которого уменьшается с ростом амплитуды.

Из анализа выражений (2), (3) следует, что нелинейность в цепи обратной связи приводит к тому, что уменьшается эквивалентный коэффициент д, зависящий от амплитуды А, в области насыщения, то есть возникает необходимость исследования влияния нелинейной обратной связи на виброзащитные свойства электромагнитного подвеса [2].

Линеаризованные уравнения обмотки электромагнита и его силы тяги в операторной форме имеют вид

\и (в) = (К + яЬо) I (в) - аД(^, (в) = а1 (в) - ЬД(в)

где Я - сопротивление обмотки электромагнита; £0 - индуктивность, соответствующая точке

I 12

равновесия тела массы т, подвешиваемого в поле электромагнита; а = 2К —у ; Ь = 2К —^ -

¿0 ¿0

коэффициенты линеаризации уравнений в окрестностях точки установившегося режима; К -константа, определяемая из условия статического равновесия; ¿0 - воздушный зазор в положении статического равновесия.

Управляющее напряжение

иупр = (а+ р в)Д(в). (5)

По методу гармонической линеаризации характеристика (рис. 2) заменяется следующим

выражением:

ф) = д( А)и упр (я), (6)

где ц(А) определяется в соответствии с выражениями (2), (3).

Дополняя уравнения (4-6) уравнением движения механической системы

тХ(в)в2 = —¥(я) ,

Передаточная функция системы имеет вид

_ X(в) _ [д(А)ар + а — ЬЦ ] в + д(А)аа — ЬК

У (в) тЬ0в3 + Ятв2 + 'у аРд( А) + а2 — ЬЬ0 ^ в + д( А)аа — ЬЯ Характеристическое уравнение гармонически линеаризованной системы запишется в виде тЬ0в3 + Ятя2 + \^аРд(А) + а2 — ЬЬ0 J в + д(А)аа — ЯЬ = 0, (7)

либо аъвъ + а2в2 + а^ + а0 = 0.

Согласно критерию устойчивости Гурвица для систем третьего порядка должны выполняться следующие условия:

а > о, а > о, а > о, а > о, аа > аа,

ЯЬ ЬЬп - а2 а а(А) - аЯ

то есть а >——; р>—0-----------------; р>- 0 ^ 7

(8)

ад(А)' ' ад(А) Яд(А)

Так как величина коэффициента линеаризации q(A) ограничена следующими пределами:

0 < д < к,

то условия устойчивости (8) для исследуемой системы примут вид

ЯЬ п ЬЬ0 — а2 Ьп а к — аЯ

а >—; Р>—0-----------; р>—-------------.

ак ак Як

Заменим s на ]о в уравнении (7)

д(А)аа — ЯЬ — о2 Ят + ^аРд(А) + а2 — ЬЬ0 —а>2тЬ0 J ^ = 0, (9)

выделив в уравнении (9) вещественную и мнимую части, получим уравнения для определения периодического решения (1) для входной величины преобразователя напряжения

\ X (А, о) = д( А)аа — ЯЬ — со2 Ят = 0,

7(А,т) = (ар д(А) + а2 - ЬЬ0 -т2 шЬ0)т = 0.

(10)

Решая систему уравнений (10), определим частоту т периодического решения через параметры системы и определим выражение для нахождения эквивалентного коэффициента усиления ц(А)

т =

Ь(а Ь0 - Яр) - а2а

аЯ

(11)

т(Р Я — а ) (а — Яр)

Подставив в выражение (11) соотношение (2), (3) получим формулу, связывающую амплитуду периодического решения А с параметрами системы

2к

ж

и и

А А

А2

аЯ аЬ0 - Яр

(12)

Для определения значения критического коэффициента усиления к , который определяет границу устойчивости системы и область автоколебаний, в формуле (12) принимаем А = ио, тогда

] _ аЯ

кр. = аЬ0 — ЯР ’ то есть автоколебания возникают при к > ккр .

Определим условие границы устойчивости линейной системы при д(А) = к. Система уравнений (10) примет вид:

I каа — ЯЬ — о2 Ят = 0,

Откуда следует, что

\кар + а -ЬЬ0 -тшЬ0 = 0. аЯ

к =

аЬ0 - Яр

(13)

То есть клг = ккр , исходя из этого граница области устойчивости определяется

л.г. кр.

следующими равенствами:

ЯЬ Ь0а к - аЯ

а =-------; р = - р

ак„

Як

кр. кр.

Значение к определяется по соотношению (13) при подстановке в него граничных значений а,( линейной системы.

Р,

В • с

18

15

12

9

6

3

/ /

О NN 4

/ / /

к / / А /

£ ю / / \У

_ Й О сЗ % * 2 о « /Су /V/

-О й * /У

0 2 4

Рис. 3. Область устойчивой работы устройства

а-10 ,

3 В

м

Отсюда следует вывод, что при к < ккр = клг активное виброзащитное устройство является устойчивым как в линейной части характеристики, так и в нелинейной (рис. 2). При к > ккр виброзащитное устройство работает как нелинейное в автоколебательном режиме с

определенной амплитудой, в линейной системе при этом же условии (к > клг ) возникли бы

расходящиеся колебания, то есть введение нелинейного звена расширяет область устойчивой работы устройства, при этом нелинейное виброзащитное устройство обладает по сравнению с линейным более большим запасом устойчивости (рис. 3).

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Попов Е.П. Автоматическое регулирование и управление. - М.: Наука, 1966. - 388 с.

2. Коловский М.З. Автоматическое управление виброзащитными системами. - М.: Наука, 1976. - 317 с.

Поступила 02.11.2011 г.

м

6