Загребин Л.Д.; Уланов А.В.
ТЕМПЕРАТУРНОЕ ПОЛЕ В ПЛОСКОЙ ПЛАСТИНЕ КОНТАКТНОГО УСТРОЙСТВА
В данной статье рассматривается распределение температурного поля в неограниченной пластине с учетом пространственного распределения теплового потока и временного распределения теплового потока.
Известный импульсный метод «вспышки» (Паркера) [1] измерения ТФС рассматривает одномерную задачу теплопроводности в ограниченной пластине или в цилиндре [2]. Как показывают исследования, при использовании лазерного излучения на результат измерения величины температуропроводности существенное влияние оказывает место нахождение координаты точки, определяющее изменение температуры.
Это связано, прежде всего, с неоднородностью теплового потока по сечению теплового импульса. В этом случае удобнее пользоваться моделью неограниченной пластины в измерении температуропроводности твердых тел.
1. Распределение температурного поля в неограниченной пластине с учетом пространственного распределения теплового потока
На поверхности неограниченной пластины действует мгновенный источник тепла с пространственноэнергетической плотностью. Решая уравнение теплопроводности, представленное в виде:
д2Т дгТ дгТ 1 дТ
---------------т =----- (1)
дх2 ду дz2 а ді
для —ю< х, у <го , 0 < z < (% , і > 0 с начальными условиями:
9оехР (-(х2 + у2) к')
СрРё
0 для g < z < <і
толщина пластины, д- бесконечно тонкий слой), и граничными условиями:
T
(d
для 0 < z < g
(2)
= T = 0
1 Iy=±w 0
ST|
T\x
3T| =r^| = 0
X=±w y=+w
ox qy 1
3T, а , A
— \z=0 =~ T ( x,y,0, t)
(3)
дz
дТ| - 0
и- 0
дz
Применив метод изображений [3], найдем температурное поле неограниченной пластины. Итак, решение задачи (1) с граничными условиями (3) обеспечивается только в плоскости 2=0. Для выполнения граничного условия 2=6 вводится дополнительный источник симметрично относительно плоскости 2=6. Тогда результирующее температурное поле в пластине будет Т (х, у, z) - Т'(х, у, z) + Т'(х, у,2<3 — z) .
Дополнительный источник нарушает выполнение граничного условия (3) при 2=0, что вызывает введение нового источника, симметричного относительно этой плоскости, но последний вызывает нарушение указан-
ного граничного условия для плоскости 2=6 и т. д. получим бесконечный ряд источников от — & до + &
Таким образом, путем введения новых источников В этом случае температурное поле в неограничен-
нои пластине запишется:
T(x,y,z)= 2 T'(x,y,z -2nd) =
2%k
(4at + k2 )^4#atcp p
2 exP
-y
4at + k
-2nd)
2
4at
(4)
1 -a4^erfc I +aV07 I exp
Я ^ s/4at Я J
z - 2nd\ а і—і
---- 1 + — -jat I
Фа я j
2
на обратной поверхности пластины (2=6) можно представить в виде:
T =
4q0k
(
(4at + k2) V4xatcp p
2 exp
: + y2 d2 (2n +1)
2
4at + k2
4at
1 а і------ (d (2n +1) а $—і (d (2n +1) а
1 -—yjKaterc| —-—’ +— y/at Iexp 1 — ---------------J—
Я
Я J
l'Jät Я
а
—y/at
2
или в безразмерных величинах:
0 1 ^ i rVd2
& = -------„, —2 exp
(2n +1)
2
(4 F0 + k V d2 )y/4F0 „=0 1 - erfc ^ + Bi^Fj exp ^
4F0 + k 7 d2 4F0
(,
2n +1
4 F0
+ BiJFn
CO
n=-w
CO
X
n=-w
X
X
2 2 2 а Талере!3 а1
где г — х + у , У —------------^— - относительная температура, г0 ——— - относительное время (число
4д0к !
а 1
Фурье), пг —— а - число Био.
Я
При малых значениях Ві (Ві=0) выражение (6) принимает вид:
(7)
3 = (4F0 + к '¡а2)Ш5ехр
( г V а2 (2п+1)Л
4^0 + к 7 а2 4^)
На рис. 1 представлена зависимость 3 = /(^) для различных значений параметра Ві и к/6. Как показывают расчеты, на величину и «9тах существенное влияние оказывают теплообмен и соотношение ко-
эффициента сосредоточенности (к) с толщиной пластины (6). Отметим, что для координат г/6=0; 0,2, при к/6 = 0, Ві = 0; 0,1 выражение температурного поля (7) переходит к полубесконечному телу и =
0,0727. При к/6>2 можно рассматривать задачу как одномерную и использовать для определения ТФС формулы Паркера, а если 0 < к/а < 1 в интервале 0,9 < г/а < 1,4 , то значения будут сильно изменяться
(см. рис. 2, 3).
Таким образом, значение числа Фурье ( ^0 ) и относительная максимальная температура существенно
зависят от расположения координат, коэффициента сосредоточенности теплового импульса.
Рис. 1. Зависимость 0(^0) для бесконечной пластины в точке г.М =0 при различных соотношениях к/с!
и значениях Bi:
а - Bi=0; б - Bi=0,1; в - Ы=0,5.
2. Температурное поле в неограниченной пластине с учетом временного распределения теплового потока
Гекман [4] рассмотрел треугольный импульс для ограниченной пластины. Как показано в работе, модели Гекмана и Тейлора отличаются значениями коэффициентами Фурье от идеального (£’01/2=0, 1388). Отметим, что авторы работы [5] независимо от формы импульса влияние длительности учитывают определением центроиды данной формы импульса, это значит, момент начала отсчета принимается величина +1 ,
[ ід (і') аі
где і = -°----------, і - длительность импульса.
і
0.4
0.3
а е /^.г/с1=0 б
г/а=о 0.07 - -
- -
0.06 - / Л ^^§5*75 -
\0’2
\ 0.05 - |/ “
" /~\\г0’5 I/
1 / \\ 0.04 |/ 2
/0^5\\ | —- - - - _
" 1 “ 0.03 - | / - ^ ^ ^ -
/ 1 |
I/ /* 0.02 - | / Я -
11/ 0.01
1/ I п— 1 \ \ 0 ¿^111111111
' 0 0.2 0.4 0.6 О
1 1.2 1.4 1.6 1
Ро
Ро
Рис. 2. Зависимость *( К) в различных точках (r/d):
а) точечный источник (k/d=0); б) гауссовское распределение (k/d=2)
Рассматривая температурное поле неограниченной пластины в виде (7), как функцию 3 = / (К0) , можно
получить путем свертки с функцией временного распределения энергетической плотности 0(Ро) [3] темпе-
ратурное поле в неограниченной пластине с учетом длительности
3(К)= |3(К -К')е(К')Щ
(8)
Рис. 3. Изменение То!/2 от координаты (r/d) для различного коэффициента сосредоточенности (k/d)
В случае треугольного импульса с относительной длительностью К = <7-/й2 функцию 0(Ро) представить, как показано на рис. 2.
- го < К < --
К
\
-К +1
г VГ 0г
(
2 2
^07 1К
К
К -1
■ < к < 0
К
(9)
°<Р. <-у
2
- < К < го
Учитывая (7), (8) и (9) получим распределение относительной температуры в пластине
можно
0
0
2 (F') dF0
Длительность теплового импульса существенно влияет на 3тах и Ку2 , которые являются нелинейными функциями К .
ЛИТЕРАТУРА
1. Parker W. J., Jenkins R. J., Butler C. P., Abbott G. L. Flash method of determining thermal diffusivity, heat capacity and thermal conductivity // J.Appl. Phys., - 1961. - V. 32, № 9. -
Р.1679 - 1684.
2. Клименко М.М., Крижановский Р.Е., Шерман В.Е. Импульсный метод определения температуропроводности. // ТВТ.-197 9.-Т.17, № 6. - С. 1216.
3. Карслоу Г., Егер Д. Теплопроводность твердых тел. М.Наука.-1964.-488 с.
4. Heckman R.C. Finite pulse - time and heat - loss effects in the pulse thermal diffusivity
measurements. //Appl. Phys. Lett.-1973.-V.4 4,№ 4.-P.1455- 1460.
5. Azumi T., Takahashi Y. Novell finite pulse - width correction in flash thermal diffusivity
measurement. // Rev. Sci. Instrum.. - 1981. - V. 52, № 9. - P. 1411 - 1413. Имеется перевод в
журн. «Приборы для научных исследований» -1981.- № 9. - С.133-134.