Научная статья на тему 'Режимы прерывистого тока полностью управляемых преобразователей'

Режимы прерывистого тока полностью управляемых преобразователей Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

CC BY
193
13
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Текст научной работы на тему «Режимы прерывистого тока полностью управляемых преобразователей»

ИЗВЕСТИЯ

ТОМСКОГО ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ПОЛИТЕХНИЧЕСКОГО ИНСТИТУТА имени С. М. КИРОВА Том 161 - 1967

РЕЖИМЫ ПРЕРЫВИСТОГО ТОКА ПОЛНОСТЬЮ УПРАВЛЯЕМЫХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ

А. И. ЗАЙЦЕВ, В. Н. МИШИН

При исследовании режимов прерывистого тока примем изложенные выше допущения и'обозначения величин [1].

Рассмотрим различные режимы прерывистого тока следующие в порядке уменьшения нагрузки.

1. Ток нагрузки уменьшается до нуля при работе силовых вентилей в области угловых координат

arc sins > vn< -í-.

В данном режиме вентиль включается с приходом сигнала управления и проводит ток за счет э.д.с. самоиндукции индуктивности нагрузки. Если величина энергии, запасенной в электромагнитном поле индуктивности мала, то ток может упасть до нуля раньше, чем выполнится условие устойчивой работы вентиля — arc sin е. После такого естественного выключения вентиля, в случае сохранения на его управляющих элементах включающего сигнала, прибор включится вновь, когда угловая координата напряжения сети станет равной =vb2 = arc sins. При повторном включении вентиля ток нагрузки, а, следовательно, и ток вентиля начнут возрастать с нулевого значения.

Таким образом, ток силового вентиля в данном режиме за время включения состоит из двух импульсов: первый, начинаясь с некоторого значения постепенно уменьшается до нуля, а второй возрастает с нулевого значения до некоторой величины, при которой вентиль искусственно выключается. Следует отметить, что рассматриваемый режим является весьма характерным для систем с опережающими углами управления.

Ток нагрузки описывается уравнениями [2]

/й, = COS © sin (vBl — e + v) — £ + [6 — COS e Sin (vBl — 0) + /ощ] вГ* ct* e, (1 > /и, = cos e sin (VB2 _ e + v) — e + [e — COS © sin (vBa — ©)] ct* в, (2)

in =(e + /on)*-vctge —e, (3)

где: vBl и vBa — угловые координаты первого и второго включений силовых вентилей;

v — угловая координата, отсчитываемая от начала соответствующих импульсов тока.

Начальные значения тока равны [2]

/оп = cos В sin (vB2 — © + л2) — е + [г — cos в sin (vB2 — ©)] er \ cts * (4)

/от = {cosesin(vB2 — в-( Х2) -Не — cose sin (vB2— ©)]e-Xactge}X

xe Vm ; -8, (5)

где X — заданная продолжительность включения силовых вентилей; а,—продолжительность второго включения силовых вентилей. При расчетах в качестве независимой переменной удобнее использовать продолжительность второго включения силовых вентилей. Тогда неизвестной угловой координатой оказывается продолжительность первого включения, которую можно найти из условия #

0-i)-Xi = 0. (6)

После подстановки в (6) выражения (1) получим уравнение, определяющее неизвестную величину

cos У sin (vni — 0) — е + [s — cos 0 sin (vBl — 9) + /ОИ1] e~ ct* (7)

где

Vni = VB4 +

Если нулевой вентиль отсутствует или не работает, то продолжительность второго г-ключеиия силовых вентилей равна

' 2 х

К = ~~ — (arc sin £ — vBl). (8)

Верхней границей режима является область непрерывных токов, рассчитываемая по уравнению [1],

cos Н sin (arc sin £ — в) — s -f

"r)Ctg sin (yB - 8 +X) - sin (vBl - 9)

-ií-ctoe, j_g m & j e(arcsine —vBl)ctg»

feos©-5--'-^-— = 0, (9)

нижнюю границу найдем из условия

0оИ1) = о, (Ю)

откуда после подстановки (5) получим

{cos В sin (vB2— 0 + h) +

_ /Л -XVtge

+ [e — cos в sin (vBa — в)] e~l2 cte 0} e Vm 7 =s. (10a)

Определив границы существования режима, перейдем к расчету средних и действующих значений токов системы и их спектрального состава.

Учитывая, что ток силовых вентилей в периоде состоит из двух импульсов, после интегрирования (1) — (3) получим

/ср. и = [ sin sin (vBl + -у-) + sin sin (vB2 + -y-)] 2 —

-(s + /oHl)(l-e-Vtge)tg©-£Al Y (11)

/ср. п = !г К* + ctg e+ о tg @ - зХп ]. (12)

jep=^[sin-^sin(vBl+^) + sinAsin(vB2+ Щ- ¿(X' + Хп ) в, (13) где

л ч. , ^

Хп — — — ХИ2 — VB2 + VB!= —--X,

X' = Ха + Х2.

Квадратичную площадь импульсов тока через силовой вентиль выразим, как

5кв.И1+ 5кв.и2»

где 5КВ.И1 и 5кв.И2 найдутся с помощью выражения

Skb.h.k = cos2 в Jx — sin Х - cos2 ^vB — © 4- —

— 4e cos © sin-g-sin (vB — 0 + -y-) + s2X + В sin 29 [sin vB — ctg e X

X sin (vB 4- X)j—5(1 —e~Kctge) [2e— 0,55(1 + e"Xctge)] tg в, (14)

в которое при вычислении соответствующих площадей нужно подставлять I

1) для Яквщ: vB = vBl, Х = ХИ1, В = ВХ = г — cos@sin(vBl — 0) +/0И1;

2) для 5КВ И2: vb = vb2, * = В = В2 = в — cos 0 sin (vBa — 0). Квадратичная площадь импульса тока нулевого вентиля равна

Skb П = (з + /оп)(1 —е^п ctg 0)[О,5 (S + /оп)(1 + ctg е) _

— 2s] tg0 + s2Xn . * (15)

Коэффициенты основной гармоники ряда Фурье для тока силовых вентилей имеют вид

аг = С°2 В [^ cos(vBl— 0)—sinX^cosivnj— в)— sinX2cos (vß2 — ©+Х)]— - 2s [sin2-^-f sin-^- . sin(X—A)j+ßlSin0 [sin©— е~ъ<***Х Xsin(0 +X1)] + 52sin0[sin(vB2—vBl + 0) —e-x2ctg0.sin(x + ©)]), (16). öl = -^|-^^-[x'-sin(vBl— ©)-f sinX^sin^n,- 0) +

+ sin X2 sin (Vßa + X—0) ] - e [sinXx —2sin -^cos (X —+ + Вг sin 0 [cos 0 — ctg 0 • cos (0 + \x)] + B2 sin ö [cos (vB2 _ vBl + 0) _

— е-нсъ 0. cos (X + ©)] |5 (17) а коэффициенты высших гармоник вычисляются как

= -^¡ц {cos [ vBl - 0 + А (1 _*)] .sin-^(l-¿) +

+ cos [ vBl—e + + k) — Äx].sin-bi l*- k)

u

+ COS [ vBl —е +4(1 —+ ]sin4( 1 +Ь) } +

+ ,-Щё) í[k ~ e-XlCtg 9'(ctg 0 Sin kXl + k C0S Äx)1 V +

+ ctg 0 [sin k (vB2 — vBl) — e~Xa cts e • sin kl] + k [eos k (vBs! — vBl) _

_e-x2ctge.C0S¿xi}^sin2¿4 + sin k (X ~4)'sin k4~\

1 í eos в

ÖK = — (-jZZjfeF tcos (Vßi ~ 0) ~~ 005 ' ?0S (vni — ©) —

— £ sin kk± • sin (vni — ©) + COS (vB2 — @) * COS k (vBa — vBl) —

— eos (vBa — © + л2) • eos kX + k sin (vB2—6) sin (vBa — vBl) —

— k sin (vB2 — 9 +12) sin &X]--sin kh + 2 cos k (x—sin k -^-j +

k0¿w[Bi + Bie~Xl ctg 0 &'tg 0'sf n k K ~~cos kKl) + B*ke~X2 ctg e X

X tg 9 • si n k (l— - — B2e~l* cts 0 - cos kl — B2k tg 9 sin (vBa- vBl) k +

+ flacos¿(vBa —vBl)]}. (19)

2. Ток нагрузки уменьшается до нуля в паузе. Минимально возможные углы включения силовых вентилей определяются величинами э. д. с. в цепи постоянного тока и падением напряжения на вентилях

vB s^arc sin г.

Ток нагрузки при работе силовых и нулевого вентилей описывается уравнениями (2) — (4). в которых положим vBa = vB, Х2 = X.

Сверху данный режим ограничивает область непрерывных токов нагрузки, ссли vB^ arc sin г, в противном случае — вышерассмотрен-ный режим прерывистых токов. Таким образом в одном случае верхние граничные величины следует искать из (11), а в другом из [1]

cos в [ esin (vB - е + X) - sin (vB — в)] ---e = О, (Л))

—ctge

em -1

если arc sins.

Нижнюю границу исследуемого режима найдем из условия

7оп-0 (21)

или, подставив (4), получим уравнение

cos © sin (vB — 9 +Ц — е+ [s —cos© sin(vB — 0)]ß-Xctg0=O, (22)

Как следует из (21), снизу режим токов, спадающих до нуля при паузе, ограничивает область прерывистого тока с естественным выключением вентилей.

Продолжительность' работы нулевого вентиля найдется с помощью условия

(/nU„ =0. (23)

Подставив в (£3) выражение (4),. получим уравнение для определения Хп

>4i=tg0{ln[cos ©sin(vB — ©+X)e~x ctge+e_

— cos 0 sin (vB — 0)] — In s} — X. (24)

Средние значения токов найдутся как

S

Р и = cos 0 sin ~г(VB — 0 + — sX +

+ [е— cos0sin(vB— ©)](1 — ctgQ) tg©], (25)

т ®

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

/ср п = -2-[(г +/оп) tg 0 (1 — е~хс*в) _ £хп ]) (26)

/ср=— sin-^sin(vB+—J_„(x + xn)e. (27)

Квадратичные площади импульсов тока силовых и нулевого вентилей следует искать по выражениям (14) и (15), подставляя в последнее Яп из (24).

Для коэффициентов ряда Фурье справедливы уравнения ai = ^{~^[Xcps (vB — 0)—sin X cos (vB — в + Х)] — 2 3sin2-|- +

+ [e — cos 0 sin (vB —0)] [sin 0 — Xcts 0 sin (0 + X)] sin ©|, (28) 1 f cos в

¿1 = —I —2—[X sin (vB —©) + sin X sin (vB —© + X)]— £ sin X -f-

+ [e — cos © sin (vB— ©)] [cos 0 — e~l cts 0 cos (0 -f X)] sin © }, (29) 1 f cos 0

ÖK = — [fesin(vB —© -f X)cOS¿X — sin^Xcos(vB —0-j-X) —

— ¿sin(vB —©)] — -i-(i_cos¿X) +

S — cos в sin(vR—6) ^

+-ka+ctg26---ctg 6 (ctS Ö sin ÄX + Ä cos k\)] }, (30)

1 I cos ö

bK =— j t a [cos (vB — ©) — cos kk cos (vB —0 X) —

— k sin &X -sin (vB — 0 + X)]--sin kX +

e — cos 6 .sin (vn — в) \

+-k2 + ctg2e-+ £ ctg 0 (& tg 0 • sin ¿X — cos &X)] ctg © }. (31)

При уменьшении нагрузки режим прерывистых токов, спадающих до нуля при паузе, переходит в режим токов, которые уменьшаются до нуля, протекая через силовые вентили преобразователя. Таким образом Е последнем режиме прерывистых гоков вентили искусственно не выключаются, и преобразователь может работать только с отстающими углами управления. Указанный режим подробно исследован в работах А. А. Булгакова [3] и здесь не рассматривается.

ЛИТЕРАТУРА

1.A. И., Зайцев, В. Н. Мишин. Исследование полностью управляемых преобразователей. Статья в настоящем сборнике.

2. А. И. Зайцев, В. Н. Мишин. К расчету некоторых мутаторов на полностью - управляемых элементах. Известия ТПИ, т. 153, 1965.

3. А. А. Булгаков. Основы динамики вентильных систем. Изд. АН СССР, 1963.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.