CC BY
0
Литература
1. Радиопомехи индустриальные. Методы испытаний источников индустриальных радиопомех. Москва: Изд-во стандартов, 1984. 78 с.
2. Кузьмин В. Б. Построение групповых решений в пространствах четких и нечетких бинарных отношений. Москва: Наука, 1982. 168 с.
3. Адаптивная обработка сигналов в антенных решетках / Бураков В. А. и др. // Зарубежная радиоэлектроника. 1976. № 8. С. 35-39.
4. Ундроу Б. Адаптивные компенсаторы помех. Принципы построения и применения // ТИИЭР. 1975. № 12. С. 69-97.
5. Биховений М. А. Применение многоканальных компенсаторов помех в каналах связи. Москва: Радиотехника,
1984. № 12. С. 9-16.
6. Максимов М. В. Защита от радиопомех. Москва: Сов. радио, 1976. 495 с.
7. Лошин В. И., Комаров В. М., Нестеренко Н. И. Адаптивные антенные решетки в каналах широкополосной связи // Зарубежная радиоэлектроника. 1983. № 5. С. 3-23.
8. Методы обработки сигналов при наличии помех в линиях связи / ред. Каменев Е. Ф. Москва: Радио и связь,
1985. 224 с.
9. Бристод Т. А. Применение адаптивных компенсаторов помех для радиосвязи и радиолокации: Экспресс - информация // Радиотехника сверхвысоких частот. 1980. № 22. С. 16-20.
10. Тихонов В. И. Статистическая радиотехника. Москва: Радио и связь, 1982. 624 с.
11. Цыпкин Я. З. Основы теории автоматических систем. Москва: Наука, 1977. 560 с.
Рекомендовано до публгкацИ д-р техн. наук Черенков О. Д.
Дата надходження рукопису 13.11.2018
Гуцол Тарас Дмитриевич, кандидат технических наук, доцент, кафедра энергетики и электротехнических систем в АПК, Подольский государственный аграрно-технического университет, ул. Шевченко, 13, м. Каменец-Подольский, Украина, 32316 E-mail: tte-nniekt@ukr.net
УДК 624.011
DOI: 10.15587/2313-8416.2018.153370
ПРАКТИЧН1 РЕКОМЕНДАЦП ПО РОЗРАХУНКУ КАРНИЗНИХ ВУЗЛ1В ГНУТОКЛЕеНИХ РАМ З КЛЕ€НО1 ДЕРЕВИНИ з врахуванням СКЛАДНОГО НАПРУЖЕНОГО СТАНУ
© Д. В. Михайловський, Д. М. Матющенко
На nidcmaei експериментальних даних уточненi коефщгенти A, Ac та ßc,c.g0 умови мщностг для карниз-них вузлiв гнутоклеених рам. Запропонован практичн рекомендацИ по розрахунку карнизних вузлiв гну-токлеених рам з врахуванням складного напруженого стану клеено! деревини та встановлен небезпечнi точки по довжин карнизного вузла для р1зних спiввiдношень кривини карнизного вузла r/h спiвiдношень hmax/L. Розроблен блок-схеми для розрахунку гнутоклеених рам з спiввiдношеннями кривини карнизного вузла r/h<4 та r/h>4
Ключовi слова: клеена деревина, напружено -деформований стан, карнизний вузол, гнутоклеена рама, складний напружений стан
1. Вступ
На даний момент ознак масового застосування конструкцш з клеено! деревини в капитальному будь вництга Укра!ни не помiчено. Дане явище неможливо ввднести до позитивно! тенденцп розвитку вггчизня-них будiвельних конструкцш в будiвлях та спорудах рiзного функционального призначення.
Досвщ проектування конструкцш з клеено! деревини (дал1 ККД) в сучаснш Укра!т достатньо невеликий, положення i норми прийняп для проектування клеено! деревини були мехашчно перенесет з цшьно! деревини, без врахування особливостей дшс-ного напруженого стану. Для конструкцш з цшьно! деревини достатньо було виконання перевiрок розра-хункових поперечних перерiзiв на вщповвдш макси-мальт розрахунковi напруження, проте у випадку
ККД подiбних розрахуншв недостатньо. Сумюна д!я окремих напружень формуе особливий напружений стан, який суттево впливае на надшшсть конструкцш з клеено! деревини. Внаслшок надзвичайно! ашзот-ропи мехашчних властивостей клеено! деревини сумюна д!я рiзних напружень призводить до зниження мщносп матерiалу, що шдтверджено в робот [1]. Але слш врахувати, що вище наведене явище не е недолгом, а скорше платою за можливють створення нових конструктивних форм, надання елементам рiз-номаштних обриав (ломаних, криволттних тощо) та архггектурно! вишуканостг Завдяки дотриманш в гнутоклеених рамах принципу спрямовано! орiентацi!' та збалансовано! мщносп данi рами е найбшьш ращ-ональною конструктивною формою. Ця конструктивна форма мае високу надiйнiсть, що шдтверджуеть-
ся свгговим досв1дом 1х застосування для перекриттiв прольотами до 70 м.
2. Лггературний огляд
З 1996 року виробництво рамних конструкцш з клеено1 деревини в Укра1ш майже призупинено, одною з причин стали непоодинош випадки <тдмови» несучих конструкцш. Основним факторами <тдмо-ви» рамних конструкцш з клеено! деревини е:
1. Недостатня вивчешсть напружено-деформованого стану карнизних вузлiв гнутоклеених рам [2, 3];
2. Не досконалють розрахункових передумов при оцшщ мiцностi елементiв дерев'яних конструкцш [4, 5];
3. Вщсутшсть сучасно! достовiрно1 iнженерноi методики розрахунку карнизних вузлiв гнутоклеених рам [6, 7];
4. Порушення технологi1 виготовлення конс-трукцi1 з клеено1 деревини [8];
5. Порушення проектних температурно-вологiсних умов експлуатацii' [9]
6. Не дотримання технологi1 монтажу конструкцш з клеено1 деревини [10, 11].
7. Наявшсть природнiх вад i концентрацi1 на-пружень в вузлових з'еднаннях та елементах [12, 13];
8. Недостатньо повне врахування властивостей деревини, як ашзотропного матерiалу при проекту-ваннi елементiв дерев'яних конструкцш [14, 15].
Задача визначення дшсного напружено-деформованого стану е достатньо складною, так як жорсткий карнизний вузол е стиснуто-з^нутим еле-ментом з рiзко вираженою анiзотропiею фiзико-мехашчних властивостей клеено1 деревини.
У нормативних документах, наукових працях та навчально-методичнш лiтературi практично вщсу-тнi рекомендаци по розрахунку гнутоклеених рам з врахуванням складного напруженого стану, що сут-тево впливае на експлуатацшну надiйнiсть та е одно1 з причин невдало1 реалiзацi1 гнутоклеених рам в бу-дiвельнiй галузi Украши.
Експериментальнi дослiдження, що проводились з 80-х рошв минулого сторiччя довели, що вико-нання перевiрок окремо по нормальним напруженням вздовж та поперек волокон i дотичним напруженням не забезпечуе загально1 мщносп та надiйностi карнизного вузла. В зот цих вузлiв одночасно дють норма-льнi напруження вздовж волокон ах, поперек волокон <гу i сколюючi напруження тху. Перевiрки мiцностi на
дш цих напружень, навiть з урахуванням 1х концентраций згiдно норм проектування, не забезпечують дос-татньо1 надiйностi. Тому врахування одночасно1 ди всiх компонент напруженого стану (ах, тху ,ау) е ду-
же важливою задачею, для такого сильно ашзотропного матерiалу, яким е клеена деревина [1, 16, 17].
Укра1нськими вченими з використанням енер-гетично1 теорп мiцностi, стосовно анiзотропного ма-терiалу, запропонованi умови мiцностi клеено1 деревини при рiзних сполученнях в СНС нормальних напружень вздовж волокон сх, поперек волокон <гу та
сколюючих тх . Ця умова мiцностi мiститься в
ДСТУ-Н Б.В.2.6-184 [18]. Запропонована умова мщносп в загальному виглядi записуеться таким чином:
(,
ft ,0,d (f _
або
Л2 (т V
v,0,d ,z,
fC,
fc,
■ B,
fv,
або
(A) або (Ac ) +
V A
■ B.
< 1,
(1)
де ас,о,а- розрахунковi напруження стиску вздовж
волокон в промiжному волокнi 21;
ат,л- розрахунковi напруження розтягу вздовж
волокон в промiжному волокнi ;
/с0а - розрахунковий опiр клеено1 деревини стиску
вздовж волокон;
/ 0 а - розрахунковий ошр клеено1 деревини розтягу вздовж волокон;
Ту0Лг - розрахунковi напруження сколювання вздовж волокон в промiжному волокнi 2/ ; /у0л - розрахунковий ошр клеено1 деревини сколю-ванню вздовж волокон;
90 а г - розрахунковi радiальнi напруження розтягу
в промiжному волокнi 21;
/ о а - розрахунковий ошр клеено1 деревини розтягу вздовж волокон;
<Ус9оа- розрахунковi радiальнi напруження стиску в промiжному волокнi 21;
/с9оа - розрахунковий ошр клеено1 деревини стиску
впоперек волокон;
- ордината по висоп поперечного перерiзу, яка вь драховуеться вiд оа симетрi1 поперечного перерiзу; А, А, Вс,с 90, Вс,,90 - коефiцiенти, що враховують
ашзотрошю фiзико-механiчних властивостей деревини, рiвень початкового напруженого стану i прий-маються за додатком Ж [18]. Значення коефiцiенти А, Ас, Всс 90 та Вс 190 приймаються в залежносп вiд знаку напружень в чисельнику.
3. Мета та задачi досл1дження
Метою даного дослвдження е розроблення ре-комендацiй по розрахунку карнизних вузлiв гнутокле-ених рам з врахуванням складного напруженого стану (дaлi СНС) з уточненням коефiцiентiв А, Ас та Вс с 90 за експериментальними даними з роботи [19].
Для досягнення мети були поставлен наступнi
задачi:
1. Виконати апробащю можливостi розрахунку карнизних вузлiв гнутоклеених рам за допомогою методу сшнченних елементiв на пiдставi порiвняль-ного аналiзу з результатами натурних випробувань.
2. За допомогою методу скшченних елементiв виконати аналiз напружено-деформованого стану карнизних вузлiв гнутоклеених рам з показником кривини за допомогою методу скшчених елеменпв.
3. Розробити практичнi рекомендацi! з пошуку небезпечних зон з точки зору СНС в карнизних вуз-лах гнутоклеених рам враховуючи особливють на-пруженого стану.
4. Практичш рекомендацп по розрахунку карнизних вузлiв з врахуванням складного на-пруженого стану
Дана стаття присвячена гнутоклееним рамам, де в зонi карнизних вузлiв можливе виникнення складного напруженого стану. Чиннi норми проекту-вання [18] передбачають врахування складного на-пруженого стану в гнутоклеених рамах, але не дають практичних рекомендацiй по розмiщенню небезпечних точок для перевiрки мщносп карнизних вузлiв.
Небезпечним мiсцем з точки зору складного напруженого стану е таке мюце в якому лiва частина умови мiцностi, досягае максимального значення. Чисельнi та експериментальш дослiдження при руй-нiвному навантажент подтвердили наявнiсть в пере-хщнш зонi карнизного вузла концентрацi! дотичних та радiальних напружень при вщносно невеликих значеннях нормальних напружень вздовж волокон в мющ де вщбулось руйнування.
За результатами чисельних дослвджень, було ви-конано апробащю запропонованих умов мiцностi з вщ-повщним уточненням коефiцiентiв А1, Ас, Вс с 90 з врахуванням експериментальних даних. Визначеш небез-печнi мiсця з точки зору складного напруженого стану в карнизних вузлах гнутоклеених рам з показниками кри-
вини карнизних вузлш у^ < 4,0 та ^ - 4,0.
Умова мiцностi для карнизних вузлiв гнутоклеених рам записуеться таким чином:
(
а„
Y Л
fc,0,d
(A, ) +
Л2
fr:
■ (Ac) або
c.90,d ,z,
fc,
Bcc.90 < 1
(2)
Коефiцiенти Л1, Лс, та Всс90, що враховують
анiзотропiю фiзико-механiчних властивостей дере-вини, пiсля уточнения за експериментальними дани-ми мають значення Л1 = 2,2, Лс = 1,52 та
Вс,,90 = 1,09.
Авторами статп запропоновано визначати на-пруження в карнизних вузлах гнутоклеених рам за допомогою «зотропних» формул для визначення напружень в кривих брусах з введенням поправочних коефщенлв. На пiдставi чисельних дослщжень в програмному комплексi Л1РА-САПР 2016 (лщензгя №1д/5223) були визначенш поправочнi коефiцiенти для дослiджуваних рам з показником кривини
Н,
1 < Yh < 6,0 та сшвввдношень "m/L < /^9
1/ < hmax J
<
'19 " /Ь" /29 ком кривини
129. В результатi для рам з показни-
1 < У, < 6,0 /п
та спiввlдношень
max/ ^ Ь<
У« i
1
19
Ь
% були
отриманi ввд-
повiднi поправочнi коефщенти К0, К90, КТ . Поп-равочнi коефiцiенти визначеш з урахуванням вiдстанi вiд центру перерiзу до /-то! розрахунково! точки, ку-та нахилу розрахункового перерiзу в карнизному ву-
злi та показника кривини карнизного вузла ГА Äm/
та
спiввiдношення
Ь
Для пвдтвердження можливосп застосування ПК Л1РА-САПР 2016 проведено сшвставлення на-пружено-деформованого стану одержаних за методом скшченних елеменлв та при натурних ви-пробуваннях [19]. Таке порiвняння експериментальних даних з результатами комп'ютерного моде-лювання дають змогу стверджувати, що метод скь нченних елементiв, на якому базуеться програмний комплекс Л1РА-САПР 2016, на пiдставi чого мож-на зробити висновок, що застосування вище обу-мовленого програмного комплексу дае можлившть достатньо достовiрно визначати складовi напруженого стану. Детально результати даних дослвджень приведет в робот [16].
5. Результати дослвдження
За результатами дослвджень в програмному комплексi Л1РА-САПР 2016 було визначено, що не-безпечнi зони з точки зору складного напруженого стану залежать ввд показника кривини карнизного вузла. На основi чисельних дослщжень встановлеш на-ступнi небезпечнi точки (зони):
1) Для карнизних вузлгв гнутоклеених рам з1
стввгдношенням ГА < 4 : /п
- на висотi ввд стиснуто! кромки в межах 0,1...0,5Н в похилих перерiзах пвд кутом 0,1...0,4а (рис. 1);
- на висол ввд стиснуто! кромки в межах 0,1...0,3Н в похилих перерiзах щд кутом 0,8...1,0а (рис. 1).
2) Для карнизних вузлгв гнутоклеених рам з1
стввгдношенням ГА - 4: п
Небезпечнi точки знаходяться в розтягнутiй зонi на ввдсташ 0,1...0,3Н вiд зовнiшньо!' гранi пере-рiзу на вiдстанi 0,1...0,5Н ввд мiсця прикладання зо-середжено! сили (рис. 1). В будiвлях з каркасом з гнутоклеених рам при конструюванш покриття та стiнового огородження, моделюеться в розрахунковiй схемi безпосередшм прикладанням навантаження в верхнiй частиш карнизного вузла у виглядi зосере-джено! сили. Великий дiапазон пояснюеться впливом змiни кривини криволiнiйних дшянок, геометрiею рам та як наслщок змiни значень зосереджених зна-чень сил та кута !х нахилу до зовшшньо! площинi.
Методика розрахунку гнутоклеених рам з врахуванням СНС представлена у виглядi блок-схем: для гнутоклеених рам з показником кривини карниз-
них вузла г/, < 4,0 - на рис. 2-4; для показниками
кривини карнизного вузла
, > 4,0 - на рис. 5-7.
зосереджена сила
0,1.-0,5h
0,1. .0,4а
'С
V
1-1
о
N1
>
iL
s
Рис. 1. Розрахункова схема карнизного вузла гнутоклеених рам з врахуванням небезпечних точок СНС
Початок розрахунку
Псрев1рка поперечного перер!зу за максимальними напружеинями за «вотропними» формулами кривого брусу та визначення коефщкнтт Ка, Кдо, Кг взалежност1 вщ
епшвщношення га ■
О
Визначення в i-тих точках напружень розтягу та стиску вздовж волокон <7т d , <7fM ,. поперек волокон CTc90l/2 тадотичних напружень Tv 0 d, в небезпечних
точках в перехщнш 30Hi «стшка—карнизний вузол», якт знаходяться в похилих nepephax пщ кутом 0,1...0,4а навщеташ вщ стиснуто! грат 0,1 ...0,5А. Крок рекомендуеться приймати небшьше 0,1а та 0,1Л.
Q
Визначення напружень вздовж волокон в i-тш точщ, в розтягнутш зон] вщетат z; по BHcoTi nepepi3y:
N М[гщ-г0) А Azoriip_
-о
1 на \
m,d,Z;
■Кп
Визначення напружень вздовж волокон в i—riil точщ, в стиснутш зон! на вщеташ z;no BHCOTi nepephy:
Jc,0,d,z,
N М(го~гщ) — +---—
A A4r,h
Kn
J
Рис. 2. Блок-схема № 1. Розрахунок карнизних вузлiв з врахуванням складного напруженого стану для гнутоклеених рам з сшвввдношенням ГА < 4 0 (початок)
/ h '
1
Визначення напружень поперек волокон в i-Tiii точш на вщсташ по висот!
перер1зу в розтягнутш зонп
<У
c.9Q,d,t,z,
f N г Л —In-*-
V А rm J
+
( М^
\Azü j
I V,)
\
V
щ
г г
up ир{
/
■Cos (р- Kt
90
Визначення напружень поперек волокон в i-Tiii точщ па вщсташ z;no BHCOTi перер!зу в стиснутш зон!:
^с. 90,d,c,z,
(м Л
+
Ч rin J LA) )
(
0,51n-f-
*0 {/"in, Гт )
\
г г
in in,
■Cosqy- К,
90
Визначення дотичних напружень в i-Tiii точш на вщсташ yi вщ центру ваги
поперечного перерву в розтягнутш зонк
vfi ,d,y,
f
6Q(0,25h2 - у?)
bh3
К
Визначення дотичних напружень в i—1riü точш на вщсташ yt вщ центру ваги поперечного nepepi3y в стиснутш зош:
r6Q(0,25h2 +у*)Л
vfi,d,yj
bh3
■к
т
Рис. 3. Блок-схема № 1. Розрахунок карнизних вузлiв з врахуванням СНС для гнутоклеених рам з сшввщно-
шенням г/ < 4 0 (продовження) /И
Г
1
Перев1рка умови мщносп в i-тш точцк
V V (
<D
'm,d,z.
V ftfi,d J
або\
c,0,d,z.
fcfi.
У
■J /
',0
V Х,0,</ у
•(4)^(4) +
er,
c.90,d,z.
V Л,904 у
<?0J >
— ТАК
I
HI
I
Необхщно зб!льшити поперечний nepepi3 та повторити розрахунок починаючи з пункту №2.
Визначення в i-тих точках напружень розтягу та стиску вздовж волокон am,d,zl> °"с,о,d,z, - поперек волокон тадотичних напружень
в небезпечних точках в перехщнш зош «карнизний вузол-ригель», яю знаходяться на похилих перервах шд кутом 0,8... 1,Oer на вЦсташ в1д стиснуто!" гран! 0,1—0,ЗА. Крок рекомендуеться приймати не бЬыпе 0,1а
та О, I/?.
в
ТАК 1
Закшчення розрахунку
Рис. 4. Блок-схема № 1. Розрахунок карнизних вузлiв з врахуванням СНС для гнутоклеених рам з сшввщно-
шенням г/ < 4 0 (закшчення) /к
Почагок розрахунку
Перев1рка поперечного nepepi3y за максимальними напруженнями за «¡зотропними» формулами кривого брусу та визначення коефщютв К0, КЩ), Кт в залежност1 вщ
А/
<й
сшввщношення
та
<3
Визначення в i-тих точках напружень розтягу та стиску вздовж волокон <Jm d „ , стс0dz , поперек волокон <JC90d, та дотичних напружень Tv0d . в небезпечних точках в розтягнутш зон1 на вщсташ 0,1 ...0,3/7 вщ зовшшньо? rpaHi перер!зу та 0,1.„О,5/? вщ мюця прикладання зосередженоТ сили. Крок рекомендуеться
приймати небшьше 0,1 И.
V_У
Визначення напружень вздовж волокон в i-тш точщ, в розтягнутш зош на вщсташ z;no BHcoTi nepepi3y:
N М(гщ-го)
А А~0Гщ
<А
m,d, г,
КГ[
Визначення напружень вздовж волокон в i-тш точщ, в стиснутш зоHi на вщсташ z; по BncoTi nepepi3y:
N М[г0-гА — +-i-1L
А AZ0rin.
Кп
J
Рис. 5. Блок-схема № 2. Розрахунок карнизних вузлiв з врахуванням СНС для гнутоклеених рам з сшввщно-
шенням г/ > 4 0 (початок)
i
Визначення напружень поперек волокон в i-тш точщ па вщсташ z.по висот1 nepepi3y в розтягнутш зонi:
ст,
L' yfl.i/
f N г Л -—ln-^-
V A rm J
+
M
\Azoj
ln % о
\
Itp,
r r
up upt
/
Cos^-TC
90
Визначення напружень поперек волокон в i-тш точш на вщсташ z;no BiicoTi nepepi3y в стиснули зон1:
К г щ + (М)
U К т v^zo )
7
\
г г г
^ /«,. и» in, j
■ Cos • /Г,
90
I
Визначення дотичних напружень в i-тш точщ на вщсташ у. вщ центру ваги
\ зон1:
6Ö(0,25/72 -V,2)
поперечного перерву в розтягнутш зон1:
___.7
vfi.d.y,
bh
К,
Визначення дотичних напружень в i-тш точщ на вщсташ v, вщ центру ваги
¡OHi:
6^(О,25/72 + V,2)
поперечного перергзу в стиснут1и 30Hi:
У ----, 2\Л
А"
т
-0
Рис. 6. Блок-схема № 2. Розрахунок карнизних вузлiв з врахуванням СНС для гнутоклеених рам з сшввщно-
шенням г/ > 4 0 (продовження) /к
Рис. 7. Блок-схема № 2. Розрахунок карнизних вузлiв з врахуванням СНС для гнутоклеених рам з сшввщно-
шенням г/ > 40 (зактчення) /И
6. Висновки
1. На шдстаы порiвняльного аналiзу результа-тiв експериментальних та чисельних дослвджень гнутоклеених рам встановлена яшсна вiдповiднiсть, з схожим характером розподшу напружень в найбшьш небезпечних перерiзах по довжинi карнизного вузла. Тому метод сшнченних елеменпв може бути обраний для розробки шженерно! методики розрахунку карнизних вузлiв з врахуванням СНС.
2. Дослщжено напружено-деформований стан карнизних вузлiв гнутоклеених рам з рiзними про-льотами вiд 12 до 65 м, з рiзним показником кривини карнизних вузлiв вiд 1,0 до 6,0, яш найчастiше засто-
совуються в будiвельнiй практицi. Визначенi небез-
печнi концентрацii напружень в межах карнизного
вузла та шдтвердженш небезпечш дiлянки з точки
зору його надшносп.
3. На пiдставi чисельних дослщжень розробле-
нi практичнi рекомендацп по розрахунку карнизних
вузлiв гнутоклеених рам з показником кривини
г/ < 4 0 та г/ > 40 з врахуванням СНС, яш ввдсут-/И /И
нi в нормах проектування дерев'яних конструкцiй. Уточненш коефiцiенти умови мiцностi для розрахунку карнизних вузлiв в небезпечних точках з позицп СНС з врахуванням експериментальних даних.
Лiтература
1. Проектирование современных конструкций из клееной древесины на принципах новой концепции / Клименко В. З., Найчук А. Я., Фурсов В. В., Михайловский Д. В. К., 2010. 24 с.
2. Серов Е. Н. О результатах обследования некоторых видов КДК // Облегченных конструкции из древесины, фанеры и пластмасс. Л.: ЛИСИ, 1982. С. 5-9.
3. Турковский С. Б., Варфоломеев Ю. А. Результаты натурных обследований деревянных конструкций // Промышленное строительство. 1984. № 6. С. 19-20.
4. Найчук А. Я. О некоторых причинах повреждений деревянных конструкций в процессе эксплуатации // Уникальные спец. технологии. Деревянные клееные конструкции: перспективы развития рынка России с учетом мирового опыта. 2005. № 1 (2). С. 71-73.
5. Орлович Р. Б., Найчук А. Я. Некоторые причины аварий деревянных конструкций в сельскохозяйственных зданиях // Повышение эффективности строительства животноводческих и производственных зданий и сооружений. Тезисы докл. первой республиканской научно-практической конференции. Брест, 1981. С. 30-31.
6. Михайловський Д. В., Матющенко Д. М. Чисельш дослщження напруженого стану в карнизних вузлах гнутоклеених рам // Ресурсоекономш матер1али, конструкцп, буд1вл1 та споруди. 2011. Вип. 21. С. 244-250.
7. Timber Engineering Notebook No. 5: Timber frame structures - platform frame construction (part 3) // The Structural Engineer. 2013. Vol. 91, Issue 7. P. 43-50.
8. Орлович Р. Б., Филимонов Н. С., Жук В. В. Наиболее существенные признаки расслоения и растрескивания элементов несущих клееных деревянных конструкций // Проблемы сельскохозяйственного строительства. Минск: Ураджай, 1980. C. 78-83.
9. Ломакин А. Д. Исследование состояния деревянных конструкций в сельскохозяйственных зданиях с повышенной эксплуатационной влажностью: автореф. дис. ... канд. техн. наук. М., 1971. 18 с.
10. Натахин В. Г. Основные причины дефектов несущих клееных деревянных конструкций сельских производственных зданий // Несущие деревянные конструкции. М., 1981. C. 116-124.
11. Иванов Ю. М. К классификации разрушений в элементах деревянных конструкций // Известия ВУЗов. Сер.: Строительство. 1992. № 1. C. 11-13.
12. Кабанов В. А. Надежность элементов деревянных конструкций: учеб. пос. Курск, 2003. 47 с.
13. Yoshihara H. Mode II R-curve of wood measured by 4-ENF test // Engineering Fracture Mechanics. 2004. Vol. 71, Issue 13-14. P. 2065-2077. doi: https://doi.org/10.1016/j.engfracmech.2003.09.001
14. Серов Е. Н. Рациональное использование анизотропии прочности материалов в клееных деревянных конструкциях массового изготовления: дис. ... д-ра техн. наук. Л., 1988. 521 с.
15. Vasic S., Smith I. Bridging crack model for fracture of spruce // Engineering Fracture Mechanics. 2002. Vol. 69, Issue 6. P. 745-760. doi: https://doi.org/10.1016/s0013-7944(01)00091-1
16. Mikhaylovskiy D., Matyuschenko D. Numerical researches of DGRP-type experimental frames using the finite elements method // Odes'kyi Politechnichnyi Universytet. Pratsi. 2016. Issue 2 (49). P. 14-23. doi: https://doi.org/10.15276/opu.2.49.2016.04
17. Михайловський Д. В., Матющенко Д. М. Щодо визначення радiальних напружень в криволшшних карнизних вузлах рам з клеено! деревини // Мтстобудування та терит^альне планування. 2010. Вип. 38. С. 241-245.
18. ДСТУ-Н Б В.2.6-184:2012. Конструкци з цшьно! i клеено! деревини. Настанова з проектування. К.: Мшрепонбуд Укра!ни, 2016. С. 127-130.
19. Табунов С. Ю. Расчет и выбор оптимальных параметров рам с прямолинейным ригелем и гнутоклееными стойками для сельскохозяйственных зданий: дис. ... канд. техн. наук. Л.: ЛИСИ, 1984.
Рекомендовано до публгкацИ д-р техн. наук Гайдайчук В. В.
Дата надходження рукопису 08.11.2018
Михайловський Денис Вггалшович, кандидат техшчних наук, доцент, кафедра металевих та де-рев'яних конструкцш, Завщувач ввддшу, Ввддш докторантури та астрантури, Кшвський нацюнальний ушверситет будiвництва i архггектури. пр. Повггрофлотський, 31, м. Ки!в, Укра!на, 03680 E-mail: demyh.ubp@gmail.com
Матющенко Дмитро Миколайович, директор, ТОВ «НКБ «АБП», вул. Авiаконструктора Антонова, 5-Б,
м. Ки!в, Укра!на, 03680
E-mail: matyuschenko.ubp@gmail.com
