Научная статья на тему 'Поверхностное натяжение растворов R134a / Castrol Icematic SW 22'

Поверхностное натяжение растворов R134a / Castrol Icematic SW 22 Текст научной статьи по специальности «Химические технологии»

CC BY
110
17
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Аннотация научной статьи по химическим технологиям, автор научной работы — Проценко Д. А., Анчербак С. Н., Железный В. П.

The experimental investigation and calculations of the capillary constant and surface tension of the oil Castrol Icematic SW 22 of the solutions R134a/ Castrol lcematic SW22 were carried out. The measurements were performed by differential method of capillary rise in the temperature range 290 ~T~ 330 Kin the interval of the oil mass concentration 00

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по химическим технологиям , автор научной работы — Проценко Д. А., Анчербак С. Н., Железный В. П.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Текст научной работы на тему «Поверхностное натяжение растворов R134a / Castrol Icematic SW 22»

УДК 532.61

Поверхностное натяжение растворов К 134а / Са81хо11сетаис 8\¥ 22

Д.А. ПРОЦЕНКО, С.Н. АНЧЕРБАК, В.П. ЖЕЛЕЗНЫЙ

Одесская государственная академия холода

The experimental investigation and calculations of the capillary constant and surface tension of the oil Castrol Icematic SW 22 of the solutions R134a/ Castrol Icematic SW22 were carried out. The measurements were performed by differential method of capillary rise in the temperature range 290 <, T ^ 330 K in the interval of the oil mass concentration 0<x0<0,22. The obtained data are approximated by power dependencies with universal crossover functions at indices of power. The concentration relationship of the equations coefficients was investigated. The tables of reference data on the capillary constant and surface tension of solutions R134a / Castrol Icematic SW 22 in the range of operational parameters of vapor-compression refrigerating machines arc calculated. The data obtained are interesting for specialists studying the processes of heat exchange in the evaporator of the refrigerating machine.

Реальное рабочее тело (РРТ) в парокомпрессионных холодильных установках представляет собой смесь, состоящую из хладагента и масла.

Наличие примесей масла в рабочем теле приводит к снижению холодопроизводительности, увеличению работы сжатия в компрессоре, уменьшению холодильного коэффициента [6,7,12,13], снижению коэффициента теплопередачи в испарителе [19, 20]. Поэтому исследование теплофизических свойств жидкой фазы РРТ при различных концентрациях компонентов имеет принципиальное значение.

Информация о поверхностном натяжении растворов озононеразрушающих хладагентов с новыми синтетическими компрессорными маслами в литературе практически отсутствует [9]. Однако именно поверхностное натяжение раствора хладагент/масло в значительной мере определяет износ сопрягаемых подвижных деталей компрессора. До сих пор остаются неизученными также вопросы влияния поверхностного натяжения на интенсивность процессов испарения РРТ в испарителе и т.д.

На основании информации о чистых компонентах невозможно получить достоверную информацию о поверхностном натяжении растворов хладагент/масло (РХМ), тем более что используемые в практике масла являются жидкими многокомпонентными растворами с неопределенными структурой и молекулярной массой.

Вывод о термодинамическом подобии РХМ в широком интервале концентрации масла [10, 18] позволяет приступить к разработке методов прогнозирования их

теплофизических свойств. Однако построение любых прогностических моделей, претендующих на достоверность, возможно только при наличии корректно полученных экспериментальных данных.

Экспериментальные исследования

Поверхностное натяжение растворов Я 134а/ Сав^о! 1сетайс 22 определялось дифференциальным методом капиллярного поднятия. Это единственный из существующих способов измерения, который позволит получить информацию о поверхностном натяжении в условиях термодинамического равновесия в широком интервале параметров состояния [1].

Эксперименты проводились на установке, представленной на рис. 1. В измерительной ячейке 3, представляющей собой толстостенную стеклянную ампулу, установлены три калиброванных капилляра различных размеров: =0,16 мм; Л2 = 0,36 мм; /?3 = 0,5 мм. Визу-

альное наблюдение за положением уровней менисков жидкости в капиллярах производилось посредством катетометра КМ-8 (15) с погрешностью 0,015 мм. Герметичность измерительной ячейки обеспечивалась запорным вентилем УЗ, который через коваровый штуцер крепился к стеклянной ампуле.

Термостатирование измерительной ячейки проводилось в стеклянном сосуде Дьюра 7, заполненном уайт-спиритом. Однородность температурного поля по всему объему термостатирующей жидкости обеспечивалась мешалкой 6. Для создания определенной температуры в термостате и ее регулирования предусмотрены разгонный и регулируемый нагреватели. Последний под-

8\¥ 22 подвергалось деаэрации с целью очистки от неконденсирующихся примесей. Перед заправкой хладагентом измерительная ячейка вакуумирова-лась.

В процессе экспериментального исследования проводили измерения температуры и давления и опреде-

ляли капиллярную постоянную а а5=ДЯ,,/(1/6,-1/Ь,);

2

(1)

(2)

Рис. 1. Схема экспериментальной установки для исследования поверхностного натяжения смеси Я 134а / СазША Ісетагіс 22:

1— сосуд Дьюара с жидким азотом; 2 — датчик системы регулирования температуры; 3 — стеклянная ампула с кова-ровым штуцером; 4 — регулятор давления в сосуде Дьюара;

5 — термометр сопротивления; 6—мешалка; 7 — стеклянный сосуд Дьюара; 8 — теплообменник; 9 — манометр; 10 — вакуумная система; 11 — милливольтметр; 12 — преобразователь давления; 13— измерительные капилляры; 14 — баллон с хладагентом; 15— катетометр; 16— система регулирования температуры

ключей к системе регулирования температуры 16, включающей высокоточный регулятор температуры ВРТ-3, мост МО-62 и технический платиновый термометр сопротивления 2. Температура в опытах измерялась платиновым термометром сопротивления 5. Термостат был оснащен теплообменником 8, через который при проведении измерений на низких температурах прокачивался жидкий азот из сосуда Дьюара 1. Постоянный расход азота через теплообменник 8 обеспечивался сильфонным регулятором давления 4 и вентилем тонкой регулировки У2. Для вакуумирования измерительной ячейки 3 и очистки исследуемого образца от неконденсирующихся газов применяли вакуумную систему 10. Давление в измерительной ячейке определяли по показаниям преобразователя давления 12 и милливольтметра 11. До эксперимента и по его окончании производилась индивидуальная тарировка преобразователя давления с использованием справочных данных по давлению насыщенных паров хладагента Я134а [14]. Проведенные исследования показывают, что абсолютная погрешность измерения давления в проведенных экспериментах не превышала 0,0016 МПа.

Перед проведением опытов масло Савйо! Ісетагіс

-2 _ IX А.;

и VI ’

ЪРи)

где Д#,7 - разность высот поднятия менисков жидкости в капиллярах;

Ь{, - радиусы кривизны менисков жидкости из-

мерительных капилляров;

Рц - статистический вес отдельного измерения на каждой паре капилляров.

В качестве критерия при определении статистического веса брали величину 1/5^, обратную максимально возможной относительной ошибке в определении капиллярной постоянной.

Такая методика определения капиллярной постоянной позволяет существенно уменьшить влияние случайных погрешностей при измерениях небольших значений высоты поднятия жидкости в капиллярах.

Значения 1/Ь{ - \!Ь} для различных пар измерительных капилляров были получены по результатам тариро-вочного эксперимента. В качестве эталонной жидкости для тарировки использовали хладагент Ш 34а, данные о поверхностном натяжении которого приведены в [5]. Проведенный анализ показывает, что неучтенные остатки относительной систематической погрешности определения капиллярной постоянной смеси в проведенных экспериментах не превышают 2,5 - 3 %.

Определение массы заправочного баллончика и компонентов РХМ осуществляли на аналитических весах АДВ-200М с погрешностью, не превышающей 5-10"7 кг. Концентрацию масла в жидкой фазе раствора рассчитывали по формуле

тп

т+т„- т„

(3)

где то - масса заправленного в ячейку масла;

тг - масса заправленного в ячейку хладагента; тУГ - масса паровой фазы хладагента в измерительной ячейке.

Относительную погрешность определения концентрации авторы оценивают в 0,5 %. Погрешность измерения температуры не превышала 0,05 К.

=

Результаты экспериментального исследования

В настоящее время уже накоплен большой опыт в проведении экспериментальных исследований теплофизических свойств РХМ. Достаточно полный перечень таких исследований приведен в [8, 15]. Измерения свойств РХМ проводили, как правило, в рамках традиционных методик, прошедших хорошую апробацию при изучении свойств чистых веществ или растворов достаточно сходных компонентов. Вместе с тем такие факторы, как влияние перемешивания жидкого раствора на давление насыщенных паров и концентрацию жидкой фазы РХМ, время протекания сорбционных процессов при установлении равновесия в измерительной ячей-

р, кПа 1500 1490

1480 1310

1300

1290

1280

1270

1260

1250

1240

1230

Рис. 2. Время установления термодинамического равновесия в измерительной ячейке для смеси К 134а / Саз1го1 /сетаИс 5И7 22

Рис. 3. Время установления термодинамического равновесия в измерительных капиллярах для смеси R134a/Castrol Icematic SW22 (массовая концентрация масла хо~ 0,1827, Т=323,2 К)

ке [16] и т.п., остаются во многом неизученными, что в значительной мере определяет недостаточно высокое качество эмпирической информации, которая в дальнейшем используется для построения термодинамических моделей. Это сдерживает прогресс в развитии методов термодинамического моделирования свойств РХМ.

Поэтому перед измерением капиллярной постоянной РХМ было проведено специальное экспериментальное исследование по определению времени установления термодинамического равновесия в измерительной ячейке и в расположенных в ней капиллярах. Его результаты, приведенные на рис. 2 и 3, позволяют прийти к заключению, что время установления термодинамического равновесия при исследованиях свойств РХМ велико и зависит от состава и термодинамических параметров объекта исследования. Так, время установления равновесного давления насыщенных паров с увеличением концентрации масла в РХМ увеличивается. Достижение равновесных давления и температуры в измерительной ячейке (которое фиксируется по показаниям термометра и преобразователя давлений) еще не является гарантией получения достоверных результатов при измерении капиллярной постоянной, так как время установления равновесия в измерительных капиллярах (прежде всего устранение градиента концентраций по высоте) значительно превышает время установления равновесного давления насыщенных паров. Изменения в значениях капиллярной постоянной наблюдались только через 5...6 ч после вывода установки на заданный температурный режим. Причем чем меньше диаметр измерительных капилляров, тем большее время необходимо для установления равновесия (см. рис. 3).

а2, мм2

Рис. 4. Температурная зависимость капиллярной постоянной Rl34а/ Castrol Icematic SW22

а2, мм 1,45

1,40

1,35

1,30

1,25

1,20

1,15 О

Пара капилляров

□ 1-2

О 1-3

д 2-3

• — среднее значение

Таблица 1. Экспериментальные значения капиллярной постоянной

Температура T, К Давление р, кПа Массовая концентрация масла Концентрация масла (расчет с использованием данных по фазовым равновесиям) Капиллярная постоянная а2, мм2

303,30 773,38 [11] 0,00000 0,00000 1,340

303,30 768,38 0,01236 0,01413 1,405

303,30 760,04 0,10236 0,11458 1,529

303,30 740,69 0,18267 0,20791 1,522

303,30 - 1,00000 1,00000 5,821

313,10 1015,04 [11] 0,00000 0,00000 1,169

313,20 1017,77 [11] 0,00000 ' 0,00000 1,167

313,20 1012,77 0,01236 0,01484 1,158

313,20 1005,43 0,04408 0,05173 1,233

313,20 999,43 0,10236 0,11957 1,317

313,15 979,75 0,18267 0,21860 1,326

313,15 - 1,00000 1,00000 5,543

323,05 1315,96 [11] 0,00000 0,00000 0,994

323,15 1319,28 [11] 0,00000 0,00000 0,992

323,10 1314,28 0,01236 0,01591 0,942

' 323,15 1300,61 0,04408 0,05477 1,001

323,10 1266,25 0,18267 0,23354 1,144

323,45 - 1,00000 1,00000 5,279

328,15 1489,34 [11] 0,00000 0,00000 0,903

328,10 1484,34 0,01236 0,01659 0,851

328,05 1466,66 0,04408 0,05667 0,841

328,10 1463,66 0,04408 0,05669 0,843

328,10 1455,32 0,10236 0,13075 0,942

328,10 1423,29 0,18267 0,24319 1,026

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

328,15 - 1,00000 1,00000 5,103

Таким образом, основными факторами, определяющими время установления термодинамического равновесия в измерительной ячейке в целом и измерительных капиллярах в частности, являются диффузионные процессы (как внутри жидкой фазы РХМ, так и меж-

фазные процессы диффузии). Именно эти медленно протекающие процессы определяют значительный вес случайной составляющей погрешности в полной погрешности определения капиллярной составляющей. Уменьшать время установления термодинамического равновесия путем перемешивания жидкой фазы РХМ нельзя, поскольку само перемешивание является фактором нарушения равновесия газонасыщенного раствора РХМ [3, 17, 18].

Полученные экспериментальные данные приведены в табл. 1. Температурная зависимость капиллярной постоянной для РХМ различной концентрации показана на рис. 4.

В процессе исследования капиллярной постоянной РХМ было зафиксировано существенное изменение концентрации жидкой фазы при изохорном нагревании исследуемого образца в измерительной ячейке (см. табл. 1). Тем самым получило подтверждение ранее высказанное положение о необходимости учета изменения концентрации при обработке экспериментальных данных о свойствах РХМ на линии насыщения [3, 17, 18]. Концентрацию жидкой фазы РХМ определяли с использованием ранее полученной информации о давлении насыщенных паров Я 134а / Сазйго11сетаис Б XV 22 [3].

Расчет поверхностного натяжения проводили по формуле

(Р;,тй Ру.г) — 2 .

------а ё, (4)

где р 1тЫ, руг - плотности жидкой фазы смеси 11134а / Саз1хо1 1сетайс 22 и паровой фазы при давлении насыщенных паров РХМ; g - ускорение силы тяжести (на широте Одессы 9,8073 м/с2).

Плотность жидкой фазы РХМ рассчитывали по формуле, рекомендуемой в работе [11]:

Р ,,тх =-------------—

1 + (1-х0)

(5)

V ■ ' У

где р 1т1х, ро, рг- плотность смеси, масла и хладагента соответственно.

Для расчета были использованы данные по плотности чистого хладагента на линии насыщения [14] и экспериментальные данные для плотности компрессорного масла, приведенные в [4]. Полученные результаты корректировались с учетом величин избыточной плотности, приведенных в работе [2].

Полученные значения поверхностного натяжения

РХМ на изотермах были аппроксимированы полиномами второй степени

Таблица 3. Значения амплитуды а0

(Г..

А + Вх„ + Сх„

(6)

Коэффициенты аппроксимационного уравнения (6) приведены в табл. 2.

Таблица 2. Коэффициенты аппроксимационного уравнения (6) на различных изотермах

т, к А В С

303,30 7,56193 2,30558 16,93951

313,20 6,29332 1,37992 17,30338

323,15 5,04368 -0,19320 18,30988

328,15 4,43956 -1,55046 19,19652

= СТ {ИП,)

'mix U0‘ ’

Результаты расчета

На основании полученных экспериментальных данных и с использованием методик прогнозирования свойств РХМ, предложенных в [3], были рассчитаны значения поверхностного натяжения смеси R134a / Castrol Icematic SW 22 в диапазоне приведенных тем-

Т ~

ператур 0,01 <г = 1-^-<0,60 (где Тс - псевдо-

Тс

критическая температура РХМ) и массовых концентраций масла в растворе 0 < х0 < 0,22 и 1,0. В рамках предлагаемой методики поверхностное натяжение РХМ при постоянной концентрации компонентов было аппроксимировано зависимостью вида

(7)

где |1 - универсальный для различных концентраций РХМ показатель степени. Без значительного ущерба для точности расчета поверхностного натяжения РХМ его величина может быть принята равной теоретическому значению ц = 1,2586 [3]);

F(t) - универсальная для хладагентов и РХМ кроссоверная функция, значение которой может быть рассчитано по уравнению

F(t) = 1 - 0,035 34[?l-5/ln(0] - 0,316563 [r2/ln(?)] +

+ 0,342461 №(r)]. (8)

Значения псевдокритических температур РХМ Тс в интервале концентраций масла 0 < х0 < 0,22 были рассчитаны по методике, предложенной в работе [18]. Концентрационная зависимость для Тс в указанном интервале концентраций может быть представлена в виде

449,008

Тс =363,992 +

(1+ 2010,04*, г)°'5

(9)

Температура T, К Концентрация масла Амплитуда а0 (эксперимент) Амплитуда ст0(расчет) Отклонение, %

303,3 0,0000 62,413 62,610 0,32

303,3 0,0141 65,183 62,633 -1,07

303,3 0,1146 69,071 64,235 -7,53

303,3 0,2079 67,079 69,283 3,18

303,3 1,0000 54,209 54,209 0

313,1 0,0000 62,611 62,610 0,00

313,2 0,0000 62,485 62,610 0,20

313,2 0,0148 61,704 62,633 1,48

313,2 0,0517 65,081 62,898 -3,47

313,2 0,1196 68,378 64,235 -6,45

313,15 0,2186 67,258 69,283 ■ 2,92

313,15 1,0000 54,209 54,209 0

323,05 0,0000 62,851 62,610 -0,38

323,15 0,0000 62,699 62,610 -0,14

323,1 0,0159 59,249 62,633 5,40

323,15 0,0548 62,425 62,898 0,75

323,1 0,2335 68,678 69,283 0,87

323,45 1,0000 54,209 54,209 0

328,15 0,0000 62,681 62,610 -0,11

328,1 0,0166 58,944 62,633 5,89

328,05 0,0567 57,784 62,898 8,13

328,1 0,0567 57,851 62,898 8,02

328,1 0,1307 63,683 64,235 0,86

328,1 0,2432 67,842 69,283 2,08

328,15 1,0000 54,209 54,209 0

где х - концентрация хладагента в жидкой фазе РХМ.

Значение псевдокритической температуры Тс для чистого масла (ха = 1) определяли из данных по плотности масла [4] по методике, предложенной в работе [18]. Полученное в рамках указанной методики значение псевдокритической температуры равно Тс - 714 К.

Полученные экспериментальные значения поверхностного натяжения РХМ позволили рассчитать значения амплитуды а0 при различных концентрациях масла в смеси Ш34а / Саз1хо11сетаЦс 8\У 22 (табл. 3). Концен-

Таблица 4. Поверхностное натяжение растворов Я 134а / Са\1го1 ТсетаНс 22

Температура Т. К Поверхностное натяжение растворов Я134а / СавиЫ 1сетаис 8\У 22 сг^, мН/м

0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 1,00

200 22,577 + * * * * 33,335

205 21,804 * * * * * 32,920

210 21,035 * + * * * 32,507

215 20,271 * * * * * 32,097

220 19,511 19,650 * * * * 31,689

225 18,755 18,890 * * * * 31,284

230 18,004 18,135 * * * * 30,882

235 17,257 17,384 17,735 * * * 30,482

240 16,515 16,637 16,975 17,608 19,557 18,969 30,085

245 15,777 15,895 16,220 16,826 18,691 18,131 29,690

250 15,043 15,158 15,469 16,049 17,830 17,299 29,297

255 14,314 14,425 14,723 15,277 16,975 '16,471 28,906

260 13,591 13,697 13,982 14,510 16,125 15,649 28,518

265 12,872 12,975 13,246 13,748 15,282 14,833 28,131

270 12,159 12,258 12,516 12,993 14,444 14,023 27,746

275 11,452 11,547 11,792 12,243 13,614 13,220 27,364

280 10,751 10,842 11,074 11,500 12,790 12,424 26,983

285 10,056 10,143 10,363 10,764 11,975 11,634 26,604

290 9,369 9,452 9,659 10,036 11,167 10,853 26,227

295 8,689 8,768 8,963 9,315 10,369 10,080 25,851

300 8,018 8,093 8,275 8,603 9,579 9,316 25,477

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

305 7,355 7,427 7,596 7,900 8,800 8,563 25,105

310 6,702 6,770 6,927 7,208 8,033 7,820 24,735

315 6,060 6,124 6,269 6,526 7,277 7,088 24,366

320 5,429 5,490 5,623 5,857 6,535 6,370 23,998

325 4,812 4,868 4,989 5,201 5,807 5,665 23,632

330 4,208 4,260 4,370 4,559 5,096 4,976 23,267

335 3,620 3,668 3,767 3,934 4,402 4,304 22,904

340 3,049 3,094 3,181 3,327 3,729 3,652 22,541

345 2,499 2,540 2,616 2,741 3,078 3,021 22,181

350 1,971 2,008 2,073 2,178 2,453 2,414 21,821

355 1,470 1,503 1,558 1,643 1,858 1,837 21,463

360 1,002 1,030 1,075 1,141 1,299 1,294 21,106

365 0,575 0,599 0,633 0,681 0,786 0,795 20,750

370 0,207 0,226 0,249 0,279 0,336 0,354 20,395

* Область ниже параметров кривой расслоения [4].

мН / м

Рис. 5. Температурная зависимость поверхностного натяжения раствора Я 134а / Са$1го1ТсетаНс 5 И7 22: К — критическая температура расслоения; 1 — хо~ 0; 2 — х ~ 0,1; 3 — х = 0,15; 4 — х ~ 0,2; 5 — х = 0,25; 6 — х

о 7 ' о ' ' о г ' о ' ' о

Ж

0)

э

I

1)

§

§

Є

О

-4

• ■ □ Т, к 303,3

в ■ о 313.2 323.2

а • 328,1

О

о

я •

■ 3 чг-

0,05

0,10

0,15

0,20 0,95

1,00

Рис. 6. Отклонения экспериментальных значений поверхностного натяжения от данных, рассчитанных по степенным зависимостям

трационная зависимость для а0 может быть аппроксимирована в интервале концентраций 0 < ха < 0,22 как

I (3920,045 - 86973,376х„)

(1-

(10)

- 26,867х; +97,508<)

В рамках предложенной методики обработки экспериментальной информации по капиллярной постоянной РХМ рассчитаны таблицы справочных данных по поверхностному натяжению растворов II134а / СазИчЯ 1сстайс 22. Полученные данные приведены в табл. 4. Температурная зависимость поверхностного натяжения показана на рис. 5. Отклонения экспериментальных данных от рассчитанных по уравнениям (7) - (10) представлены на рис. 6. Погрешность полученной информации о поверхностном натяжении РХМ (с учетом неучтенных остатков систематической погрешности, случайной погрешности и погрешности отнесения) можно оценить не более чем в 3,5 %.

і

о

Список литературы

1. Адамсон А. Физическая химия поверхностей: Пер. с англ. / Под ред. З.М.Зорина и В.М.Миллера. - М.: Мир, 1979.

2. Железный В.П., Реза Ф.А., Курбатов А.В. Костюков А.А. Исследования плотности жидких растворов хладагент /масло // Холодильная техника и технология. 2002. Вып. 76.

3. Железный В.П. Термодинамічні властивості озононеруйнівних холодоагентів та їх розчинів з мастилами (Експеримент, методи прогнозування, проблеми екології): Дис...д-ратехн. наук: 05.14.06. -Одесса, 2002.

4. Жидков В.В. Эколого-энергетический анализ бытовых холодиль-

ных приборов на альтернативных хладагентах (Эксперимент и методы расчета): Дис... канд. техн. наук: 05.14.05. -Одесса, 1997.

5. Кесселъман П.М., Железный В.П., Семенюк Ю.В Теплофизические свойства хладагента R134а в жидкой фазе // Холодильная техника. 1991. № 7.

6. Bambach, G. Gas Verhalten von Mineralol - FI2 // Kaltemachinen Abhandlung. 1955. №9.

7. Corr. S, Morrison J.D., Murphy F.T. An Evalution of the Effects of Lubricants on the Thermodynamic Properties and Perfomance Mixtures in Refrigeration and Air Conditioning Cycles // Proc. 1996 Int. Refrig. Conf. Purdue Univ. - Purdue'(USA). 1996.

8. Kenneth N. Marsh, Mohamed Kandil E. Review of thermodynamic properties of refrigerants + lubricant oil // Fluid Phase Equilibria - 2002.

9. Lloyd J.R., Limbach S. Effect of Oil Contamination on The Surface Tension of R-12 and R134a // ASME 1995, National Heat Transfer Conference, Vol.8, HTD-Vol.310.

10. Medvedev O.O., Zhelezny P.V. Zhelezny V.P. Prediction of Phase Equilibria and Thermodynamic Properties of Refrigerant/Oil solutions //FluidPhase Equilibria. 2004. Vol. 215.

11. Mermond Y, Feidt М., Marvillet C. Proprietes thermodynamiques et physiques des melanges de Fluides frigorigemes et d’huiles // Int. J. Ref. 1999 Vol. 22.

12. Ovcharenko VS., Zhelezny V.P, Lysenko O.V. et al. Estimation of possibility of usage of quasiazeotropic mixture R134a/R152a in refrigerating engineering refrigerating engineering // Proc. 2000 Int. Refrig. Conf. at Purdue. Purdue (USA). - 2000.

13. Spauschus H.O. Thermodynamic Properties of Refrigerant-Oil Solutions // ASHRAE J. 1963. Part 2.

14. Thermodynamic and Transport Properties of Refrigerants and Refrigerant Mixtures (REFPROP Version 6.0). - U.S. Department of Commerce. - Gaithersburg, Maryland, National Institute of Standards and Technology-NIST. 1998.

15. YokozekiA. Solubility of Refrigerants in Various Lubricants // Int. J. of Thermophys. 2001. Vol.22, № 4.

16. YokozekiA. Time-dependent Behavior of Gas Absorption in Lubricant Oil // Int. J. Ref. 2002. Vol. 25.

17. Zhelezny V.P, Abed F.R., Rybnikov М. V. Saturated vapor pressure of solutions of synthetic compressor oils (XMPA) in ammonia // High Temps - High Press. 2001. Vol.33.

18. Zhelezny P.V., Zhelezny P.V., Skripov P.V. Determination of the pseudocritical parameters for refrigerant /oil solutions // Fluid Phase Equilibria. 2003.-212.

19. Ziircher O., Thom J.D., Favrat D. In-Tube Flow Boiling of R-407C and R407C/Oil Mixtures Part I: MicrofmTube// HVAC&R Research.-Vol.4, No 4.

20. Ziircher O., Thom J.D., Favrat D. In-Tube Flow Boiling of R-407C and R407C/Oil Mixtures Part II: Plain Tube Results and Predictions // HVAC&R Research. Vol.4, No 4.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.