CC BY
26
Раздел 1. ХОЛОД
УДК 536.2:661.7
Термодинамические свойства растворов ИбООа/компрессорное масло «ХМ И Азмол»
Канд. техн. наук Ю.В. СЕМЕНЮК, Д.А. ПРОЦЕНКО, С.В. НИЧЕНКО, д-р техн. наук В.П. ЖЕЛЕЗНЫЙ
Одесская государственная академия холода
The experimental data about the pressure of saturated vapors, the capillary constant and density of solutions of isobutane (R600a) with the commercial oil XMH Azmol are obtained in the wide range of the parameters of state. The temperature and concentration relationships of the mentioned thermodynamical properties are studied. The enthalpy of the liquid phase of the solutions of isobutane with oil is calculated. The analysis of behavior of the redundant thermodynamic functions of the liquid solution R600a/XMU Azmol is performed. The isotherms of the redundant adsorption of isobutane in the surface layer of the solution have been calculated.
Научно обоснованное повышение эффективности холодильного оборудования на этапе его проектирования невозможно без информации о свойствах растворов хладагент/масло (РХМ). Наличие примесей компрессорного смазочного масла в хладагенте существенным образом изменяет термодинамические свойства рабочего тела. Поэтому энергетическая эффективность холодильного цикла, интенсивность теплообмена в испарителе и конденсаторе будут определяться как применяемым хладагентом, так и выбранным компрессорным маслом 11, 6,
9, 16, 18,19,22,23).
Из анализа опубликованной информации [ 10) следует, что большинство работ посвящено исследованию фазовых равновесий и вязкости РХМ. Вместе с тем данные по плотности, капиллярной постоянной, поверхностному натяжению, псевдокритическим параметрам и калоричес-кимсвойствам РХМ в литературе практически отсутствуют. До сих пор малоизученным остается вопрос и о разности концентрации жидкой фазы раствора во всем ее объеме и концентрации поверхностного слоя. Ответ на этот вопрос, по существу, определяет справедливость предположения об изотропности жидкой фазы, которое используется в расчетных моделях, описывающих свойства РХМ.
С учетом приведенных обстоятельств целью настоящей работы являлось комплексное экспериментальное исследование давления насыщенных паров, плотности и капиллярной постоянной с последующим расчетным изучением закономерностей изменения термодинамических свойств растворов И.600а/«ХМ И Азмол».
Результаты экспериментального исследования
Экспериментальные исследования растворов И.600а/ «ХМ И Азмол» выполнены на установке, реализующей
статический методдля измерения давления насыщенных паров, метод пикнометра для измерения плотности жидкости и дифференциальный метод капиллярного поднятия для измерения капиллярной постоянной. Подробное описание установки и методики проведения опытов приведены в [2].
Во время опытов образцы исследуемых растворов находились в толстостенной стеклянной ампуле, объем которой составлял 14,03 см3. Внутри ампулы были установлены три капилляра с различными радиусами (0,16; 0,342 и
0,515 мм). Внутренний объем ампулы и объем жидкой фазы РХМ определяли по результатам многократных та-рировочных экспериментов, в которых в качестве эталонной жидкости использовали дистиллированную воду.
Измерительная ячейка располагалась в жидкостном термостате (стеклянном сосуде Дьюара), температуру которого измеряли платиновым термометром сопротивления типа ПТС-10 с погрешностью, не превышавшей 0,02 К.
Давление в ячейке измеряли с помощью преобразователя давления, установленного в термостате (по оценке авторов, абсолютная погрешность измерения не превышала 2,07 к Па). До эксперимента и по его окончании проводили градуировку преобразователя давления во всем исследованном температурном диапазоне с использованием справочных данных подавлению насыщенных паров изобутана и бутана[81.
Разности высот менисков жидкости в капиллярах и высоту границы раздела фаз РХМ измеряли катетометром КМ-8 с погрешностью 0,015 мм.
Использовавшийся в исследованиях изобутан имел чистоту 99,8 мае. %. С целью удаления неконденсирующих-ся примесей образец подвергали многократному ваку-умированию после его кристаллизации.
Таблица 1
Теплофизические свойства компрессорного масла «ХМИ Атол»
т к п а2, мм2 р, кг/м3 ст, мН/м V I О6, м2/с МО4, Па с
290 1,4788 7,233 869,7 30,712 26,11 226,8
300 1,475 7,073 863,05 29,849 16,86 145,34
310 1,4712 6,914 856,41 28,987 11,62 99,47
320 1,4674 6,754 849,76 28,124 8,45 71,81
330 1,4636 6,594 843,12 27,261 6,43 54,16
340 1,4598 6,435 836,47 26,398 5,06 42,36
350 1,4560 6,275 829,83 25,535 4,11 34,14
360 1,4522 6,116 823,18 24,672 3,43 28,23
Компрессорное масло марки «ХМИ Азмол» было приобретено у ОАО «Азмол» (Украина). Удаление примесей воды и газов из масла осуществляли вакуумированием образца при температуре 388 К. Степень чистоты масла контролировали по значениям показателя преломления, измерявшимся универсальным лабораторным рефрактометром ИРФ-23. В проведенных исследованиях использовали два образца масла из разных партий. На первом образце масла были проведены комплексные исследования давления насыщенных паров, плотности и капиллярной постоянной РХМ, а на втором — только измерения давления насыщенных паров.
Полученные в лаборатории кафедры инженерной теплофизики ОГАХ данные по теплофизическим свойствам масла «ХМИ Азмол» в зависимости от температуры 7’при-ведены в табл. 1 (и — показатель преломления; а2 — капиллярная постоянная; р — плотность; а — поверхностное натяжение; V — кинематическая вязкость; ц — динамическая вязкость).
Массовая концентрация жидкой фазы раствора рассчитывалась по формуле
гпп -т,
"*=-
у,Л
(1)
где т011) тя— массы заправленных в ячейку масла и хладагента соответственно;
ткК- масса хладагента, находящегося в паровой фазе.
Массы /«од, и тк определяли как разности масс измерительной ячейки до и после заправки. Взвешивание проводили на аналитических весах АДВ-200М с погрешностью 5 • 10'7 кг. Масса паровой фазы хладагента ту,Я ~ Уу*
где руК - плотность перегретого пара изобутана при параметрах опыта (8);
— объем паровой фазы.
Относительная погрешность определения массовой концентрации лежит в интервале 0,11 — 1,02 %.
Плотность жидкой фазы раствора рассчитывали по формуле
т„ + тОІІ — тх
(2)
где V) — объем жидкого раствора в ячейке.
Значения объемов и V, определяли по измеренным высотам границы раздела фаз и результатам тарировки объема измерительной ячейки.
В рамках использованного в настоящей работе модифицированного дифференциального метода капиллярного поднятия [3] определение значений капиллярной постоянной производится путем статистической обработки опытных данных с нахождением средневзвешенного значения капиллярной постоянной (параметра Сагдена) а1.
Капиллярная постоянная для каждой пары капилляров вычислялась по соотношению
(3)
где Дйл — разность уровней менисков жидкости в /-м и к-м капиллярах;
Ь. и Ьк — радиусы кривизны менисков жидкости. Средневзвешенное значение капиллярной постоянной
я2 = X 4/\* \*к /
Чр», /=1 і*к
(4)
где рА — статистический вес, рассчитываемый как величина, обратная максимальной относительной погрешности измерения соответствующего значения капиллярной постоянной а% на определенной паре капилляров.
Такая методика расчета позволила значительно уменьшить влияние случайных погрешностей на результат из-
Таблица 2
Экспериментальные значения давления насыщенных паров, плотности, капиллярной постоянной и поверхностного натяжения растворов К600а/«ХМИ Азмол»
т, к \УК, кг/кг р5, кПа рв, кг/м3 а2, мм2 ст, мН/м Т, К кг/кг р5, кПа рв, кг/м3 а2, мм2 а, мН/м
0,9168 395,6 559 3,639 9,79 0,5512 744,4* - - -
0,8367 400,7* - - - 333,11 0,485 751 642,5 3,165 9,68
0,7982 390,1 584,1 3,639 10,24 0,3667 670,4* - - -
0,7162 380,9* - - - 0,2206 573,1 742,8 4,413 15,78
303,51 0,6698 376 622,5 3,665 11,02 0,9032 1188 499,4 2,166 4,98
0,589 359,9* - - - 0,8306 1172,1'* - - - -
0,5159 362,3 665,3 3,753 12,08 0,7586 1149,7 537,2 2,446 6.09
0,3758 324,1* - - - 0,6873 1104,8* - - -
0,2464 289 758,7 4,543 16,74 348,27 0,6319 1073,6 575,2 2,499 6,72
0,9141 591,1 540,8 3,156 8,14 0,5156 1011,8* - - -
0,8353 595,9* - - - 0,4594 1028.6 633 3,039 9,05
0,7898 579,8 569,6 3,156 8,59 0,3593 915,6* - - - •
0,7099 566,1* - - - 0,2035 758,2 735,5 4,326 15,23
318,24 0,662 538,4 607,3 3,219 9,37 0,8925 1594,5 476,5 1,781 3,79
0,5738 531,6* - - - 0,8266 1574,6* - - -
0,503 532,8 657 3,466 10,94 0,7284 1533,5 522,2 2,153 5,09
0,372 478,4* - - - 0,6662 1471,1* - - -
0,2349 416,2 750,8 4,471 16,24 363,22 0,6063 1430,8 561,4 2,34 6,02
0,9099 846,5 522,5 2,7 6,63 0,4553 1313,5* - - -
0,8334 845,7* - - - 0,4265 1339,6 625 2,955 8,58
333,11 0,7788 823,5 555,2 2,827 7,41 0,3486 1207,4* - - -
0,7008 799,7* - - - 0,1846 960,1 729,6 4,232 14,69
0,6494 778 591,3 2,847 7,98 * Значения давления насыщенных паров РХМ получены в опытах со вторым образцом масла.
мерения. Выполненный анализ показывает, что неиск-люченная систематическая погрешность определения капиллярной постоянной растворов не превышает 2 • 10 я мм2.
Коэффициент поверхностного натяжения рассчитывали по известному соотношению
где#— ускорение свободного падения (на широте Одессы #=9,8073 м/с2).
Полученные экспериментальные данные подавлению насыщенных пароврр плотности и капиллярной постоянной, а также рассчитанные по формуле (5) значения поверхностного натяжения растворов Я600а/«ХМИ Азмол» приведены в табл. 2. Полные относительные погрешности приведенных в табл. 2 параметров (с учетом случайной составляющей и погрешности отнесения по параметрам состояния) оцениваются авторами в пределах: 0,5 < 8р<, £ 2,3 %; 0,7 < 6р5 < 0,& %; 0,3 < 8а2 < 1,2 %; < 5а < 2 %.
Концентрационные зависимости давления насыщенных паров, плотности, капиллярной постоянной и по-
р5, кПа 2000
1600
1200
• Т=303,51 К □ Т=318,24 К ▲ Т=333,11К О Т=348,27 К &Т=363,22 К
О ~второй образец масла
800
400
0,4 0,6
Массовая доля ЯбООо
Рис. 1. Концентрационная зависимость давления насыщенных паров растворов К600а/«ХМИ Азмол»
Р /,5/ кг/м3
Массовая доля ЯбООа Рис. 2. Концентрационная зависимость плотности растворов К600а/«ХМИ Азмол»
а 2, мм 7
Массовая доля ЙбООа
Рис. 3. Концентрационная зависимость капиллярной постоянной растворов Л600а/«ХМИ Азмол»
Массовая доля ЙбООа
Рис. 4. Концентрационная зависимость поверхностного натяжения растворов Я600а/«ХМИ Азмол»
верхностного натяжения для растворов Я600а/«ХМИ Азмол» демонстрируют рис. 1—4. На рис. 1 стрелками указано изменение концентрации жидкой фазы раствора с ростом температуры. Как видно, концентрация РХМ значительно изменяется вследствие перехода низкокипяще-го компонента (хладагента) из жидкой фазы в паровую при изохорном процессе нагревания образца в измерительной ячейке. Причем уменьшение массовой доли хладагента в растворе тем существеннее, чем больше концентрация высококипящего компонента и чем больше объем паровой фазы в измерительной ячейке.
Отмеченная закономерность в изменении концентрации РХМ очевидна и не требует дополнительных подтверждений. Однако эффект изменения концентрации жидкой фазы следует учитывать при планировании экспериментальных исследований и анализе имеющейся в литературе информации о термических свойствах РХМ. Не-
обходимо подчеркнуть, что далеко не все авторы уделяют должное внимание этой особенности поведения РХМ в измерительной ячейке. Поэтому результаты подобных исследований должны подвергаться соответствующему критическому анализу с целью оценки корректности определения концентрации раствора хладагент/масло.
Проведенное исследование показывает, что давление насыщенных паров, капиллярная постоянная и поверхностное натяжение РХМ определяются не только концентрацией во всем объеме жидкой фазы раствора, но и составом его поверхностного слоя, на который существенное влияние оказывают процессы адсорбции на межфазной границе. Поверхностный слой раствора обогащается компонентом, прибавление которого уменьшает поверхностное натяжение. Адсорбция низ-кокипящего компонента может быть столь интенсивной, что поверхностный слой жидкой фазы РХМ бу-
дет в основном состоять из молекул изобутана. В этом случае концентрационные зависимости насыщенных паров, капиллярной постоянной и поверхностного натяжения должны иметь очень пологий характер. Именно это наблюдается в интервале концентраций 0,4 ...1 (см. рис. 1, 3 и 4).
Моделирование термодинамических свойств растворов Я600а/«ХМИ Азмол»
Аналитическое описание полученных экспериментальных данных подавлению насыщенных паров и плотности жидкой фазы растворов Я600а/«ХМ И Азмол» выполнено в рамках методики, основные положения которой изложены в работах 112,20). Предложенные в этих работах выражения для аппроксимации температурных зависимостей плотности и давления насыщенных паров РХМ имеют вид:
\пр3=1пр^\\>^-ак(\[>^х- Ьах2’6А] (6)
1п ав=1прс<^л) + ВМтРР(т); (7)
Дт) = 1 — 1,113 т0>4/1пт, (8)
где ал, В,и Ьа — коэффициенты, определяемые из экспериментальных данных; т = 1п( Тс/Т) - приведенная температура; рс, Тс и рс— псевдокритические параметры раствора; Р — показатель степени, значение которого получено для соответствующего индекса в рамках масштабной теории [ 14], р = 0,3245;
т) — универсальная для нормальныхжидкостей кроссоверная функция [ 12,14, 21].
Значения псевдокритическихтемпературы Т = 767 К и давления р = 1200 кПа чистого компрессорного масла «ХМИ Азмол» были измерены импульсным методом (15], а значения псевдокритических параметров растворов рассчитаны по методике, изложенной вработах [12,20], и аппроксимированы уравнениями:
767+105918,17**
ТсЫ = -
Рс(н'л) =
+ 258,54761** + 2,052992*£
(К); (9)
1прс(**Ь) =
1200+ 6920,5 5м/я --------------------?—а-------- (кПа)
1 + 0,777449** + 0,453364**
5,6237 +1464,3466>ул -
1 + 224,8179 и-* + 34,9054+ 16,2158и£
46,2414^+72,7317^ , , ,
—1“-----------:-----5-------т (кг/м3).
(10)
(П)
1 + 224,8179»^+34,9054^ +16,2158»-*
Концентрационные зависимости коэффициентов уравнений (6) и (7) описаны уравнениями:
_ , ч 5,01286 + 70,0061**
«*(**) =--------2----------2^.
1 +10,11702** + 0,0553025*^ ’
Ь]пк) = 2,32243 + 5,60419 *л-2,8593533 и^;
1,2844 + 98,1447** +192,1863*^
1 + 146,762** + 82,0646** —3,273 и/*
(12)
(13)
(14)
Отметим, что зависимости (6) и (7), хорошо зарекомендовавшие себя при решении задач прогнозирования термодинамических свойств чистых веществ и растворов (12,20,21), могут быть рекомендованы для экстраполяционных расчетов.
Экспериментальные данные по капиллярной постоянной растворов Л600а/«ХМИ Азмол» аппроксимированы полиномом вида а2 - А (*л) + £(*Л)Г + С(*л) Т( мм2), (15)
где/1(*л), *л), С(*л) - коэффициенты, значения кото-
рых для различных концентраций РХМ аппроксимированы зависимостями:
Ж*л) = 13,812 - 180,6362**+ 815,7756*/-- 1054,996*/ + 415,3264*/;
£(**) = -0,027503 + 0,9702*л- 4,6862*/ +
+ 6,2128*/ -2,4755*/;
5 р,. :
(16)
(17)
1
о
-1
-2
-3
-4
-5
-6
• А
о* ■ А © ,
▲ ■“о" -о ж
• 2*® тг ®
• Т=303,51К и Т=318,24 К А Т=333,11К О Т=348,27 К ДГ=363,22 К О —второй образец масла
(й)
ее)
0
0,2
0,4 0,6 0,8
Массовая доля ИбООа
Рис. 5. Относительные отклонения экспериментальных данных по давлению насыщенных паров растворов КбООа/ «ХМИ Азмол» от рассчитанных по уравнению (6)
бр/,5, %
О,
-о,
-0,2
-О,
-о.
• 7'=303,51 К - □ Т~ 318,24 К * Т=333,11 К 1_ О Т— ЪЛЧ 97 и
я
А Т=36. 3,22 К Ч Д
А • • А • Л _
□
( А □ А А О г\
■ О и О
А *
О
0,2 0,4 0,6
Массовая доля ЯбООа
0,8
Рис. 6. Относительные отклонения экспериментальных данных по плотности жидкой фазы растворов ЯбООа/ «ХМИ Азмол» от рассчитанных по уравнению (7)
ба',! 4
3
2
ка2, мм2 До, мН/м
• Т-303,51 К □ Т=318.24К А Т=333.11 К О Т=348,27 К | Д Г=363,22 К
0$
-1
-2
-3
-4
\
0,2
0,4 0,6 0,8
Массовая доля ЯбООа
О
-0,5
-1
-1,5
0<\
-~2,5
- -5
-~7,5
-2'----10
Дет О Т=303,51 К а т=333,11 К а Т=363,22 К Д а2 • Т=303,51К А Т=333,11 К ■ Т=363,22 К
V //Ш у/#
тЛЦ \ , V ''Л / V/ /
0,2 0,4 0,6 0,8
Массовая доля Я600а
1,0
Рис. 7. Относительные отклонения экспериментальных данных по капиллярной постоянной растворов ЯбООа/ «ХМИ Азмол» от рассчитанных по уравнению (15)
СХ*Л) = 1,6934 10-5— 1,399 10-^+ 6,859-10-3н/--9,223-10"3*/ + 3,705-10“3 V- < 18)
Отклонения экспериментальных значений давления насыщенных паров, плотности и капиллярной постоянной растворов от значений, рассчитанных по уравнениям (6), (7) и (15), представлены на рис. 5-7. Значения отклонений свидетельствуют об удовлетворительной степени адекватности описания опытных данных.
На рис. 8 и 9 представлены концентрационные зависимости избыточных функций д ля плотности, капиллярной постоянной и поверхностного натяжения РХМ, вычисленные как разности между значениями термодинамических свойств реального раствора и значениями, рассчитанными по аддитивности с использованием массовых концентраций компонентов. С увеличением температуры избыточные функции Да иДа2 по абсолютной величине уменьшаются. Напротив, абсолютная величина Др с увеличени-
Рис. 9. Концентрационные зависимости избыточных функций для поверхностного натяжения и капиллярной постоянной растворов ЯбООа/^ХМИ Азмол»
ем температуры возрастает. Из характера изменения избыточных функций и их значений следует, что хладагент с маслом образуют смеси с сильно выраженным зеотроп-ным поведением. Потому указанные термодинамические свойства растворов не могут быть рассчитаны в рамках аддитивных моделей, как предлагается в некоторых работах [13].
Представляет интерес анализ поведения относительных избыточных функций (рис. 10). Обращает на себя внимание определенное подобие в характере изменения концентрационных зависимостей этих величин для давления насыщенных паров при различных температурах.
Полученная информация о поверхностном натяжении на границе жидкость — газ позволяет произвести количественную оценку адсорбции изобутана в поверхностном слое РХМ. Избыток изобутана в поверхностном слое С может быть рассчитан в соответствии с адсорбционным уравнением Гиббса 17 ]:
Ар^.кг/м3
Рис. 8. Концентрационная зависимость избыточных функций для плотности жидкой фазы растворов ЯбООа/ «ХМИ Азмол»
Рис. 10. Концентрационные зависимости относительных избыточных функций для давления насыщенных паров, поверхностного натяжения и капиллярной постоянной растворов К600а/«ХМИ Азмол»
[У-Уоа]У,%
Т=363,22 К
о р5
Л а2 О о
О 0,2 0,4 0,6 0,8 1
Массовая доля ЯбООа
Є, моль /м2
рения 283...393 К не превышают 0,2 К и 1,5% соответственно.
Температурная зависимость теплоемкости масла «ХМИ Азмол» в диапазоне температур 283... 393 К, представляющем интерес для холодильной техники, аппроксимирована полиномом первой степени:
сРо!і = 0,441548 +8,69 ТО-4 Г[кДж/(кг» К)). (20)
Тогда энтальпия чистого масла может бьггь рассчитана по формуле
нои= I (0,441548+ 8,69 10-4+ 200
273 К
(кДж/кг). (21)
Массовая доля ЯбООа
Рис. 11. Изотермы избыточной адсорбции изобутана в поверхностном слое жидкой фазы растворов Кб00а/ «ХМИ Азмол»
<3 = _»кГ_Эст_| (19)
Рассчитанные изотермы адсорбции для раствора ЛбООа/ «ХМИ Азмол» приведены на рис. 11.
Избыточная адсорбция для данного раствора положительна и поверхностный слой обогащен изобутаном, что уменьшает поверхностное натяжение на межфазной границе [производная (до/дм>^Т< 0|. Обратившись еще раз крис. 1,3 и4, можно констатировать, что при концентрациях н'Л> 0,4 абсолютные значения производных (да/дм?^т малы и состав поверхностного слоя изменяется весьма незначительно. Таким образом, полученные результаты указывают на то, что при разработке расчетных моделей, описывающих термодинамические свойства РХМ, необходимо учитывать отличие состава поверхностного слоя раствора от состава в объеме жидкой фазы.
Поскольку термодинамические свойства РХМ существенно отличаются от свойств идеальных жидких растворов, при определении энтальпии жидкой фазы РХМ необходимо учитывать теплоту смешения. В этом случае энтальпия жидкого раствора
Я/,5’= Н/.кМк + Н0ц( 1 — и'д) + ДЯ/8, (19)
где Н, к — энтальпия жидкой фазы хладагента;
Нои ~ энтальпия масла;
ДНщ — теплота смешения.
Информация об энтальпии жидкой фазы изобутана была взята из [8]. Энтальпия масла «ХМИ Азмол»определялась из экспериментальных данных по теплоемкости, полученных в секторе калориметрических исследований НИИ физики Санкт-Петербургского государственного университета на дифференциальном сканирующем микрокалориметре 08С-111 фирмы БЕТА БАМ (Франция). Чувствительность калориметра составляет 3 • 10~5 Дж/с. Ошибки в определении температуры и величины теплоемкости для использованной скорости нагревания 5 град/мин в интервале изме-
Температура кипения масла обычно превышает 250 °С [5, 9]. Поэтому давление насыщенных паров масла при температурах рабочего тела в испарителе и конденсаторе холодильной установки незначительно. С учетом этого факта можно вполне обоснованно принять, что паровая фаза РХМ состоит только из чистого хладагента [1,5,11,
17, 18,19[. В этих термодинамических условиях интегральная теплота смешения раствора хладагент/масло может бьггь определена по формуле [4|:
АН,8 =
ят
д\п—/дТ
(22)
"я
где Мяиря— молекулярная масса и давление насыщенных паров хладагента.
При расчете производной в выражении (22) использовались аппроксимационная зависимость (6) и справочные данные по давлению насыщенных паров изобутана [ 8|.
Температурную и концентрационную зависимости рассчитанных значений энтальпии жидкой фазы РХМ демонстрируют рис. 12 и 13. Абсолютные величины интегральной теплоты смешения для исследованных растворов незначительны и при построении диаграмм давление — энтальпия могут не учитываться. Вместе с тем этот вывод не является общим для других растворов хладагентов с маслами.
Н/>$, кДж/кг
Рис. 12. Температурная зависимость энтальпии жидкой фазы растворов 11600а /«ХМИ Азмол»
/У/ s, кДж/кг 320
0,2 0,4 0,6 0,8
Массовая доля К600а
Рис. 13. Концентрационная зависимость энтальпии жидкой фазы растворов НбООа /«ХМИ Азмал*
Предлагаемая информация по давлению насыщенных паров, плотности, поверхностному натяжению РХМ ЯбООа/ «ХМ И Азмол» рекомендуется к использованию при проектировании испарителей, компрессоров и теплообменников холодильного оборудования. Результаты расчета калорических свойств РХМ Л600а/«ХМИ Азмол» могут быть применены для разработки диаграмм давление — энтальпия для реальных рабочих тел с целью корректного учета влияния примесей масла на энергетическую эффективность компрессорной системы.
Авторы благодарят сотрудницу Института физики Санкт-Петербургского государственного университета ТВ. Белопольскую за предоставленную информацию по теплоемкости компрессорного масла «ХМИ Азмол» и проф. П.В. Скрипова( Институт теплофизики, Екатеринбург) за проведенные им измерения псевдокритических параметров данного масла.
Список литературы
1. Железный В.П., Лысенко О.В. ФаизАбед Реза. Влияние примесей растворимого в аммиаке компрессорного масла на калорические свойства рабочего тела и энергетическую эффективность холодильного цикла // Холодильная техника и технология. 1998. №2 (59).
2. Железный В.П., Проценко Д.А., Анчербак С.II., Сеченых В.В. Экспериментальное исследование термодинамических свойств растворов изобутана в компрессорном масле «ХМИ Азмол» //Холодильная техника и технология. 2005. №5 (97).
3. Железный В.II. Исследование поверхностного натяжения холодильных агентов в широком диапазоне температур, включая окрестность критической точки // Теплофизические свойства веществ и материачов (ГСССД. Сер. Физические константы и свойства веществ). - 1985. - Вып. 20.
4. Мельцер Л.З., Дремлюх Т. С., Чернышев С. К. и др. Теплофизические свойства холодильных масел и их растворов с фреоном 22 // Теплофизические свойства веществ и материалов (ГСССД. Сер. Физические константы и свойства веществ). 1977. Вып.11.
5. ASIIRAIL Handbook for Refrigeration // Atlanta, GA -1998.
6. Con S., Morrison JD., Murphy FT. An Evaluation of the Effects of Lubricants on the Thermodynamic Properties and Performance of Refrigerant Mixtures in Refrigeration and Air Conditioning Cycles. In Proceedings of the International Refrigeration Conference, Purdue Univereity, 1996; Purdue, USA.
7. Gibbs J. W. The Collected Works of J.W. Gibbs, Longmans, Green / New York, 1931. Vol. 1.
8. Lemmon E.W., McLinden M.O., Hubner M.L. «NIST Standard Reference Database 23, NIST thermodynamic and transport properties of refrigerants and refrigerant mixtures - REFPROP, version 7.0,» Standard Reference Data Program, National Institute of Standards and Technology. 2002.
9. Lottin O., Guillemet P., Lebreton J.M.. Effects of synthetic oil in a compression refrigeration system using R410A. Part I: modelling of the whole system and analysis of its response to an increase in the amount of circulating oil // Int. J. Refrig. 2003 №26.
10. Marsh K.N., Kandil M E.. Review of thermodynamic properties of refrigerants+lubricant oils // Fluid Phase Equil. 2002 -№199.
11. Marti W.L., Burton C M., Jacobi I.M. Local composition modelling of thethermodynamic properties of refrigerant and oil mixtures // Int. J. Refrig. 1996. №19.
12. Medvedev 0.0., Zhelezny P. V, Zhelezny V.P. Prediction of Phase Equilibria and Thermodynamic Properties of Refrigerant/Oil solutions // Fluid Phase Equil. 2004. №215.
13. Mermond V, FeidtM., MarvilletC. PropriiitHS thermodynamiques et physiques des melanges de fluides frigorigHnes et d’huiles // Int. J. Rcfrig. 1999. №22.
14. Rabinovich V.A., Sheludyak Yu.E. Thermodynamics of Critical Phenomena: New Analysis of the Evaluation of Properties, New York, Begell House Inc. Publishers, 1999.
15. Skripov P.V., Starostin A. A., Volosnikov I). V., Zhelezny V.P. Comparison of thermophysical properties for oil/refrigerant mixtures by use the pulse heating method // Int. J. Rerig. 2003. №26.
16. Spauschus H.O. Thermodynamic Properties of Refrigerant-Oil Solutions. //ASHRAE J. 1963. № 2.
17. WahlstrumA., Vamling L. Development of models for prediction of solubility for HFC working fluids in pentaerythritol ester compressor oils // Int. J. Refrig. 2000. №23.
18. Youbi-Idrissi M., BonjourJ., Marvillet C., Meunier F. Impact of Refrigerant-Oil Solubility on an Evapourator performances working with R-407C // Int. J. Refrig. 2003 №26.
19. Youbi-Idrissi M., BonjourJ., Terrier M.F., Marvillet C., Meunier F. Oil presence in an evapourator: experimental validation of a refrigerant/oil mixture enthalpy calculation model // Int. J. Refrig. 2004 №27.
20. Zhelezny P V, Zhelezny V.P, Skripov P.V. Determination of the pseudocritical parameters for refrigerant/oil solutions // Fluid Phase Equil. 2003. №212.
21. Zhelezny V.P. The Methods of Prediction of the Properties for Substances on the Coexistence Curve Including Vicinity of the Critical Point. In Proceedings of the NATO Advanced Research Workshop on Nonlinear Dielectric Phenomena in Complex Liquids, 2003 May 10-14; Jaszowiec-Ustron, Poland.
22. ZCircher O., Thome J R., Favrat D. In-Tube Flow Boiling of R-407C and R-407C/Oil Mixtures Part I: Microfin Tube // HVAC&R Research. 1998. №4.
23. Zurcher O., Thome JR., Favrat D. 1 n - Tube Flow Boiling of R-407C and R-407C/Oil Mixtures Part II: Plain Tube Results and Predictions // HVAC&R Research. 1998. №4.
