Научная статья на тему 'Экспериментально-расчетное исследование вязкости растворов R600a/ "ХМИ Азмол", R600a/Reniso Wf 15 а и R245fa/Planetelf ACD 100 Fy'

Экспериментально-расчетное исследование вязкости растворов R600a/ "ХМИ Азмол", R600a/Reniso Wf 15 а и R245fa/Planetelf ACD 100 Fy Текст научной статьи по специальности «Химические технологии»

CC BY
113
19
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Аннотация научной статьи по химическим технологиям, автор научной работы — Сеченых В. В., Семенюк Ю. В., Железный В. П.

This paper reports experimental data for the viscosity of solutions of the refrigerant R600a with mineral compressor oils HMI Azmol and Reniso WF 15 A, and R245fa with polyester compressor oil Planetelf ACD 100 FY on the saturation line. The experimental data were obtained in the temperature range from 285 to 348 K using experimental setup based on a rolling ball method. The method for prediction of kinematic viscosity for refrigerant/oil solutions is presented.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по химическим технологиям , автор научной работы — Сеченых В. В., Семенюк Ю. В., Железный В. П.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Текст научной работы на тему «Экспериментально-расчетное исследование вязкости растворов R600a/ "ХМИ Азмол", R600a/Reniso Wf 15 а и R245fa/Planetelf ACD 100 Fy»

УДК 532.13:621.57 Раздел 1 . ХОЛОД

Экспериментально-расчетное исследование вязкости растворов Я600а/«ХМИ АЗМОЛ», ЯбООа/ЯЕЫ^О WF 15 А И R245fa/PLANETELF АСЭ 100 ИУ

В.В. СЕЧЕНЫХ, Ю.В. СЕМЕНЮК, В.П. ЖЕЛЕЗНЫЙ

Одесская государственная академия холода

This paper reports experimental data for the viscosity of solutions of the refrigerant R600a with mineral compressor oils HMI Azmol and Reniso WF 15 A, and R245fa with polyester compressor oil Planetelf ACD 100 FY on the saturation line. The experimental data were obtained in the temperature range from 285 to 348 K using experimental setup based on a rolling ball method. The method for prediction of kinematic viscosity for refrigerant/oil solutions is presented.

В последнее время вопросы экологической безопасности преобладают над другими требованиями, предъявляемыми к хладагентам. Тепловые насосы, холодильные установки и оборудование для кондиционирования воздуха переводятся на озононеразрушающие хладагенты с низким потенциалом глобального потепления (С\\/ГР). Среди таких хладагентов все более широкое распространение находят природный хладагент ЯбООа и фреон Л245Га [6, 8, 11|. Последний рассматривается как наиболее перспективный хладагент для замены озоноразрушающего ИЛ 1.

В масле, циркулирующем по контуру холодильной машины и находящемся в картере компрессора, присутствует растворенный хладагент. Поэтому при расчетах показателей эффективности работы компрессорной системы и анализе процессов теплообмена в испарителе и конденсаторе следует использовать свойства растворов хладагента в масле (РХМ) |4|. Температурно-концентрационная зависимость вязкости РХМ имеет сложный характер. Поэтому при аппроксимации опытных данных необходимо располагать обширным массивом эмпирической информации. Однако до сих пор база достоверных данных по вязкости растворов альтернативных хладагентов в компрессорных маслах остается крайне ограниченной. Следует также подчеркнуть, что содержащиеся в литературе методы прогнозирования вязкости РХМ не обеспечивают приемлемого уровня ТОЧНОСТИ I1 О I.

Целью настоящей работы являлось экспериментальнорасчетное исследование вязкости растворов хладагента {1600а в компрессорных минеральных маслах «ХМИ Аз-мол», Иегияо \¥Р' 15 А и хладагента Я245£а в полиэфирном масле Р1апе(е1ГАСО 100 ГУ.

ОПИСАНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЙ УСТАНОВКИ

Для исследования вязкости растворов хладагент/масло была сконструирована экспериментальная установка, реализующая метод катящегося шарика. Принципиальная схема установки представлена на рис. 1.

Основным элементом экспериментальной установки является измерительная ячейка, которая представляет со-

бой стеклянную трубку 15, заполненную исследуемым раствором, внутри которой движется металлический шарик 16. На трубке нанесены две риски для фиксирования моментов времени прохождения шариком определенного расстояния. Измерительная ячейка помещена внутрь проточного термостата 14, через который прокачивается теп-

13 14

18 19

Егч

Рис. 1. Схема экспериментальной установки для исследования вязкости РХМ:

1 — усилитель контактного термометра УКТ 4У2;

2 — регулируемый нагреватель; 3 — разгонный нагреватель; 4 — мешалка; 5 — теплообменник;

6 — контактный термометр; 7 — насос;

8 — форвакуумный насос ВН-461М; 9 — натекатель;

10 — криогенная ловушка; 11 — термопарный манометрический преобразователь; 12 — баллончик с хладагентом; 13 — лабораторный ртутный термометр; 14 — проточный термостат; 15 — трубка из кварцевого стекіа; 16 — стальной катящийся шарик;

17 — сшьфонный разделитель; 18 — катетометр КМ-8; 19 — образцовый манометр; 20 — грузопоршневой манометр МП-60; 21 — водоохладитель ВДО-0,35

лоноситель из вспомогательного термостата, оснащенного разгонным 3и регулируемым 2нагревателями, мешалкой 4, насосом 7и теплообменником 5. Постоянная температура во вспомогательном термостате поддерживается автоматической системой регулирования, состоящей из контактного термометра 6, усилителя 1 и нагревателя 2. Температура во время эксперимента измерялась при помощи лабораторных ртутных термометров расширения 13 с ценой деления 0,1 К, установленных в непосредственной близости от измерительной ячейки. Колебания температуры в проточном термостате не превышали ±0,05 К.

Проточный термостат закреплен на поворотном столе, который позволяет изменять угол наклона измерительной ячейки для проведения измерений в широком интервале значений вязкости исследуемых растворов. Для визуальных наблюдений за движением шарика использовался катетометр 7£типаКМ-8.

Заправка измерительной ячейки компрессорным маслом осуществлялась при помощи шприца. Необходимое для заданной концентрации раствора количество хладагента поступало в ячейку из нагретого баллончика 12 и конденсировалось там, после чего при закрытом вентиле ВЗ баллончик охлаждался жидким азотом для конденсации в нем оставшихся в магистралях паров хладагента. Массы компонентов раствора определялись по результатам взвешивания шприца и баллончика до и после заправки. Взвешивание производилось на аналитических весах АДВ-200М с погрешностью 5* 107 кг.

Сильфон 17 выполнял функцию разделителя между исследуемым раствором и маслом грузопоршневого манометра 20. С помощью последнего создавалось, поддерживалось и измерялось давление исследуемого образца в вискозиметре. В проведенных экспериментах в измерительной ячейке устанавливалось давление, на

1...2 бар превышавшее давление насыщенных паров исследуемого раствора заданной концентрации. Тем самым устранялась возможность образования паровой фазы в ячейке, что обеспечивало корректность определения состава исследуемого образца. Как показали результаты специально проведенных исследований, в интервале температур 300...350 К повышение давления на 10 бар приводит к пренебрежимо малому увеличению вязкости жидкой фазы РХМ. Поэтому измеренные значения вязкости РХМ вполне обоснованно можно отнести к состоянию насыщенной жидкости.

РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ

В рамках применявшегося при исследованиях метода катящегося шарика кинематическая вязкость жидкой фазы РХМ рассчитывается по формуле

^(Рш Ррхм ) т

КРХМ

Ррхм

(1)

где С— постоянная вискозиметра, м2/с;

рш — плотность материала, из которого изготовлен шарик, кг/м3;

Ррхм - плотность жидкой фазы раствора хладагент/ масло на линии насыщения, кг/м3 (при обработке результатов опытов использовались данные по плотности РХМ, приведенные в работах [5,7], данные по плотности раствора КбООа/кешБО \\Т 15 А были по-

лучены на кафедре инженерной теплофизики ОГАХ); х — время прохождения шариком фиксированною расстояния между отметками на стеклянной трубке, с.

На первом этапе экспериментального исследования вязкости РХМ были проведенытарировочныеопыты, целью которых являлось определение значений постоянной вискозиметра при разных углах наклона измерительной ячейки. В качестве эталонных жидкостей использовались входящие в РХМ компрессорные масла, вязкость которых предварительно измерялась на вискозиметрах модели ВПЖ [3]. Данные по вязкости компрессорных масел опубликованы в работе[11.

Компрессорное масло марки «ХМ И Аз мол» было предоставлено фирмой «Азмол» (Украина), масла Planetelf ACD 100FY и Reniso WF15А приобретены у фирмы ООО «AllChem». Удаление примесей воды и газов из масел осуществлялось вакуумированием образцов, нагретых до температуры 388 К. Степень чистоты масел контролировалась по значениям показателя преломления, который измерялся универсальным лабораторным рефрактометром ИРФ-23.

Использованный в исследованиях изобутан, приобретенный у ООО «AllChem», имел чистоту 99,8 % (по массе). Хладагент R245fa был приобретен у фирмы Honeywell Fluorine Products Europe B.V. Проведенный хроматографический анализ показал, что после предварительной очистки от неконденсирующихся газов методом многократной кристаллизации под вакуумом содержание R245fa в исследованных образцах составляет 99,9 % (по массе). Перед заправкой в измерительную ячейку хладагенты подвергали многократному вакуумированию при кристаллизации с целью удаления неконденсирующихся примесей.

Массовая концентрация хладагента в растворе рассчитывалась по формуле

X

/И.

т+т,

(2)

OIL

Таблица 1

Экспериментальные данные по кинематической вязкости жидкой фазы раствора ЯбООа/кХМИ Азмол» на линии насыщения (Хг — концентрация хладагента)

т, к v-10*, м2/с т, К v-106, М2/С т, к vlO*, м2/с г, К vl0‘, м2/с

Хг= 0,04399 Хг = 0,09215 325,9 3,14 328,6 2,06

303,6 8,16 303,1 5,05 328,1 3,06 333,5 1,94

308,4 6,89 305,7 4,69 329,2 3,01 337,8 1,84

313,3 5,94 308,2 4,38 332,2 2,88 Х( = 0,3651

317,4 5,49 310,5 4,16 Хг = 0,1762 294,7 1,49

323,0 4,55 313,3 3,94 303,4 2,81 301,0 1,40

328,4 4,1 316,2 3,73 308,3 2,64 303,6 1,37

333,2 3,7 318,3 3,57 314,1 2,44 305,7 1,34

337,4 3,49 320,2 3,46 318,7 2,31 308,3 1,31

338,1 3,48 323,3 3,3 323,6 2,18 313,1 1,26

Таблица 2

Экспериментальные данные по кинематической вязкости жидкой фазы раствора КбООа/Кетьо 1УР15 А на линии насыщения

т, к у10‘. . мг/с Т, К у-Ю4, м2/с Т, К VI О6, м2/с Т, К у-Ю6, м2/с

хг = 0,03364 343,2 3,72 333 2,6 323,2 2,06

287,8 21,1 348,2 3,38 338,4 2,42 327,2 1,94

293,1 16,8 X = 0,08038 343,3 2,23 333,5 1,8

298,1 13,6 287 8,68 348,4 2,05 X, =0,2911

303,3 11,3 293,2 7,03 Хг =0,1471 285,8 2,42

308,4 9,4 298,4 5,95 289,2 4,3 289,3 2,27

313,2 7,9 303,4 5,18 293,2 3,83 293,2 2,11

318,2 6,84 308,3 4,48 298,2 3,43 298,2 1,95

323,2 5,98 313,2 3,86 303,4 3,04 303,3 1,81

328,2 5,34 318,4 3,47 308,4 2,74 308,2 1,69

333,2 4,71 323,2 3,14 313,2 2,45 313,2 1,6

338,2 4,13 328,2 2,84 317,7 2,28

Таблица 3

Экспериментальные данные по кинематической вязкости жидкой фазы раствора Я245/а/Р1апе(е1/ А СИ 100 ТУ на линии насыщения

Т,К у10«, м2/с Т,К ^Ю«, м2/с Т, К у-10«, м2/с Т, К у-Ю4, м2/с

Хг - 0,0639 хг = 0,275 X, = 0,1509 X, = 0,3845

309,9 56,4 309 13,2 309,9 29,3 309 6,03

313,4 47,2 313,3 11,5 313,2 25,2 312,8 5,44

318,3 38,9 318 9,86 317,8 21,2 318,1 4,83

323,5 31,2 323,3 8,51 323,1 17,6 323 4,24

328,1 26,1 327,7 7,51 328 14,9 328 3,78

333,4 21,7 333,2 6,5 333,3 12,7 333,4 3,36

338,3 18,3 338,6 5,72 338,2 11 338,4 3,04

343 15,8 343,7 5,14 343,3 9,55 342,7 2,78

347,9 13,7 348,2 4,66 348,1 8,63 348,1 2,53

где тг и т0ц — масса заправленного в ячейку хладагента и масла соответственно.

Относительная погрешность определения массовой концентрации хладагента не превышает 0,01 — 0,05 %.

Полученные экспериментальные данные, полная относительная погрешность определения которых (с учетом случайной составляющей и погрешности отнесения по параметрам состояния) оценивается авторами в пределах 1,5 — 3,8 %, приведены в табл. 1,2 и 3.

Зависимости кинематической вязкости исследованных растворов от температуры представлены на рис. 2,3 и 4, от концентрации хладагента РХМ — на рис. 5, 6 и 7.

МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНО-КОНЦЕНТРАЦИОННОЙ ЗАВИСИМОСТИ КИНЕМАТИЧЕСКОЙ ВЯЗКОСТИ ЖИДКОЙ ФАЗЫ РХМ НА ЛИНИИ НАСЫЩЕНИЯ

Рис. 2. Зависимость кинематической вязкости раствора Я600а/«ХМИ Азмол» от температуры

Рис. 3. Зависимость кинематической вязкости раствора ЯбООа/Яетзо У/Т 15 А от температуры

Рис. 4. Зависимость кинематической вязкости раствора Я245/а/Р1апе(е1/АСВ 100 РТот температуры

Рис. 5. Зависимость кинематической вязкости раствора Я600а/*ХМИ Азмол» от концентрации хладагента

Рис. 6. Зависимость кинематической вязкости раствора ЯбООа/Кетио ЦТ 15 А от концентрации хладагента

Рис. 7. Зависимость кинематической вязкости раствора Я245/а/Р1апе1е1/АСИ 100 /Тот концентрации хладагента

Полученные экспериментальные данные аппроксимированы уравнением, форма которого ранее была предложена в работе [21 для описания температурной зависимости кинематической вязкости хладагентов на линии насыщения:

У8 = У0та« + д, (3)

где у0 - коэффициент, зависящий от индивидуальных свойств хладагента (для РХМ - от свойств компонентов и массовой концентрации хладагента); т =1п Тс/Т— приведенная температура;

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

Тс — критическая (псевдокритическая для РХМ) температура (значения псевдокритической температуры рассчитывались по зависимостям, взятым из работ 15, 7,12]);

А - параметр, зависящий от индивидуальных свойств хладагента (д ля РХМ — от свойств компонентов и массовой концентрации хладагента); а(т) — универсальная для неассоциированных жидкостей функция приведенной температуры.

Принципиальная возможность применения уравнения вида (3) для описания вязкости неассоциированных веществ подтверждается проведенным анализом температурных зависимостей в логарифмических координатах (логарифм вязкости от логарифма приведенной температуры, рис. 8). При выполнении анализа бьиш использованы значения кинематической вязкости на линии насыщения, взятые из базы данных [9].

Из рис. 9 следует, что в диапазоне приведенных температур 0,105 < т < 0,58 изменение эффективного показателя степени сцфф = (Ипу/сИпт для различных веществ подобно. Приняв в качестве универсальной функции зависимость а(т), тождественную показателю сцфф для «базового» вещества, можно путем ее параллельного переноса, прибавляя к ней индивидуальную для каждого вещества постоянную величину А, получать соответствующий индивидуальный для каждого вещества эффективный показатель степени. Введенный таким образом параметр А характеризует термодинамическое подобие веществ и отражает, как и коэффициент у0, индивидуальные свойства объектов исследования. В предлагаемой модели прогнозирования вязкости жидкостей на линии насыщения в качестве базовой зависимости для отсчета параметра Д была выбрана функ-

1п V

-0,8

-1,2 -1,6 -2,0 -2,4 -2,8

-2,4 -2,0 -1,6 -1,2 -0,8 1п х

Рис. <?. Логарифмическая зависимость кинематической вязкости от приведенной температуры т для различных веществ

А = 1,682 - 0,7844 (ігі Хг )2 + 2,359 0,0222\\пХг

X,

для раствора Я245/а/Р1апе1е1/ЛСй 100 /У при 0,06 <ХГ< 0,9

у0 = ехр[ехр(1,5393 - 5,7456ЛГГ3 --0,20669- 0^0015670 | _ ол 5

х.

Д = ехр(2,2419 + 2,3507Хг21п X, -0,012477'

Рис. 9. Зависимость эффективного показателя степени температ веществ

-0,86877 ехр X г + -

аэФФ от приведенной температуры х для различных

X,

(9)

(10)

ция сЦфф (т) метана, которая может быть аппроксимирована следующей зависимостью: а(т) = 1 + 2,8054т - 1,1613 ехрт + 0,73224т/1пт. (4)

Отклонения значений кинематической вязкости, взятых из работы [91, от величин, рассчитанных по зависимости (3), не превышает максимальной погрешности исходных данных, которая лежит в пределах 0,5 — 3,2 % (рис. Ю).

В результате обработки экспериментальных данных по кинематической вязкости жидкой фазы РХМ концентрационные зависимости параметров у0 и Д аппроксимированы следующими уравнениями:

для раствора К600а/«ХМИ Азмол» при 0,04 <ХГ< 0,9

у0 = 9,434ехр -

0,3819

+ 223,8 ехр -

0,04082

(5)

Д =

2,842 +100, ЗХ,2 1 +156,0Х* -6,116Х* ’

(6)

для раствора ЯбООо/Яеть о 1¥Р 15 А при 0,08 <ХГ< 0,9 у0 = [ехр 3,056-3,43 \ХГ +0,1611 (1п^г)2-0,005924 \пХг

(7)

Л'эИСП ЛСч! МО/УрЛС* '

3

я Метан + /?//

• Этан х РІ22

а Пропан ж Гексан

т Ксенон — Р23

♦ К12

Рис. 10. Отклонение кинематической вязкости различных веществ [ 121 от значений, рассчитанных по уравнению (3)

Отклонения экспериментальных данных от значений, рассчитанных по зависимости (3), лежат в пределах 0,5 — 5,2% (рис. 11,12 и 13).

А'эксп урасч^ 700/Урасч' 6

2

0

-2

-4

-6

0,04399 -А- 0,9215 —0,1762 0,3651 ■

у А • к

*▼▼▼ ▼ ▲ ■

• А ■ ■ ■ •

• ► ▲ ▲

■ •

300

310 320

330 Т, К

Рис. 11. Отклонения экспериментальных данных по кинематической вязкости раствора Я600а/*ХМИ Азмол» от значений, рассчитанных по уравнению (3)

Л'эксп ""Урасч^^/Урасч» % 4

2

О

-2

-4

03364 8038 1471 2911

▼ ■■ К -*“0, •

1 ▲ ■ • ▼ ▲

Ъ ▼ ▼ ■ А

♦а ▲ •

■ ▲

280 290 300 310 320 330 Т, К

Рис. 12. Отклонения экспериментальных данных по кинематической вязкости раствора ЯбООо/Кетьо И'Т 15 А от значений, рассчитанных по уравнению (3)

Л'эксп vpac4^00/vpac4' %

Xf —m— nOMQO • ▼

1 T °c -•-0 ,1509 \2750 ;3845

A • • f

▲ ■ • ▼ V ▲

■ A ■

Я ...

310 320 330 340 Т, К

Рис. 13. Отклонения экспериментальных данных по кинематической вязкости раствора Я245/а/Р1апе1е1/ АС В 100 ПГ от значений, рассчитанных по уравнению (3)

В табл. 4, 5 и 6 приводятся значения кинематической V и динамической г\ вязкостей жидкой фазы исследованных растворов на линии насыщения, рассчитанные по уравнению (3) с использованием зависимостей (4) — (10).

ВЫВОДЫ

Представленные экспериментальные данные по кинематической вязкости раствора хладагента 11600а в компрессорном минеральном масле «ХМ И Азмол» при температурах 294,7...338,1 К в диапазоне концентраций хладагента 0,04399 ^ Хг<, 0,3651, хладагента ЯбООа в компрессорном минеральном масле КешБо ЛУИ 15 А при температурах 285,8...348,4Кв диапазоне концентраций хладагента 0,03364 <,ХГ<, 0,2911 и раствора хладагента Л245Га в полиэфирном масле Р1апе1е1Г АСЕ) 100 ГУ при температурах

309...348,2 К в диапазоне концентраций хладагента 0,06390 < Хг< 0,3845 получены впервые.

Разработана модель для обобщения температурной зависимости кинематической вязкости растворов хладагент/ масло во всем диапазоне концентраций на основе ограниченного объема эмпирической информации. Предложенное уравнение рекомендуется как для решения аппрокси-мационных задач, так и для прогнозных (экстраполяционных) расчетов вязкости РХМ.

Список литературы

1. Анчербак С.Н., Сеченых В.В., Ищенко В В., Железный В.П. Экспериментальное исследование теплофизических свойств компрессорных масел: MOGUL ONF 46, Planet ACD 100 FY, ХМИ A3MOJI, Lunaria FR 32 // Холодильна техніка і технологія. 2005. N? 5.

2. Железный В.П., Потапов М.Д., Владимиров ДА. Прогнозирование теплопроводности и вязкости холодильных агентов на линии кипения и в жидкой фазе // Тезисы докл. Всесоюз. научи.-практ. конф. «Пути интенсификации производства с применением искусственного холода в отраслях агропромышленного комплекса, торговле и на транспорте». - Одесса, 1989.

3. Измерения массы, плотности и вязкости / Под ред. Ю.В. Тар-беева. - М.: Изд-во Стандартов, 1988.

4. Мелъцер JI.3. Смазка фреоновых холодильных машин - М.: Пищевая промышленность, 1969.

5. Проценко Д. А., Семенюк Ю.В., Ниченко С.В., Железный В.П. Экспериментальное исследование термодинамических свойств растворов изобутана в компрессорном масле ХМИ Азмол. Ч. 2 И Холодильна техніка и технологія. 2006. N° 4.

6. Суходольская А.Б., Железный В.П., Хлиева О.Я. Эколого-энер-гетический анализ перспектив применения альтернативных хладагентов в тепловых насосах. 4.1 // Холодильная техника и технология. 2005. N° 2.

l.Ancherbak S.N., Semenyuk Yu. V., Skripov V.P. Zhelezny VP. An Experimental Investigational and Modeling of the Thermodynamic Properties of R245fa/Compressor Oil Solutions

Таблица 4

Вязкость раствора R600a/*XMH Азмол»

T, к v 106, м2/с TVlO3, Пас v-10*, м2/с ті-10>, Пас v-10«, м2/с т| 103, Па с v-106, M2/C Т1-10», Па с v-106, м2/с л-ю3, ГІас v 10‘, м2/с tv 10’, Па с

X, = 0,04 © II Xм Xj= 0,2 X,= 0,3 \ = 0,5 * II © 40

250 26,4 22,99 10,68 9,05 3,97 3,22 2,66 2,07 1,59 1,15 0,56 0,35

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

260 21,2 18,35 9,10 7,66 3,53 2,85 2,39 1,85 1,45 1,03 0,509 0,312

270 17 14,63 7,76 6,5 3,15 2,52 2,16 1,66 1,32 0,926 0,464 0,28

280 13,6 11,65 6,63 5,51 2,81 2,23 1,96 1,49 1,2 0,835 0,425 0,252

290 10,9 9,26 5,66 4,67 2,52 1,98 1,78 1,34 1,1 0,755 0,39 0,227

300 8,68 7,32 4,82 3,95 2,26 1,76 1,62 1,21 1,01 0,684 0,359 0,205

310 6,88 5,76 4,10 3,33 2,03 1,57 1,48 1,09 0,933 0,621 0,332 0,185

320 5,42 4,5 3,48 2,8 1,82 1,39 1,35 0,981 0,86 0,563 0,307 0,167

330 4,23 3,48 2,93 2,34 1,63 1,23 1,24 0,883 0,794 0,511 0,284 0,15

340 3,26 2,66 2,44 1,93 1,46 1,09 1,13 0,793 0,732 0,462 0,262 0,135

350 2,47 2 2,01 1,57 1,29 0,952 1,02 0,708 0,673 0,416 0,242 0,121

Bn3Kocmb pacmeopa R600a/Reniso WF15 A

t k v 106, m2/c 71 10’, Ilac v 106, M2/c tv 10’, Ila-c v-106, M2/c T1 10’, Ilac v 106, m2/c tv 10», I la c v-106, m2/c TV 10», Ilac v-106, m2/c TllO’, ria c

, X, = 0,08 JX II c> V 0,2 V 0,3 X = r 0,5 V = 0,9

250 16,9 14,9 13,1 11,4 5,95 4,96 3,61 2,86 1,72 1,24 0,549 0,343

260 13,7 12 10,7 9,28 4,98 4,11 3,05 2,39 1,48 1,05 0,492 0,304

270 11 9,59 8,74 7,53 4,17 3,42 2,58 2,01 1,27 0,897 0,444 0,269

280 8,9 7,68 7,14 6,11 3,49 2,84 2,19 1,68 1,1 0,765 0,401 0,239

290 7,16 6,14 5,82 4,94 2,92 2,35 1,85 1,41 0,949 0,652 0,363 0,213

300 5,75 4,89 4,74 3,99 2,44 1,94 1,56 1,18 0,819 0,555 0,329 0,19

310 4,59 3,88 3,84 3,2 2,03 1,6 1,32 0,978 0,704 0,47 0,299 0,169

320 3,65 3,05 3,09 2,56 1,68 1,31 1,1 0,808 0,603 0,397 0,272 0,15

330 2,88 2,39 2,47 2,02 1,37 1,06 0,915 0,662 0,514 0,332 0,246 0,133

340 2,25 1,84 1,95 1,58 1,12 0,849 0,752 0,536 0,433 0,275 0,223 0,118

350 1,73 1,41 1,52 1,22 0,891 0,669 0,609 0,426 0,361 0,224 0,2 0,103

Ta6jiuu,a 6

Bx3Kocmb pacmeopa R245fa/Planete!fACD 100 FY

T, K v-104, m2/c tv 10», Ilac v-10\ M2/c Tl-10», Ilac v-106, M2/c n 10», Ila c v-106, m2/c TV 10’, Ila-c v-106, m2/c TllO’, Ila-c v-106, m2/c TllO’, Ila c

0,06 V = 0,1 V 0,2 V 0,3 V 0,5 = 0,9

270 224 220 141 140 57 57,9 26 27 3,63 3,96 0,445 0,593

280 159 156 103 102 44 44,4 20,9 21,5 3,10 3,36 0,399 0,525

290 113 110 75,6 74,5 33,8 33,9 16,7 17,1 2,64 2,85 0,359 0,466

300 79,2 76,7 55,0 53,9 25,8 25,8 13,3 13,6 2,26 2,41 0,324 0,413

310 55,3 53,2 39,7 38,7 19,6 19,4 10,6 10,7 1,92 2,04 0,292 0,367

320 38,3 36,6 28,4 27,5 14,7 14,5 8,34 8,39 1,63 1,72 0,264 0,326

330 26,2 24,8 20,1 19,4 U 10,8 6,51 6,5 1,38 1,44 0,238 0,289

340 17,7 16,6 14,1 13,4 8,07 7,84 5,02 4,97 1,15 1,2 0,215 0,256

350 11,7 11 9,66 9,15 5,82 5,62 3,81 3,74 0,958 0,983 0,193 0,225

/ Proceedings of International Conference on Compressors Institute of Standard and Technology).

and Coolants “Compressors 2006” Papiernicka, Clovak 10. Monsalvoa M.A., Baylaucqbi A., Reghemb P., Quinones-Cisnems Republic. 2006. g'£t Boned C. Viscosity measurements and correlations of binary

8. Kuijpers I. The Impact of the Montreal and Kyoto Protocol on mixtures: 1,1,1,2-tetrailuoroethane (HFC-134a) + tetraethylene

New Developments in Refrigeration and A/C. / Proc. IIR glycol dimethylether (TEGDME) / Fluid Phase Equilibria. 2005.

conference “Emerging Trends in Refrigeration & Air- №233.

conditioning. - New Delhi, India. March 18-20, 1998. 11. Pearson F. Refrigerants past, present and future. / International

9. McLinden, M. O., Klein, S. A., Lemmon, E. W. and Peskin, A. P. G., Congress of Refrigeration. - 2003. - Washington, D.C.

2003, NIST Standard Reference Database 23, NISI Thermo- 12. Zhelezny P. V, Zhelezny P.V., Skripov P. V Determination of the

dynamic Properties ol Refrigerants and Refrigerants Mixtures pseudocriticalparametersforrefrigerant/oilsolutions//Fluid Phase

Database (REFPROP), Version 7.^(Gaithersburg: National Equilibria, 2003. Vol.212.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.