Экспериментальное исследование теплофизических свойств компрессорных масел: Mogul onf 46, Planetelf ACD 100 Fy, ХМИ Азмол, Lunaria Fr 32, xc 15, xc 40 Текст научной статьи по специальности «Химические технологии»

УДК 536.632

Экспериментальное исследование теплофизических свойств компрессорных масел: MOGUL ONF 46, Planetelf ACD 100 FY, ХМИ АЗМОЛ, Lunaria FR 32, XC 15, XC 40

В.П. ЖЕЛЕЗНЫЙ, В.В. СЕЧЕНЫХ, Ю.В. СЕМЕНЮК, С.Н. АНЧЕРБАК

Одесская государственная академия холода О. Н. ЦВЕТКОВ

ОАО « Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти»

This paper presents experimental data for the capillary constant, surface tension, density, refractive index and kinematic viscosity for commercial compressor oils MOGUL ONF 46, Planetelf ACD 100 FY, XMHA3MOJ1, Lunaria FR 32, XC 15, XC 40 in a range of temperatures from 293 K to 353 K and isobaric capacity for oils XC 15, XC 40, Planet ACD 100 FY, XMH A3MOJ1 in a range of temperatures from 288 K to 393 K. The data obtained are fitted using simple corrrelations. Based on obtained information the pseudocritical parameters of compressor oils are determined. The tables of the thermophysical properties of the compressor oils are reported. The uncertatinties of the calculated data are analysed.

Для современного холодильного оборудования научно обоснованный выбор компрессорных масел является приоритетной задачей.

Основная задача смазочных средств — исключение сухого трения, что обеспечивает соответствующий уровень коэффициента полезного действия и долговечности эксплуатируемых холодильных машин. О важности этой задачи свидетельствует тот факт, что около 60 % производимой в мире энергии расходуется на преодоление сил трения, а причиной около 70 % аварий технических устройств является неправильный режим смазки [7]. Кроме того, смазка способствует отводу части теплоты, эквивалентной работе сил трения, удалению продуктов изнашивания сопрягаемых пар и увеличению коэффициента подачи компрессора холодильной установки.

Присутствие примесей масла в элементах компрессорной системы в значительной мере влияет на термодинамические свойства рабочего тела. Энергетическая эффективность оборудования будет зависеть как от выбора хладагента, так и от оптимального выбора компрессорного масла [5, 9, 12]. Изучение вопросов циркуляции масла по контуру холодильной системы имеет принципиальное значение как при оценке эффективности компрессорной системы, так и при разработке мероприятий по интенсификации процессов теплообмена в ис-

парителе и конденсаторе. Кроме того, правильный выбор масла способствует долговременной и надежной работе холодильного оборудования.

Рынок холодильных масел, предлагаемых различными фирмами, достаточно широк. При отсутствии информации о термодинамических свойствах компрессорных масел и при многообразии применяемых хладагентов производителям холодильного оборудования, специалистам сервисного обслуживания холодильной техники достаточно трудно сделать обоснованный выбор определенного сорта холодильного масла, особенно учесть его взаимодействие с хладагентом. Не менее важной является проблема идентификации приобретаемого на рынке компрессорного масла.

В предлагаемой статье приведены данные о теплофизических свойствах шести малоизученных, но широко применяемых на практике компрессорных масел.

В диапазоне температур 20...80 °С измеряли показатель преломления, капиллярную постоянную, плотность и кинематическую вязкость образцов компрессорных масел: MOGUL ONF 46, Planetelf ACD 100 FY, ХМИ АЗМОЛ, Lunaria FR 32, XC 15 и XC 40.

Показатель преломления определяли на рефрактометре типа УРЛ-1 с ценой деления 0,0002 и погрешностью измерения 0,0001.

Поверхностное натяжение масел измеряли на установке, реализующей дифференциальный капиллярный метод [6]. Непосредственно измеряемой в опытах величиной является капиллярная постоянная (параметр Сагдена) я2\ кУ которая в первом приближении может быть вычислена как

ВПЖ-1 (ГОСТ 10028 - 81). Вязкость масел рассчитывалась по формуле

Л__1_

ь. к

(1)

невзвешенного значения а2ц.

_ к I к

/Ха,» .

1*к

1=1

(2)

£

где АН( к — разность высот поднятия менисков ЖИДКОСТИ в капиллярах, мм;

Ьь Ьк— радиусы каналов измерительных капилляров, мм.

В настоящей работе для измерения капиллярной постоянной использовался модифицированный дифференциальный метод [2]: измерение разности высот поднятия менисков жидкости в нескольких парах капилляров с последующей статистической обработкой опытных данных и нахождением сред-

Статистический вес р(к рассчитывали как величину, обратную максимальной относительной погрешности измерения капиллярной постоянной а2, *.Такая методика расчета капиллярной постоянной позволила значительно уменьшить влияние случайных погрешностей при проведении эксперимента и повысила его точность.

Измерительная ячейка для определения капиллярной постоянной представляет собой толстостенную стеклянную ампулу, внутри которой установлены три калиброванных капилляра различного диаметра [6]. Визуальное наблюдение за положением уровней менисков масла в капиллярах производили посредством катетометра КМ-8 с ценой деления 0,01 мм и погрешностью измерения 0,015 мм.

Измерение плотности шести образцов масел проводили методом пикнометра. Выбор данного метода обусловлен малой величиной погрешности измерения плотности, которая определяется вариацией аналитических весов АДВ-200 (Ат = 0,0005 г) и высокой точностью калибровки объема пикнометра [4].

Определение кинематической вязкости масел выполнено на экспериментальной установке, основным элементом которой является стеклянный капиллярный вискозиметр с висячим уровнем типа

9,807

где V — кинематическая вязкость жидкости, мм2/с; g — ускорение силы тяжести, м/с2 (на широте Одессы 9,8073 м/с2);

/ — среднее время истечения жидкости в секундах;

К— постоянная вискозиметра, мм2/с2.

Измерительные ячейки для определения капиллярной постоянной, плотности, а также вискозиметр термостатировались в стеклянном сосуде Дьюара емкостью 10 л. В качестве термостатиру-ющей жидкости использовалась дистиллированная вода. В сосуде Дьюара были установлены мешалка для перемешивания термостатирующей жидкости и медный теплообменник. Для создания и поддержания заданного температурного уровня к теплообменнику подключали водоохла-дитель ВДО-0,35 с нагревателем регулируемой мощности. При термостатировании колебания температуры в термостате не превышали ± 0,02 К. Температуру измеряли лабораторными термометрами с ценой деления 0,1 К и погрешностью измерения не более 0,2 К. Все измерения проводили многократно с целью уменьшения влияния случайной погрешности.

В процессе исследования (до и после выполненного эксперимента) проводилась тарировка измерительных ячеек. В качестве эталонных жидкостей для тарировки пикнометра и измерительных капилляров использовали дистиллированную воду [8], для определения постоянной вискозиметра — глицерин [1] . В ходе тарировочных экспериментов были определены разности обратных радиусов кривизны менисков жидкости в капиллярах -!------!- ,

ь, К

зависимость объема пикнометра от уровня жидкости в нем, а также постоянная вискозиметра К.

Зависимости абсолютных значений теплоемкости компрессорных масел ХС 15, ХС 40, Р1апе1е1Г АСО 100 ¥У, ХМИ АЗМОЛ от температуры получены в секторе «Калориметрических исследований» НИИ физики Санкт-Петербургского государственного университета (СПбГУ) на дифференциальном сканирующем микрокалориметре 08С-111 фирмы БЕТАИАМ (Франция). Чувствительность калориметра составляет 310-5 Дж/с.

Экспериментальные данные о теплофизических

Таблица 1

Экспериментальные данные по теплофизическим свойствам компрессорных масел

Показатель преломления п

МСЮЩ. <ЖР 46 Р1апе1с1Г АСБ 100 ГС ХМИ АЗМОЛ Ьипапа РЯ 32 ХС15 ХС40

т, К п т, К п т, К п Т, К п Г, К п т.к п

294,65 1,4778 293,55 1,4565 297,35 1,4759 295,65 1,4869 292,35 1,4617 293,55 1,4646

299,65 1,4758 298,45 1,4548 303,05 1,4738 298,05 1,486 297,75 1,4596 298,95 1,4630

303,25 1,4744 303,05 1,4534 308,05 1,472 304,25 1,4838 303,75 1,4577 303,75 1,4614

308,25 1,4726 307,45 1,4518 313,35 1,47 309,35 1,4818 308,55 1,4562 308,75 1,4597

313,15 1,4706 313,15 1,4498 318,85 1,468 316,05 1,4792 312,55 1,4547 312,75 1,4585

313,45 1,4708 313,15 1,4499 323,85 1,466 323,85 1,4767 317,45 1,4530 314,95 1,4573

323,45 1,4672 325,25 1,4458 329,15 1,464 334,05 1,4726 323,55 1,4507 319,15 1,4557

333,65 1,4632 334,05 1,4428 333,05 1,4624 337,65 1,4711 327,95 1,4493 324,55 1,4542

338,65 1,4617 338,85 1,4412 338,05 1,4606 343,55 1,469 332,95 1,4475 329,35 1,4525

343,45 1,4599 343,45 1,4393 343,45 1,4585 349,05 1,467 340,15 1,4444 333,95 1,4511

353,45 1,4564 353,45 1,436 353,65 1,4546 351,25 1,466 344,75 1,443 338,95 1,4497

- - - - - - - - 349,75 1,4412 343,95 1,448

- - - - - - - - 354,55 1,4392 348,65 1,4451

Капиллярная постоянная а2

мосиь <>№ 46 Р1апе1е1Г АСБ 100 ГС ХМИ АЗМОЛ Ьипапа РЯ 32 ХС15 ХС40

т, к а2, мм2 т, к а5, мм2 Т, К а2, мм2 Т,К а1, мм2 Т, К а2, мм2 т, К а2, мм2

298,85 7,1647 291,75 5,8109 291,55 7,0452 292,35 6,9656 294,35 8,1129 291,55 7,0843

302,55 7,1346 291,85 5,8011 291,85 7,0369 293,15 6,9526 299,35 8,0407 291,85 7,0808

303,85 7,1067 296,25 5,7618 292,85 7,0148 293,55 6,9546 304,05 7,9728 292,85 7,0689

308,25 7,0741 302,15 5,6953 298,45 6,9452 298,45 6,8879 308,35 7,9106 298,45 7,0024

313,45 6,9994 307,55 5,6482 298,55 6,9419 299,65 6,8757 313,75 7,8323 298,55 7,0013

317,15 6,9479 312,35 5,5986 303,45 6,8711 304,45 6,8066 318,75 7,7597 303,45 6,9430

319,05 6,9223 317,45 5,5437 308,45 6,8076 309,15 6,7553 323,55 7,6899 308,45 6,8835

323,45 6,8746 322,65 5,4977 313,15 6,7466 313,35 6,6827 328,55 7,6171 313,15 6,8275

328,25 6,7979 327,65 5,4377 317,25 6,6819 317,95 6,6391 333,75 7,5413 317,25 6,7785

332,75 6,749 337,55 5,3557 322,25 6,6060 322,55 6,5666 339,15 7,4624 322,25 6,7188

338,05 6,677 344,15 5,2889 327,45 6,5409 327,15 6,4978 343,35 7,4009 327,45 6,6565

342,95 6,6374 344,25 5,2816 334,25 6,4333 332,05 6,4573 348,95 7,3189 334,25 6,575

347,55 6,5731 347,55 5,2453 339,15 6,3766 338,25 6,3579 354,75 7,2338 339,25 6,5149

351,55 6,5212 352,55 5,1952 343,05 6,3169 343,55 6,2922 - - - -

- - - - 348,05 6,2469 348,35 6,234 - - - -

- - - - 352,45 6,1771 352,95 6,1717 - - - -

Плотность р, кг/м3

мооиь <ЖР 46 РЬимйеИ' АСБ 100 ГС ХМИ АЗМОЛ Ьипапа 1 Ш 32 ХС15 ХС40

т, к Р Т, К Р X к Р Т, К Р Т, К Р т, К Р

292,85 881,47 292,95 972,01 293,55 876,88 291,85 900,22 293,95 832,1 294,35 836,36

298,15 878,1 297,85 968,43 299,65 872,63 297,95 896,17 298,25 829,22 299,35 833,15

303,05 874,89 303,05 964,74 304,45 869,48 302,85 892,84 304,05 825,37 304,05 830,11

308,15 871,47 308,15 960,93 309,15 866,15 307,75 889,58 308,55 822,17 308,35 827,24

312,75 868,41 313,15 957,22 313,35 863,23 313,15 885,90 312,95 819,33 313,75 823,96

317,95 865,11 318,15 953,63 317,95 860,12 318,75 882,04 319,35 815,22 318,75 820,62

323,15 861,71 323,35 949,73 322,55 857,05 323,95 878,59 323,55 812,53 323,55 817,78

328,15 858,4 328,55 946,1 327,15 853,79 328,85 875,35 328,75 808,92 328,55 814,58

333,35 855,17 333,45 942,27 332,05 850,59 333,75 872,03 333,75 805,86 333,75 811,35

338,15 852 338,35 938,8 338,25 846,1 338,75 868,75 339,75 802,18 339,15 808,02

342,95 848,95 343,15 935,25 343,55 842,64 343,55 865,57 344,15 799,5 343,35 805,44

347,75 845,96 348,15 931,85 348,35 839,3 347,85 862,93 350,75 795,09 348,95 801,92

352,75 842,75 352,95 928,48 352,95 836,24 352,75 859,62 354,75 792,61 354,75 798,4

К] инематич< еская вяз] КОСТЬ V, к 1мУс

\10GUL (ЖИ 46 Р1апе1е1Г АСО 100 ГС ХМИ АЗМОЛ Ьипапа Ш 32 ХС15 ХС40

Т, К V Т, К V Т, К V X К V Т, К V т, к V

295,5 121,01 303,25 188 293,35 23,11 296,15 88,73 293,55 36,87 293,55 167,49

303,5 76,84 308,2 138,68 298,05 18,77 298,35 77,77 298,55 29,77 298,35 129,48

308,2 60,29 313 104,55 303,15 15,27 303,3 57,86 303,55 23,36 303,75 98,21

313,05 47,42 318 80,97 308,25 12,65 308,2 44,07 308,55 19,2 308,55 78,15

318,05 37,94 323 63,62 313,05 10,7 314,1 32,51 312,55 16,81 312,75 61,73

323,1 30,73 328 50,57 318,65 8,98 318,2 26,84 318,15 13,79 317,75 49,92

323,15 30,97 333,15 40,98 323,45 7,77 323 21,84 322,15 12,23 322,95 40,57

327,95 25,70 338,1 33,72 328,55 6,76 327,8 18,16 327,95 10,56 328,75 32,41

333,25 21,17 343,15 27,48 333,25 6 332,9 15,09 333,75 8,66 332,75 28,2

338,25 17,92 348,15 23,12 338,15 5,33 337,7 12,74 338,35 7,73 338,95 22,99

342,95 15,43 353,1 19,7 343,05 4,8 342,7 10,83 344,15 6,74 343,95 19,56

347,85 13,26 - - 347,25 4,35 347,7 9,3 348,15 6,1 353,15 15,13

353,25 11,49 - 352,35 3,93 352,7 8,07 355,35 5,31 - -

- - - - 362,05 3,3 - - - - - -

Изобарная теплоемкость ср, кал/(г-К) Изобарная теплоемкость ср, калДг-К)

Р1апе(с1Г АСО 100 ГС ХМИ АЗМОЛ ХС15 ХС40 Р1апе1е1Г АСБ 100 ГС ХМИ АЗМОЛ ХС15 ХС40

т, К с» т, К ср Т, К ср тк Т, К с, т, К с, Т, К ср т, К ср

297,05' 0,4437 288,15 0,4563 296,02 0,4875 290 0,503 344,15 0,4769 344,25 0,4978 344,08 0,532 344,16 0,5451

300,95 0,4478 292,85 0,4629 300,03 0,4944 294,51 0,5047 348,05 0,4767 348,95 0,5065 348 0,5346 348,67 0,5486

308,85 0,4520 302,15 0,4694 308,05 0,4976 303,54 0,5104 352,05 0,482 353,85 0,5117 352,02 0,54 353,19 0,5534

312,75 0,4542 306,85 0,4723 312,06 0,5026 308,05 0,5138 355,95 0,484 358,55 0,517 356,03 0,5463 357,7 0,5597

316,65 0,4554 311,55 0,4742 316,08 0,5068 312,56 0,5162 363,85 0,4911 367,85 0,5239 364,05 0,5535 366,73 0,5654

320,55 0,4590 316,25 0,4768 320 0,5072 317,08 0,5194 367,75 0,4931 372,55 0,529 368,06 0,5592 371,24 0,5696

324,55 0,4612 320,85 0,4825 324,02 0,5134 321,59 0,5243 371,65 0,4957 377,25 0,5326 372,08 0,5619 375,75 0,5767

328,45 0,4642 325,55 0,4831 328,03 0,5167 326,11 0,5271 375,55 0,4997 381,95 0,5403 376 0,5627 380,27 0,5786

332,35 0,4674 330,25 0,4855 332,04 0,5197 330,62 0,5325 379.55 0,5024 386,55 0,5421 380,02 0,5685 384,78 0,5861

336,35 0,4686 334,95 0,4944 336,05 0,5239 335,13 0,5388 383,45 0,5055 391,25 0,5467 384,03 0,5738 389,29 0,5885

свойствах масел (а2, л, р, V, ср) приведены в табл. 1. Зависимость поверхностного натяжения масел от температуры представлена на рис. 1.

Для расчета исследуемых свойств компрессорных масел в диапазоне температур 240...370 К полученные экспериментальные данные аппроксимированы малоконстантными степенными зависимостями (4) — (6) [3]. Для аппроксимации экспериментальных данных по кинематической вязкости масел была использована формула зависимости, подобная уравнению Вальтера (7):

аг = (4)

1п(и) = 1п(пс)+; (5)

1п(р) = 1п(ре) + ВрХ^('); (6)

\%[\ё(у + А)\ = В-С\&(Т); (7)

ст.

с/’5 = О + £Т3. (8)

где пс, Рс— значения показателя преломления и плотности соответственно в псевдокритичес-кой точке;

а0, Вр, Вп> А, В, С, /), Е — коэффициенты ап-проксимационных зависимостей, определяемые из экспериментальных данных;

т = 1п( Тс /Т) и / = 1 - Г/ Тс — приведенные температуры;

Т — температура, К;

Тс — псевдокритическая температура, К; п, р — показатели степени, равные значениям соответствующих критических индексов, фигурирующих в масштабной теории [101 (я = 0,9341, Р = 0,325);

\|/(0, Дт) — универсальные кроссоверные функции, значения которых могут быть рассчитаны по уравнениям [13]:

Л5

у(/> = 1-0,04762------; (9)

1п(/)

мН/м

36

34

22

235 285 335 Т, К

Рис. 1. Температурные зависимости поверхностного натяжения компрессорных масел

, 1,113т0’4

/>(т) = 1- - г (10)

1пт

Проведенные исследования показывают, что константы уравнений (4) — (6) практически не зависят от объема исходной информации, в котором осуществляется аппроксимация, а сами уравнения обладают высокими экстраполяционными

-О-ХС40 -&-ХС40 —О— МООН ОЫГ 46 Р1апвГ АС О 100 ГУ

-о- ХМИ Азмол —х— 1_ипапа ГР 32

Рис. 2. Определение оптимальных значений ад и для масла ХМИАЗМОЛ

возможностями [3]. Практическое применение уравнений (4) — (6) возможно лишь при наличии информации о значении псевдокритических параметров масел. Такая информация для столь сложных объектов исследования, как компрессорные масла, в литературе отсутствует. Поэтому значения псевдокритической температуры Тс были рассчитаны по методике, приведенной в работе [14], прошедшей детальную проверку для широкого круга химических соединений. Достоверность полученных данных подтверждают значения псевдокритических температур Тс масел, полученные в Институте теплофизики Уральского научного центра академии наук в России профессором П.В. Скриповым [11, 14].

Расчет псевдокритической температуры Тс осуществлялся с использованием экспериментальной информации по капиллярной постоянной компрессорных масел. Методика определения оптимальных значений Тс заключалась в анализе харак-

тера изменения среднего квадратичного отклонения при аппроксимации экспериментальных данных уравнением (4) при варьировании в границах

доверительных интервалов АТс критических параметров. Типичный характер зависимостей Sp = Л«о) на примере масла ХМИ АЗ МОЛ показан

на рис. 2. В качестве «оптимальных» значений Тс принимались те величины, при которых функция

Sp = Дя0) при Тс= const не только испытывала бы экстремум, но и принимала бы минимальные значения. Полученные значения псевдокритических параметров и коэффициентов уравнений (4) — (8) приведены в табл. 2.

Коэффициент поверхностного натяжения компрессорных масел был рассчитан по уравнению

c=(ga2p')/2, (11)

где р' — плотность жидкости на линии кипения.

Предложенные аппроксимационные формулы (4) - (8) адекватно описывают экспериментальные данные. Полная погрешность полученных данных (с учетом случайной составляющей и погрешности отнесения по параметрам) по теплофизическим свойствам масел не превышает: Ъа2 < < 0,483 %, 5ст < 0,489 %, Ъп < 0,013 %, 5р < 0,055 %, 6v < 0,59 %. При измерениях теплоемкости ошибки в определении температуры и величины теплоемкости в интервале измерения 10... 120 °С не превышают 0,2 К и 1,5 % соответственно для скорости нагревания 5 К/мин.

В табл. 3 приведены рассчитанные по уравнениям (4) — (8) значения показателя преломления, поверхностного натяжения, плотности, кинематической вязкости и изобарной теплоемкости исследованных компрессорных масел.

Таблица 2

юв уравнений (4) — (8)

Масло те,к а0, мм2 Вр Вв Л в С D Е, 10-» п. рс, кг/м3

MOGUL ONF 46 823 11,1846 1,79 0,5883 0,34 9,5140 3,722 - - 0,9789 251,44

Planetelf ACD 100 FY 820/807* 8,9555 1,82 0,5605 0,78 9,3290 3,615 0,6294 1,4599 0,9839 271,78

ХМИ АЗМОЛ 747/767* 11,4165 1,687 0,5462 0,45 10,346 4,138 0,6365 1,7413 1,0147 274,73

Lunaria FR 32 774 11,0905 1,678 0,5588 0,4 10,787 4,247 1,0102 281,17

XC15 801/749* 12,7265 1,838 0,5719 0,37 9,701 3,852 0,6521 1,8861 0,9897 231,17

XC 40 829/801* 10,8589 1,845 0,5667 0,31 8,777 3,416 0,6675 1,7209 0,9845 229,41

* Данные, полученные импульсным методом в Институте теплофизики Уральского научного центра академии наук.

Рассчитанные значения теплофизических свойств компрессорных масел

Показатель преломления п Поверхностное натяжение ст, мН/м

т, к MOGUL ONF 46 Planetelf ACD 100 FY ХМИ АЗМОЛ Lunaria FR 32 XC15 XC 40 T, К MOGUL ONF 46 Planetelf ACD 100 FY ХМИ АЗМОЛ Lunaria FR 32 XC15 XC 40

240 1,4972 1,4746 1,4972 1,5073 1,4804 1,483 240 35,56 31,353 34,8 35,635 37,824 32,829

250 1,4936 1,4712 1,4935 1,5036 1,4768 1,4796 250 34,747 30,628 33,911 34,734 36,933 32,088

260 1,49 1,4679 1,4898 1,5 1,4733 1,4762 260 33,944 29,913 33,033 33,844 36,052 31,355

270 1,4864 1,4645 1,4861 1,4963 1,4697 1,4728 270 33,151 29,206 32,166 32,964 35,179 30,63

280 1,4828 1,4611 1,4824 1,4926 1,4662 1,4694 280 32,367 28,508 31,308 32,094 34,316 29,911

290 1,4792 1,4577 1,4787 1,4890 1,4626 1,466 290 31,591 27,817 30,461 31,235 33,461 29,2

300 1,4757 1,4543 1,475 1,4853 1,4591 1,4626 300 30,825 27,135 29,623 30,385 32,614 28,496

310 1,4721 1,4509 1,4712 1,4816 1,4555 1,4592 310 30,062 26,461 28,795 29,544 31,775 27,798

320 1,4684 1,4475 1,4675 1,4779 1,4519 1,4557 320 29,318 25,794 27,976 28,713 30,944 27,107

330 1,4648 1,4441 1,4637 1,4741 1,4483 1,4523 330 28,577 25,135 27,167 27,891 30,121 26,422

340 1,4612 1,4407 1,4598 1,4704 1,4447 1,4489 340 27,844 24,482 26,366 27,078 29,306 25,744

350 1,4575 1,4372 1,4560 1,4666 1,4411 1,4454 350 27,119 23,838 25,574 26,274 28,498 25,071

360 1,4538 1,4338 1,4521 1,4628 1,4374 1,4419 360 26,402 23,2 24,791 25,479 27,697 24,405

370 1,4501 1,4303 1,4482 1,4589 1,4337 1,4384 370 25,692 22,569 24,017 24,692 26,904 23,744

Плотность р, кг/м3 Кинематическая вязкость v, мм2/с

т,к MOGUL ONF 46 Planetelf ACD 100 FY ХМИ АЗМОЛ Lunaria FR 32 XC15 XC 40 T, К MOGUL ONF 46 Planetelf ACD 100 FY ХМИ АЗМОЛ Lunaria FR 32 XC15 XC 40

240 916,35 1011,4 913,69 935,12 867,41 871,08 240* 33106,9 197076,8 1401,05 58204,27 2595,35 27707,46

250 909,65 1003,86 906,75 928,31 860,73 864,57 250* 7634,35 36995,77 453,86 10150,29 826,93 7318,32

260 903,01 996,38 899,84 921,54 854,09 858,1 260* 2266,2 9208,97 181 2463,98 322,43 2398,34

270 896,41 988,94 892,96 914,79 847,5 851,69 270* 822,84 2874,19 84,9 774,52 147,6 935,7

280 889,84 981,55 886,1 908,08 840,94 845,3 280* 351,27 1076,97 45,23 298,41 76,84 420,8

290 883,3 974,19 879,26 901,38 834,41 838,95 290 170,94 468,25 26,64 135,09 44,38 212,66

300 876,79 966,86 872,42 894,7 827,89 832,63 300 92,52 229,93 16,99 69,54 27,9 118,35

310 870,29 959,54 865,59 888,02 821,4 826,32 310 54,63 124,8 11,56 39,68 18,8 71,37

320 863,81 952,25 858,75 881,35 814,92 820,04 320 34,64 73,57 8,28 24,59 13,41 46,03

330 857,34 944,97 851,91 874,67 808,45 813,76 330 23,30 46,46 6,18 16,29 10,03 31,41

340 850,88 937,69 845,05 867,99 801,98 807,5 340 16,45 31,06 4,78 11,4 7,81 22,49

350 844,41 930,42 838,18 861,29 795,5 801,23 350 12,1 21,79 3,8 8,34 6,29 16,77

360 837,95 923,14 831,28 854,58 789,03 794,97 360* 9,21 15,91 3,09 6,32 5,2 12,95

370 831,47 915,85 824,35 847,85 782,54 788,7 370* 7,21 12,02 2,57 4,95 4,41 10,3

С использованием полученных эксперименталь- АЗМОЛ, Lunaria FR 32, ХС 15, ХС 40. Полученная

ных данных разработаны таблицы справочных дан- информация может быть использована для иденти-

ных по теплофизическим свойствам компрессорных фикации компрессорных масел и расчета термодимасел: MOGUL ONF 46, Planetelf ACD 100 FY, ХМИ намических свойств растворов масло/хладагент.

Изобарная теплоемкость ср, кал/(г-К) Изобарная теплоемкость у кал/(г-К)

T, к Planetelf ACD 100 FY хми АЗМОЛ ХС15 ХС 40 т, К Planetelf ACD 100 FY ХМИ АЗМОЛ ХС15 ХС 40

240* 0,4091 0,4209 0,4425 0,462 310 0,4524 0,4736 0,5008 0,5164

250* 0,4149 0,428 0,4503 0,4693 320 0,4591 0,4818 0,5099 0,5249

260* 0,4209 0,4351 0,4582 0,4768 330 0,4659 0,4902 0,5193 0,5335

270* 0,4269 0,4425 0,4663 0,4844 340 0,4729 0,4988 0,5288 0,5423

280 0,4331 0,4500 0,4747 0,4921 350 0,4799 0,5076 0,5386 0,5513

290 0,4394 0,4577 0,4832 0,5 360 0,4872 0,5165 0,5486 0,5605

300 0,4459 0,4656 0,4919 0,5081 370 0,4945 0,5257 0,5588 0,5698

* Данные экстраполированы уравнением (7).

Список литературы

1. Варгафтик Н.Б. Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей. - М., 1963.

2. Железный В.П. Исследование поверхностного натяжения холодильных агентов в широком диапазоне температур, включая окрестность критической точки // Теплофизические свойства веществ и материалов (ГСССД. Сер. «Физические константы и свойства веществ»), 1985. Вып. 20.

3. Железный В.П., Анчербак С.Н., Проценко Д.А. Методы прогнозирования свойств веществ на линии насыщения, включая окрестность критической точки // Холодильна техника і технологія. 2004. № 5.

4. Кившшс С. С. Плотномеры. - М.: Энергия, 1980.

5. Мельцер Л.З. Смазка фреоновых холодильных машин. — М.: Пищевая промышленность, 1969.

6. Проценко Д. А., Анчербак С.Н., Железный В. П. Экспериментальное исследование и расчет поверхностного натяжения растворов R134a/Castrol Icematic SW22 //Холодильна техника і технологія. 2004, № 6 (92).

7. Luksa A. Reologja olejow smarowych // Zeszyty naukowe Politechnika Lodzkiej. 1997. V. 7. N 260.

8. Lemmon E.W, McLnden M.O, Hubner M.L. «NIST Standard Reference Database 23, NIST thermodynamic and transport properties of refrigerants and refrigerant mixtures-REFPROP, version 7.0,» Standard Reference Data Program, National Institute of Standards and Technology (2002).

9. Ovcharenko V.S., Zhelezny V.P., Lysenko O.V. et al. Estimation of possibility of usage of quasiazeotropic mixture R134a/R152a in refrigerating engineering refrigerating engineering// Proc. 2000 Int. Refrig. Conf. at Purdue. Purdue (USA), 2000.

10. Rabinovich V.A., Sheludyak Yu.E. Thermodynamics of Critical Phenomena: New Analysis of the Evalua-tion of Properties. — New York: Begell House Inc. Publishers, 1999.

11. SkripovP.V., Starostin A.A., Volosnikov D.V. Zhelezny VP. Pulse Method and Precise Comparison of Oil Properties // Proc. of the Conference “Compressors-2004” Joint Conference of IIR Commissions B2 and B1 with El and E2. Papimicka, Slovak Republic, 2004.

12. Zhelezny V.P., Skripov P.V., Vozny V.F., Procenko D.A., Ancherbak S. N. Influence of Admixtures of the Compressor Oil to the Enthalpy of Working Fluid in Evaporator // Proc. of the Conference “ Compressors-2004” Joint Conference of IIR Commissions B2 and B1 with El andE2. Papimicka, Slovak Republic, 2004.

13. Zhelezny V.P. The Methods of Prediction of the Properties for Substances on the Coexistence Curve Including Vicinity of the Critical Point // Proceedings of the NATO Advanced Research Workshop on Nonlinear Dielectric Phenomena in Complex Liquids. Jaszowiec-Ustron, Poland. — 10 — 14 May 2003, edited by S.J. Rzoska, V.P. Zhelezny.

14. Zhelezny V.P., Zhelezny P. V, Skripov P. V. Deter-mination of the pseudocritical parameters for refri-gerant /oil solutions// Fluid Phase Equilibria. 2003. 212.