Г еомеханика
3
ГЕОМЕХАНИКА
УДК 622.272: 516.02
С.В. Черданцев, Н.В. Черданцев
ПОСТРОЕНИЕ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ О ДВИЖЕНИИ ПОНТОНОВ В ЗУМПФАХ УГОЛЬНЫХ РАЗРЕЗОВ
При разработке угольных месторождений открытым способом необходимы зумпфы для стока грунтовых и подземных вод, которые откачивают для предотвращения затопление забоя. Для этого используют плавучие средства в виде понтонов с установленным на них водоотливным оборудованием.
Проблема использования понтонов на угольных разрезах уже обсуждалась в ряде работ. В частности, в [1] расчетная схема понтона, представляющая собой трехсвязную плавающую область, заменена эквивалентной односвязной областью, плавучесть и остойчивость которой выявлена на основе теорем Дюпена.
Более детально плавучесть и остойчивость понтонов исследованы в работе [2], для чего использовались основные теоремы и фундаментальные положения статики корабля [3].
Нами предпринята попытка обсудить задачу о движении понтонов в зумпфах угольных разрезов и выявить формы этого движения.
Особенность данной задачи заключается в том, что действующие на понтон силы заранее неизвестны, а проявляются лишь во взаимодействии понтона с движущейся жидкостью по следующей схеме. Вначале под действием какого-либо внешнего возмущения нарушается равновесие понтона, что в свою очередь нарушает равновесие жидкости в его окрестности и приводит ее в движение. Движущаяся жидкость создает гидродинамические силы и инициирует движение понтона, которое при определенных условиях может быть неустойчивым, в результате чего понтон мо-
жет опрокинуться.
С целью выявления гидродинамических сил, действующих на понтон, рассмотрим задачу о движении жидкости в зумпфах угольных разрезов. Постановка задачи сформулирована в [4], где отмечено, что движение жидкости в зумпфах безвихревое и поэтому скорость жидкости V представлена как
v=V(p, (1)
где (р = (pix.y.z) - потенциал скорости жидко-
сти, удовлетворяющий в любой точке внутри V уравнению Лапласа
Л<р = 0, (2)
условию на поверхности жидкости
д(р д2(р п
g — +----^- = 0 при Z = 0
dz дГ
и условию на границе S области V д(р 1к>
= 0.
(3)
(4)
В формулах (1) - (4) х, у, z - декартовы координаты, жестко связанные с понтоном (рисунок); t - время; g - ускорение свободного падения; и -внутренняя нормаль к S (направлена внутрь объема V); А - оператор Лапласа:
д2 д2 8
2 V V
V - оператор Гамильтона:
Рис. 1. Расчетная схема понтона в зумпфе угольного разреза
4
С.В. Черданцев, Н.В. Черданцев
V
ат а -
ах dyJ
где i , j , к - единичные векторы координатных осей х, у, z.
Построение решения задачи (2) - (4) начнем с того, что, воспользовавшись принципом суперпозиции, представим искомую функцию (p{x,y,z) как [5]
<Р = исх<Р\+ис>Фг+иСх<ръ +
+ 0)х(р4 + (Оу(р5 + (Oz(pb ’
где Ucx, Ucy, Ucz ~ компоненты вектора скорости центра масс (точка С) понтона, а 0)х, й)у, (0: -компоненты его угловой скорости относительно осей х, у, z.
Для удобства и каноничности примем следующий порядок записи:
иСх = и1 ’ иСу = и2 > uCz = и3 ’
СОх — U, СО у — Uj , C0Z — lift ,
тогда формула (5) приобретает компактную форму б
<P=Y;Uk<Pk- (6)
к=1
Полагая в (6)
Uj = 1 м/с, и2=и3=и4=и5= и6 = 0,
убеждаемся в том, что функция (pi представляет собой потенциал скоростей возмущенного движения жидкости, вызванного равномерным поступательным движением понтона вдоль оси Ох со скоростью, равной единице. Функции , (рз имеют аналогичный смысл при движении понтона соответственно вдоль осей Оу и Oz.
Положив в (6)
и4 = 1 м/с, U] =и2 =и3 =и5 =и6 = 0,
замечаем, что функция (р4 есть потенциал возмущенного движения жидкости, вызванного равномерным вращением понтона вокруг оси Ох с единичной угловой скоростью.
Функции (р5 и (р6 имеют идентичный смысл, причем первая из них соответствует вращению понтона вокруг оси Оу, а вторая - вокруг оси Oz.
Поскольку потенциал (р является гармонической функцией, то каждая из составляющих функций (рк также гармоническая и, следовательно, удовлетворяет уравнению Лапласа
Л(рк = 0, к = 1,2,...,6 (7)
в области V. В силу этого обстоятельства вторая формула Грина [6] для любых двух функций (рк и
Щ
J<<PkA(pj - <PjA<pk )dV =J
4>k
8<Pj
dv
-<Pj
8<Pk
du
dS
приобретает вид
(8)
Кроме условий (3) и (4), следует учесть, что на поверхности S\ той части понтона, которая находится под водой, должно выполняться условие обтекания [7]. Для идеальной жидкости оно заключается в том, что нормальная и„ составляющая скорости произвольной точки М, принадлежащей поверхности S}, и нормальная составляющая ско-
рости частицы жидкости v„, совпадающей с точкой М, должны быть равны между собой. Следовательно, условие обтекания выразится как
и
п
(9)
где п - внешняя нормаль к поверхности 5/ понтона в точке М (направлена внутрь области V). В силу (6), условие обтекания (9) перепишем как
д(£ ) 4^ д<Рк
Ъик<Рк =Luk-T- = ul
дп
дп
(10)
\к=1 ) к=1
С другой стороны, скорость произвольной точки М понтона найдем по формуле [8]
иМ =ис+сохгм,
где - радиус-вектор точки М. Учитывая правило векторного умножения векторов [9], полученную формулу перепишем следующим образом:
йм = up + u2j + иък + (u5z - и6у) i -
-н► 9
- («4Z - U6X) J + («4 У- И 5Х) к
откуда
иМх =и1 + и5х~ибУ » uMy=u2+u6x-u4z,
uMz = и3 +и4у-и5х . (11)
Выразив нормальную и„ составляющую скорости через ее координаты
ип = uMxcos(п,х) + uMycos(п,у) + uMz cos(n,z)
и подставляя сюда формулы (11), получим
ип = w, cos(п,х) + и2 cos(п,у) + иъ cos(/?, z) +
+ и4[у cos (п, z)-z cos (п, jp)] +
+ u5[zcos(n,x) - xcos(/?,z)] +
+ u6[xcos(n,y) - ycos(n,x)]
Сопоставляя (10) и (12) и сравнивая в них коэффициенты при ик с одинаковыми индексами к, имеем следующие соотношения:
^^- = cos(n,x), - cos(n,y), дп дп
^^- = cos(n,z), (13)
дп
= ycos(n,z)~ zcos(п,у), дп
Г еомеханика
5
д<Р5
дп
д<Рб
дп
zcos( n,x) — xcos( n,z),
■ xcos( n,y )- ycos( n,x),
(14)
вполне определяющие функции (pk, которые, как видно из (13) и (14), не зависят от скорости движения понтона и зависят лишь от его формы.
Формулы (13) и (14) дадут возможность оценить влияние на движущийся понтон идеальной жидкости, которая не оказывает сопротивления движению понтона, но создает на него гидродинамические силы [7]. Для их определения рассмотрим движение подводной части понтона Vh поверхностью которой является S}. Очевидно, что объем, заключенный между поверхностями S и Sh
AV = V — Vj,
а вектор количества движения жидкости в объеме AVнайдем по формуле
<2= \pvdv,
AV
где р — плотность жидкости в зумпфе; dV - бесконечно малый элемент области AV. В силу формулы (1) и свойства кратных интегралов [10], приведем полученную формулу к выражению
Q= \v(p<p)dv =
AV , (15)
= р jvpdv = pfv<pdv-pfv<pdv
v-vK V vt
где с помощью формулы Остроградского - Гаусса [10] перейдем от интегралов по областям V и V/ к интегралам по поверхностям S и S/, ограничивающим эти области. В результате формула (15) приобретает вид
Q = pj<p- vdS -р j<p- ndS ■
S Sj
Производная от вектора Q
— = p-\(p-vdS - p— \(p-ndS (16) dt dt{ dt i
S Sj
равна векторной сумме массовых и поверхностных сил:
^ = G + (17)
dt
где G - главный вектор массовых сил; $Я - главный вектор поверхностных сил, приложенных к жидкости в объеме AVсо стороны поверхности S;
Fj - главный вектор поверхностных сил, приложенных к жидкости в том же объеме AVсо стороны понтона через поверхность S{ • Поскольку направление этого вектора противоположно нормали и, в равенстве (17) он взят со знаком минус.
Вектор G, очевидно, равен весу жидкости в объеме AV:
G = —pgAVk = -pg(V -Vj)k = -pgVk + pgVjk
(18)
Вектор Ж представляет собой реакцию на си-
лы давления жидкости Fj, действующие на поверхность S. Полагая скорость жидкости малой величиной, силы давления найдем из интеграла Лагранжа - Коши [7]
д(р р- ро _
dt s р
откуда
д(р
Р = Р0~Р~-----
dt
и, следовательно,
F = JpudS = J poddS - pj—udS ~pgjzudS
s s sdt s
(19)
где р0и p - давление жидкости на стенки зумпфа в начальный и текущий моменты времени t .
Так как р0 = const, а поверхность S' замкнута, то [9, 10]
|р0 • vdS = pg^vdS = 0• (20)
5 S
Второй интеграл в (19) приводим к виду
р[—vdS =р— \(pvdS, (21)
ldt dt{
а последний интеграл в (19) преобразуем по формуле Остроградского - Г аусса:
yOgj zudS = pgjVzdV = pgjkdV = pgV • k -(22) S V V
В силу (20) - (22), формула (19) приобретает
вид
d
F = -р —^(pvdS-pgV • k
и, поскольку = —F,
= p — ^(pvdS + pgV • k •
(23)
Подставляя (16), (18) и (23) в (17), получим
-~PgVk + pgVxk + p—j(pvdS + pgVk - F{
dt•
откуда
Fj =PgVik+PYt \<PndS
St
(24)
Первый член в (24) является архимедовой силой плавучести и так как она уравновешивается весом понтона, то в дальнейшем ее учитывать не будем. Второй член в (24) обусловлен движением жидкости, поскольку содержит потенциал скоро-
6
С.В. Черданцев, Н.В. Черданцев
стей (p(x,y,z).
Главный вектор момента количества движения жидкости найдем по формуле
Кс = \(rM xpv)dV,
Vl
которую с помощью формулы Остроградского -Гаусса приведем к виду
Кс = p\<p(rM xn)dS,
Si
и воспользуемся теоремой об изменении главного момента количества движения системы
d_ dt
mc=p—^(p(rMxn)dS, fSj
(25)
где Ш(у - главный момент внешних сил относительно точки С.
В силу третьего закона Ньютона, со стороны жидкости на понтон будут действовать главный
вектор Fj и главный момент т'(у противоположного направления (противоположно нормали и):
d
Fj =-уО— j(pndS,
Sj
m'c=-P-T \<P(rM*n)dS.
dt i
Sl
Учтем, что [9]
n = cos(n,x)i +cos(n,y)j + cos(n,z)k , rMxn=[y cos (n, z)-z cos (n, y)\ i +
+ [zcos(n,x)-xcos(n,z)]j +
+ [ xcos( n,y)-ycos( n,x)] k
и подставим сюда формулы (13) и (14):
- d(pi т д(р2 - д(р2 г
п = -—-1 + -Г+-J +—^к ,
(26)
дп
дп
дп
д(р4 т д(р5 - д(р6 г г и хп = -^-1 + —^~ 1 + -^-к ■
IV1 J ~
дп дп дп
(27)
Формулы (6) и (27) позволяют получить главный вектор в следующем виде:
Fi—p*. f YukJ^LJ + ^] + ^lk)dS.
dt sjk^l v дп дп дп J
.pYuk\J^JpJ!Lj + dVlk)dS,
t, I, У 8n 8" J
координатами которого являются выражения
Кх = -р'Ейк j П^-dS,
к=1
6
Sl
Ку=~Р^йк J <Рк к=1 Sj
дп
д<Р2
дп
dS>
(28)
Rz=-pJ^uk | <pk^-dS,
k=l S,
где точками обозначены производные по времени. Аналогично находим главный момент б
^ = -р£;*/ Ч^Г+1?;+&г*)
Sj
dS
составляющие которого суть
■ = -рЪк\п^,
m,
k=J Sj 6
тл
= ~Р^йк\ Vk-^-dS' (29)
s, дп
6
ffl,
•Z=-Pl"t j П-^-dS.
к=1 Sj П
Силы (28) и моменты (29) имеют гидродинамическую природу, поскольку содержат функции (рк, и, следовательно, являются результатом воздействия движущейся жидкости на плавающий понтон. Объединяя формулы (28) и (29), получим выражение для гидродинамических сил в компонентной
б
Rk=-^Mjk-uk, j = l,2,...6, (30)
к=1
или в матричной форме
R = —М • U , (31)
где М и U - матрица и вектор-столбец соответственно:
М =
М„ М12 м,3 М,4 М,5 М,6Л
м2, м22 М 23 м24 М25 М26
м3, М 32 м33 м34 м35 М36
М41 М42 М43 м44 м45 м46
м5, М 52 М5з М54 М55 М56
Щ1 М62 М63 м64 М65 М66 2
и =
(32)
й2 й3 й4 й5
\й6у
причем элементы матрицы, как следует из (28) и (29), определяются по формуле
5(0/
Mjk = р\п Si
дп
'-dS-
(33)
и обладают, в силу (8), свойством симметрии.
Г еомеханика
7
Величины Mjk имеют четкий физический смысл в зависимости от значений j и к. Чтобы выяснить это, найдем некоторые из величин Mjk. Так,
М33 - р \ (рз —^~dS- р^(рз cos(n,z)dS =
Si
Si
= p\^-dV = p\^-^-dV = p\dV = pv,( 34)
V] & V] 5n 82 V,
представляет собой массу жидкости в объеме Vh Выполняя подобные рассуждения для Мп, М]2,... М2з, убеждаемся в том, что они имеют аналогичный физический смысл.
Отыскав величину
Mu = p\<p^dS =
- p^(p3[y^os(n,z)~ zcos(n,y)\dS =
= р
= р
\у1
\y^dm~\z
д<р,
■dm
К, ду
j у cos(n,z)dm- J zcos(n, у) dm
(35)
Vi
видим, что каждое ее слагаемое является статическим моментом массы. Но поскольку рассматриваемый понтон симметричен относительно плоскостей xOz и yOz, все его статические моменты равны нулю [11]. Можно утверждать, что для рассматриваемого понтона равны нулю и все Mjk при j = 1, 2, 3, к = 4, 5, 6 или j = 4, 5, 6, к = 1,2, 3.
Найдя
М
44 = р | q>4 ^d-dS = jy2 cos(n,z)dm -
Sj Vj
- j yz cos (n, y)dm - J zy cos (n, z)dm +
+ J z2 соs(n,y)dm
v;
(36)
замечаем, что она состоит из моментов инерции и центробежных моментов массы. Ввиду симметричности рассматриваемого понтона относительно плоскостей xOz и yOz, его центробежные моменты равны нулю [11], поэтому в (36) остаются только моменты инерции. Следовательно, М44 -сумма двух моментов инерции массы. То же самое можно сказать и о величинах Mjk, если у, к = 4,5, 6.
Из рисунка видно, что угол между нормалью п и осью х является прямым, поэтому cos(n,x) = 0, в силу чего соотношения (13) и (14) упрощаются:
8-ZL = 0,
дп
^2- = cos(n,y), дп
д(р3 , .
—— = cost n,z), дп
_ yCOS(n,z) — zcos(n,y), dn
= -xcos(n,z), - xcos(n>y). (37)
дп dn
Подставляя первую из формул (37) в формулу (33), убеждаемся в том, что все элементы Mik = Mki матрицы (32) обращаются в нуль.
Анализ полученных величин Mjk показывает, что матрица (32) упрощается к виду:
'0 0 0 0 0 0 >
0 м22 0 0 0 0
0 0 м33 0 0 0 .(38)
0 0 0 М44 0 0
0 0 0 0 м55 0
,0 0 0 0 0 м66)
Тогда из (31) с учетом (38) вытекает, что составляющие гидродинамической нагрузки
R2 = — М22 ' й2 ’ ^3 = зз ‘йз,
R4 = —М44 • U4 , R3 = —М 55 • й3,
R6 = -М66 • йб .
Далее учитываем, что вдоль поверхности жидкости понтон не перемещается и не рыскает (т. е. не вращается относительно оси z), поэтому й2 = 0, йб = 0. Но тогда R2 и R6 будут также равны нулю и, следовательно, на понтон будут действовать только силы R3, R4, R5, которым соответствуют величины М33, М44, М55.
Согласно изложенному, в равенстве (31) для определения матрицы и вектора-столбца можно использовать формулы
'м33 0 0 > 'йз'
м = 0 М44 0 , и = й4
0 м55) Л,
взамен формул (32).
Переходя к обозначениям, принятым в [12]:
U3 —> £, 114 —» в , U3 —> у/ ,
перепишем формулы для определения гидродинамических сил в виде
R3=-M33-£, R4=-M44-0,
R5 = —М55- у/ , (39)
где £ - вертикальное перемещение центра масс понтона; в - угол поворота (крен) относительно продольной оси Ох; у/ - угол поворота (дифферент) относительно оси Оу, а точками, по-прежнему, обозначены производные по времени.
Кроме гидродинамических сил, на понтон действует архимедова сила [3]
N = -pgS0C, (40)
противоположная вертикальному перемещению понтона £ относительно положения его равновесия, и два восстанавливающих момента [3]
м(вх> =-P-h„-e, м(ву> = -Р-Н0-у/,( 41)
противоположных крену и дифференту. В форму-
С.В. Черданцев, Н.В. Черданцев
лах (40) и (41) S0, h0, Н0 - площадь ватерлинии понтона и его поперечная и продольная метацен-трические высоты соответственно, вычисленные в [2]; Р - вес понтона и находящегося на нем водоотливного оборудования.
Поскольку действующие на понтон силы являются результирующими гидродинамических и восстанавливающих сил, добавляя к формулам (39) формулы (40) и (41), получим
Rz = R3+N = -M33C-pgS0£,
тх = R4 + М(вх) = -М44в - Ph06,
mv = R5 + М(ву) = -М55у/ - РН()у/ •
В силу полученных формул, уравнения движения понтона [13]
т£ = Rz, Jх6 - тх, J уу) = ту
представляются в виде
(т + М33)£ +pgS()£ = 0,
(Jx+M44)e + Ph0e = 0, (42)
(J у + М55)у/ + PH 0у/ = 0,
где 1Х, 1у - моменты инерции массы понтона относительно осей, параллельных осям Ох и Оу; т -масса понтона и находящегося на нем водоотливного оборудования.
Уравнения (42) показывают, что воздействие на понтон гидродинамических сил проявляется в увеличении инерционных характеристик понтона (массы и моментов инерции) на величины М33, М44, М55, М33, называемые присоединенными
массами жидкости. Соответственно этому матри-
цы в формулах (32), (38) - матрицы присоединенных масс жидкости.
Дальнейший анализ уравнений (42) выявляет колебательный характер [10] движения понтона, которое в терминах теории корабля [12] будем называть качкой понтона. В частности, первое уравнение (42) описывает вертикальную качку, второе и третье - боковую и килевую качки. Поскольку уравнения (42) изолированные, все три вида качки независимы друг от друга.
ВЫВОДЫ
1. Показано, что движущийся понтон испытывает воздействие сил двух типов. К первому относятся гидродинамические силы, результатом которых являются присоединенные массы жидкости. Второй тип определяется условиями статической остойчивости понтона.
2. Установлено, что вследствие конструктивных особенностей понтона и условий его движения в зумпфах угольных разрезов, квадратная матрица 6><6, сформированная из присоединенных масс жидкости, сводится к диагональной матрице размером 3x3.
3. Диагональная структура матрицы присоединенных масс жидкости существенно упрощает задачу о движении понтона, сводя ее к решению системы трех изолированных обыкновенных дифференциальных уравнений второго порядка, анализ которых показывает, что понтон в зумпфе угольного разреза совершает периодические движения, представляющие собой вертикальную, боковую и килевую качки, происходящие независимо друг от друга.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Кучер, Н. А. Условия безопасного применения плавучих водоотливных установок / С. В. Черданцев, С. И. Протасов, С.Н. Подображин, В.В. Билибин // Безопасность труда в промышленности. - 2003, № 1. С. 12-14.
2. Черданцев, С. В. Теоретические основы расчета понтонов, используемых на угольных разрезах // ФТПРПИ. -2013. -№ 1.-С. 61 -69.
3. Статика корабля / Р.В. Борисов, В.В. Луговский, Б.М. Мирохин, В.В. Рождественский - СПб.: Судостроение, 2005. - 240 с.
4. Черданцев, С. В. Постановка задачи о гравитационных волнах жидкости в зумпфах угольных разрезов // Вестник КузГТУ. - 2012. - № 6. - С. 10 - 12.
5. Кирхгоф, Г. Механика. Лекции по математической физике. - М.: Изд-во АН СССР, 1962. -404 с.
6. Арсенин, В. Я. Методы математической физики и специальные функции. - М.: Наука, 1984. - 384 с.
7. Кочин, Н. Е. Теоретическая гидромеханика. Т. 1. / Н.Е. Кочин, И.А. Кибель, И.В. Розе - М.: Физматгиз, 1963.-584 с.
8. Некрасов, А. И. Курс теоретической механики. Т. 2. Динамика. - М.: Гостехиздат, 1953. - 504 с.
9. Кочин, Н. Е. Векторное исчисление и начала тензорного исчисления. - М.: Наука, 1965. -427 с.
10. Смирнов, В. И. Курс высшей математики, т. 2. - М.: Наука, 1974. - 656 с.
11. Беляев, Н. М. Сопротивление материалов. - М.: Наука, 1965. - 856 с.
12. Ремез, Ю. В. Качка корабля. - Л. : Судостроение, 1983. - 328 с.
13. Черданцев, С. В. Уравнения движения понтонов в зумпфах угольных разрезов // Вестник КузГТУ. -2013.-№ 1.-С.7- 10.
Авторы статьи
Черданцев Сергей Васильевич, доктор техн. наук, проф. каф. математики КузГТУ E-mail: svchO 1 @yandex.ru
Черданцев Николай Васильевич , докт. техн. наук, зав. лаб. геомеханики угольных месторождений Института угля СО РАН. E-mail: cherdantsevnv@icc.kemsc.ru