CC BY
51Перспективы применения ауксетичных материалов в конструкциях ЭкоКосмоДома
УДК 539.3
Юницкий А.З.1'2
доктор философии транспорта Конёк Д.А.2 Шилько C.B.3
кандидат технических наук Зыль Н.С.2 Шемет Д.О.2
1 ООО «Астроинженерные технологии»,
г. Минск, Беларусь
2 ЗАО «Струнные технологии», г. Минск, Беларусь
3 Институт механики металлополимерных систем им. В.А. Белого
Национальной академии наук
Беларуси,
г. Гомель, Беларусь
жж
шм>
'¿Ж:
ш -
шш*
ai, Ж^ЧР
Ключевые слова: ауксетики, вибрации, динамические нагрузки, нулевое термическое расширение, отрицательный коэффициент Пуассона, ЭкоКосмоДом (ЭКД).
Рассмотрены инновационные ауксетичные материалы (ауксетики), обладающие высокой объёмной сжимаемостью и сдвиговой жёсткостью, способные расширяться/сужаться в направлении, перпендикулярном направлению растяжения/сжатия соответственно. Указанные особенности деформационного поведения выражены в отрицательном коэффициенте Пуассона. Приведён анализ применимости ауксетиков в конструкциях ЭкоКосмоДома (ЭКД) для изготовления фрикционных соединений несущих элементов, герметизирующих и демпфирующих устройств с целью защиты от метеоритных осколков и акустических воздействий, а также снижения термических напряжений.
Введение
Для обеспечения эффективного функционирования ЭкоКосмоДома (ЭКД) [1] будут востребованы конструктивные элементы, выполненные из инновационных материалов с особыми деформационными свойствами и имеющие целесообразные адаптивные реакции на эксплуатационные воздействия (силовые, температурные, акустические и др.) [2]. Подобного рода инновации могут базироваться на использовании инвертированных, в частности, ауксетич-ных материалов (ауксетиков), обладающих отрицательным коэффициентом Пуассона V, т. е. способных расширяться/ сужаться в направлении, перпендикулярном направлению растяжения/сжатия соответственно (рисунок 1).
Сжатие Растяжение
Такие материалы, имеющие V < 0, называют ауксетичными, или ауксетиками (от греч. аб^гщкос; - разбухающий).
Ауксетики активно исследуются на протяжении нескольких десятилетий. Они встречаются в природе (грунты, пористые песчаники, цеолиты, древесина, кровеносные сосуды, трубчатые кости) и могут быть получены различными технологическими методами [4-6]. Примеры таких природных и искусственных материалов и конструкций, структурные уровни и общность механизмов реализации данного эффекта достаточно подробно описаны в [4, 6-8]. Практический интерес кауксетикам обусловлен возможностью создания изделий, отличающихся особыми характеристиками.
Целью данной работы является анализ преимуществ ауксетичных материалов при использовании в конструкциях ЭКД, размещённого в космическом пространстве на экваториальной земной орбите [1].
Рисунок 1 - Моды деформирования: а - обычный материал; б - ауксетичный материал
На первый взгляд, неположительность V противоречит здравому смыслу, однако возможность существования таких материалов подтверждается известным соотношением теории упругости изотропных тел [3]:
у = (3/С-2ц)/(6/С+2ц),
(1)
где К Ц - модули объёмной деформации и сдвига, имеющие положительные значения.
Из соотношения (1) следует, что отрицательные значения V возможны при условии ц > 3/2/( когда модуль сдвига превышает модуль объёмной деформации более чем на 50 %. Значит, коэффициент Пуассона изотропного тела может находиться в диапазоне -1... 0,5. Верхний предел соответствует несжимаемым материалам (например, резине), сохраняющим в процессе деформации свой объём при значительном изменении формы. Нижний предел соответствует материалам с относительно высокой сдвиговой жёсткостью, образец которых при деформировании сохраняет геометрические пропорции, но изменяет объём.
Деформирование ауксетиков при индентировании
Первыми искусственными ауксетиками считаются пено-материалы. Они демонстрируют эластичность и при этом высокое сопротивление сдвигу, высокую вязкость разрушения и поглощение вибрации, а также относительно низкую стоимость и простоту формирования. Термопластичные открытопористые ауксетичные пенополиуретаны (ППУ) получают в результате термомеханического процесса. При трёхосном сжатии таких материалов образуется структура с вогнутыми ячейками [9-12]; термическая обработка (нагрев и охлаждение) позволяет её зафиксировать.
Индентирование ауксетичного ППУ [13,14], сверхвысокомолекулярного полиэтилена (СВМПЭ) [15] и губчатой меди [16,17] показало рост предела текучести по сравнению с неауксетичными аналогами при одинаковой пористости и кажущейся плотности (рисунок 2).
б)
Рисунок2 - Поведение при индентировании: а - обычный материал; б - ауксетик [14]
Для СВМПЭ с V = -0,8 при нагрузке до 100 Н энергия сопротивления вдавливанию до восьми раз превышает данный показатель обычного пористого СВМПЭ с V = 0 [15], что способствует применению ауксетиков в качестве заполнителя сэндвич-панелей, испытывающих статические [13] и динамические [18,19] нагрузки.
Повышение сопротивления индентированию позволяет увеличить эффективность защитного снаряжения, ограничивая травмирующее воздействие сосредоточенных нагрузок. Более низкий объёмный модуль вызывает рост объёмной деформации [20] и поглощение энергии при одноосном сжатии [21].
Эффект самоупрочнения
В [22-24] показано, что при стеснённом деформировании с трением реализуется самостопорение упругого элемента из ауксетика, который при действии вытягивающей нагрузки Г плотнее прилегает к детали, увеличивая несущую способность (рисунок 3]. Это делает ауксетичные материалы предпочтительными для использования в крепёжных изделиях и фрикционных соединениях в качестве «адаптивных» фиксаторов.
Поведение ауксетиков при вибрации
Исследования динамического поведения ауксетика на основе ППУ показали увеличение коэффициента потерь и, значит, преимущество материала в поглощении энергии. На рисунке 4 сопоставлены коэффициенты пропускания вибрации /Сви6р (амплитуда 1,5 * Ю-4 м] пластин размером 10 х 380 х 120 мм из ауксетичного и обычного ППУ. При этом необходимо учитывать два важных момента.
Первый связан с более высокой резонансной частотой пластины, выполненной из ауксетичного ППУ (83 Гц], по сравнению с исходным ППУ (69 Гц]. Второй, более важный, связан с сильным снижением пиковой передачи вибрации. На частотах ниже 10 Гц у обоих материалов наблюдалось преобладание фактора жёсткости и коэффициент пропускания вибрации был равен 1. В диапазоне частот 49-150 Гц величина /Сви6р для обычного ППУ из-за большой деформации, вызванной резонансом, начинается со значения 2. Ауксетичный ППУ, напротив, по-прежнему демонстрирует поведение с преобладанием жёсткости, даже относительно близкое к резонансу [20].
а)
Коэффициент Пуассона V —А— ^ = 0,3 -Х- ^ = 0,4 —о— ^ = 0,5
Рисунок 3 - Фрикционное поведение ауксетиков:
а - конструкция фрикционного соединения; б - зависимость предельной сдвигающей нагрузки от коэффициента Пуассона V при различных коэффициентах трения
Частота, Гц
-Исходный ППУ -Ауксетичный ППУ
Рисунок 4 - Коэффициенты пропускания вибрации Ка исходного и ауксетичного ППУ при малых амплитудах возбуждения [20]
При увеличении частоты вибрации до 110-150 Гц значения /Сви6р у обычного и ауксетичного ППУ практически не отличаются.
Распространение волн
Как известно, акустические свойства материала определяются отношением скоростей распространения продольных V, и поперечных у, волн, зависящим от коэффициента Пуассона [25]:
i/,/i/f = V(1 - 2v)/2(1 - v).
(2)
Если для обычных изотропных материалов отношение 1//|/г не превышает 1/т/2, то согласно уравнению [2] для ауксетиков оно достигает т/3/2 [26,27]. Этим объясняется тот факт, что в ауксетичных пороматериалах коэффициент звукопоглощения и модуль потерь значительно выше по сравнению с обычными пенопластами при одинаковых значениях пористости и плотности [26-29]. Так, для ауксетичного СВМПЭ коэффициент поглощения ультразвука достигал 47 дБ/см, что в 1,5 раза выше, чем для обычного вспененного полиэтилена [27].
На рисунке 5 продемонстрированы результаты моделирования для звукопоглощения образцов ауксетичного (сплошная линия] и исходного (пунктир] ППУ толщиной 26 мм. Серая область представляет дисперсию между результатами измерений для двух сторон образцов.
_ 0,9
i 0,8
1 0,7
0
1 0,6
с
§, 0,5
СО
со
£ 0,4
CD
1 0,3
-е-
"£ 0,2
О
" 0,1
2000 3000 Частота, Гц
4000
5000
Низкий уровень дисперсии свидетельствует об однородности ауксетичного пороматериала в объёме. Из сравнения показателей поглощения обычных и ауксетичных ППУ можно увидеть, что при формировании пористой структуры с вогнутой формой ячеек значительно изменяются акустические свойства материала. Ауксетичный поромате-риал имеет более высокие поглощающие свойства в низкочастотном диапазоне до 1500 Гц. Его коэффициент звукопоглощения /Сзв достигает 0,6 при 500 Гц [30]. При более высоких частотах /Сзв ауксетика выходит на плато, не превышая 0,7, по сравнению с максимальным (почти 100 %] поглощением обычного ППУ при частоте около 2500 Гц, причём уровень поглощения ауксетичного ППУ в образцах толщиной 26, 35 и 39 мм остаётся почти постоянным в диапазоне частот 1000-4500 Гц. По данным [31], повышается сопротивление воздушному потоку ауксетиков по сравнению с образцами исходного ППУ, из которых они были произведены (194 300 Н-с/м4 и 12 500 Н-с/м4 соответственно].
Поведение ауксетиков
при высокоскоростном импульсном воздействии
Для оценки эффективности использования ауксетиков при высокоскоростных нагрузках проведены эксперименты [32-34] по изучению импульсного воздействия стального шарика диаметром 5 мм на изогнутую сэндвич-панель из углепластика размером 150 * 150 мм, толщиной 1,05 мм, радиусом кривизны 200 мм и толщиной промежуточного
слоя 30 мм (рисунок 6].
Рисунок 5 - Коэффициенты звукопоглощения K,ÍB образцов толщиной 26 мм [31]
Рисунок 6 - Эксперимент и конечно-элементное моделирование. Импульсное воздействие на сэндвич-панель с заполнителем: а - ауксетичный сотоподобный материал из ПЛА-пластика; б-обычный ППУ [32]
При помощи Зй-печати из ПЛА-пластика изготовлен сотоподобный заполнитель с ячейками вогнутой формы (рисунок7] размером /? = 6 мм, t= 0,7 мм, /= 3,9 мм и 9 = 30°.
Рисунок7 - Элементарная ячейка сотоподобной конструкции с отрицательным коэффициентом Пуассона
Результаты эксперимента показывают, что при использовании ауксетика глубина проникновения индентора уменьшается от 1,5 до 1,7 раза (таблица) по сравнению с ППУ, имеющим обычные (выпуклые) ячейки [32,33].
путём введения в известные материалы ауксетичной фазы, т. е. выдвигается гипотеза о возможности компенсации термических перемещений посредством использования эффекта Пуассона в области отрицательных значений V.
Для поиска структуры такого материала применено конечно-элементное моделирование термических деформаций. Построенные модели охватывали несколько основных типов структуры: слоистую, пористую, композит с включениями (рисунок 8). В проведённых тестах задавался КТР а = Ю-5. Расчёт термических деформаций производился в предположении плоскодеформированного состояния. В качестве выходных параметров использовали перемещения по оси X и К; в качестве представительного объёма -фрагмент из 5 * 5 ячеек.
Возможность снижения термических напряжений
Значительный практический интерес представляет снижение термических напряжений, возникающих в результате нагрева композитных систем, компоненты которых изготовлены из материалов с различным коэффициентом термического расширения (КТР). Для ЭКД это актуально в связи с существенным суточным изменением температур (термоцикпированием). В [2,35] рассмотрена возможность получения материалов с отрицательным и нулевым КТР
г)
Рисунок 8 - Структуры с ауксетичными компонентами, обладающие нулевым КТР: а - слоистая система; б - шахматная система; в - матричная система с дисковым наполнителем; г - пористая система
Таблица - Параметры индентирования сэндвич-панели с обычным и ауксетичным заполнителями при различных скоростях воздействия [32]
Заполнитель Скорость воздействия, м/с Глубина внедрения, мм
101,2 16,06
Ауксетичный сотоподобный ПЛА-пластик 100,8 16,12
99,3 15,90
100,9 23,15
Обычный ППУ 102,5 27,93
101,9 36,35
Анализ теплового линейного расширения для слоистой системы показал, что ауксетичная фаза с V = -0,5 позволяет ослабить перемещения иу: в 1,22 раза, иу в 1,44 раза по сравнению с фазой, имеющей V = 0,48 (практически несжимаемый материал типа резины). Более заметный эффект даёт чередование слоёв (снижение их и иу в 1,9 и 1,36 раза соответственно). Самый существенный эффект минимизации КТР достигнут в случае ауксетичной фазы с теоретически допустимым минимальным значением V = -1 (3,62 и 5,6). Эти расчёты проведены для однородного (по модулю Юнга) материала, состоящего из ячеек квадратной формы с чередованием ауксетичного и неауксетич-ного компонентов. В частности, для V = -0,5 снижение КТР составило 1,22 и 1,28 соответственно. При варьировании коэффициента Пуассона в интервале допустимых значений 0,5... -1 установлено, что близкие к нулю термические перемещения достигаются при V = -1.
Композитные материалы с ауксетичной фазой в виде дисков демонстрируют снижение КТР в 1,34 и 1,41 раза; матрицы - в 1,81 и 2,45 раза соответственно. Сопоставление характеристик теплового расширения различных материалов (слоистых, однородных, с наполнителем) показало, что наиболее заметная минимизация КТР наблюдается при использовании однородной ауксетичной структуры, в особенности при минимальном значении коэффициента Пуассона V = -1. Влияние структуры сглаживается при увеличении у и становится несущественным при у > 0,3.
Выводы
и дальнейшие направления исследования
На основании анализа опубликованных экспериментальных исследований ауксетиков можно заключить, что комбинации некоторых из их свойств указывают на значительный потенциал использования данных материалов в аэрокосмической промышленности в качестве наполнителя сэндвич-панелей и амортизирующего материала с улучшенными характеристиками [36,37].
Ауксетики могут применяться в ЭКД:
• в качестве звукопоглощающего компонента внутренней оболочки в диапазоне 150-2000 Гц (коэффициент звукопоглощения ауксетичного ППУ в этом частотном диапазоне в 2-3 раза выше по сравнению с обычным ППУ), что уже практикуется корпорацией Rolls-Royce [38];
• в качестве демпфера для защиты от вибраций при частотах 60-100 Гц;
• при изготовлении фрикционных соединений несущих элементов;
• для защиты ЭКД от метеоритного воздействия.
Ранее инженером А.Э. Юницким [36] разработана конструкция из пяти отсеков, где сразу за наружной обшивкой расположены пластиковые демпферы (рисунок 9), представляющие собой сотоподобную структуру, заполняющую весь отсек. Использование ауксетичного материала в качестве демпфера позволит снизить ущерб, наносимый метеоритами и космическим мусором.
1 2 3 4 5
Рисунок 9 - Перспективный вид конструкции оболочки ЭКД: 1 - наружная обшивка; 2 - пластиковые демпферы в виде интерференционных тоннелей; 3 - вакуумный изолятор; 4 - интерференционная решётка; 5 - поверхность грунта [36]
Кроме того, для предотвращения урона общепланетарному транспортному средству (ОТС) и ЭКД от космического мусора размером 10 мм и более в защитных экранах предлагалось задействовать сэндвич-панели со слоями из пеноалюминия и тканых материалов [37]. Известны аук-сетичные тканые материалы и композиты на их основе [39], также возможно получить ауксетичный перфорированный алюминий и пеноалюминий [40]. Совместное использование ауксетичного алюминия и тканых композитов усилит защиту и сократит расход материалов по сравнению с обычными.
Свойства ауксетиков могут в ближайшем будущем открыть перспективы для их применения в изготовлении перевязочных материалов, пропорционально распределяющих лекарства при увеличении размера ран [41], что также можно будет использовать в ЭКД для оказания медицинской помощи в случае травмирования людей.
Литература
1. Юницкий, A3. Струнные транспортные системы: на Земле и в Космосе: науч. издание/А.Э. Юницкий. - Силакротс: ПНБ принт, 2019. - 576 е.: ил.
2. Шилько, С.В. Аномально упругие материалы как компоненты адаптивных систем/С.В. Шилько//Перспективные материалы. - Витебск: ВГТУ, 2009. - Гл. 15. -С. 419-448.
3. Ландау Л.Д. Теоретическая физика: в 10 т. /Л.Д. Ландау ЕМ. Лившиц. - М.: Наука, 1965. - Т. Т. Теория упругости. -204с.
4. Материалы с отрицательным коэффициентом Пуассона (обзор) / ДА Конёк [и др.] // Механика композиционных материалов и конструкций. - 2004. - Т. 10, № 1. -С. 35-69.
5. Л, S. Seismic Velocities, Poisson's Ratios and Potential Auxetic Behavior of Volcanic Rocks/S. Ji, Q. Wang, L. Li// Tectonophysics. -2019. - Vol. 766, No. 4. -P. 270-282.
6. Manufacturing, Characteristics and Applications of Auxetic Foams: A State-of-the-Art Review/ W. Jiang [et ail// Composites: Part B: Engineering. - 2022. - Vol. 235. -P. 109733.
I. Auxetic Metamaterials and Structures: A Review/X. Ren [et ai]//Smart Materials and Structures. -2018. - Vol. 27, No. 2.-P. 023001.
8. A Review of the Manufacture, Mechanical Properties and Potential Applications of Auxetic Foams/R. Critchley [et ai]//Physica Status Solidi [В]. - 2013. - Vol. 250, No. 10. -P. 1963-1982.
9. Polyhedron Cell Structure and Method of Making Same: pat. US 4668557A /R.S. Lakes. - Publ. 26.05.1987.
10. Способ получения пористого материала с отрицательным коэффициентом Пуассона и устройство для его осуществления: пат. BY6242 С1/С.В. Шилько, Н.Н. Бодрунов, ДА. Конёк. - Опубл. 30.06.2004.
II. Effects of Geometrical and Processing Parameters on Mechanical Properties of Auxetic Polyurethane Foams / N.H.Z. Abedini [et ai]// SN Applied Sciences. -2022. -Vol. 4, No. 6.-P. 162.
12. Effects of Heat Exposure and Volumetric Compression on Poisson's Ratios, Young's Moduli, and Polymeric Composition During Thermo-Mechanical Conversion of Auxetic Open Cell Polyurethane Foam / 0. Duncan [et ai]// Physica Status Solidi (B). - 2019. - Vol. 256, No. 1. -P 1800393.
13. Chan, N. Indentation Resilience of Conventional and Auxetic Foams / N. Chan, K.E. Evans // Journal of Cellular Plastics. - 1998. - Vol. 34. -P. 231-260.
14. Strain Densification During Indentation in Auxetic Foams/ CW. Smith [et ai]//Cellular Polymers. - 1999. - Vol. 18, No. 2.-P. 79-101.
15. Alderson, K.L. The Strain Dependent Indentation Resilience of Auxetic Microporous Polyethylene / K.L. Alderson, A.F. Fitzgerald, K.E. Evans //Journal of Material Science. -2000. - Vol. 35, No. 16. - P 4039-4047.
16. Lakes, R.S. Indentability of Conventional and Negative Poisson's Ratio Foams/R.S. Lakes, K.J. Elms//Journal of Composite Materials. - 1993. - Vol. 27, iss. 12. - P. 1193-1202.
17. Argatov, I.I. On Local Indentation and Impact Compliance of Isotropic Auxetic Materials from the Continuum Mechanics Viewpoint/I.I. Argatov, R. Guinovart-Diazb, F.J. Sa-bina // International Journal of Engineering Science. -2012. - Vol. 54. - P. 42-57.
18. Roach, A.M. The Penetration Energy of Sandwich Panel Elements Under Static and Dynamic Loading. Part 7/ A.M. Roach, K.E. Evans, N. Jones//Composite Structures. -1998. - Vol. 42, iss. 2.-P. 119-134.
19. Wave Propagation in Sandwich Plates with Periodic Auxetic Core/М. Ruzzene [et ai]// Journal of Intelligent Material Systems and Structures. - 2002. - Vol. 13, No. 9.-P. 587-597.
20. Bianchi, M. Vibration Transmissibility and Damping Behaviour for Auxetic and Conventional Foams Under Linear and Nonlinear Regimes / M. Bianchi, F. Scarpa // Smart Materials and Structures. - 2013. - Vol. 22, No. 8.-P. 084010.
21. The Dynamic Response of Shallow Sandwich Arch with Auxetic Metallic Honeycomb Core Under Localized Impulsive Loading / Y. Li [et ai]// International Journal of Impact Engineering. -2020. - Vol. 137, No. 5.-P. 103442.
22. Шилько, С.В. Трение аномально упругих тел. Отрицательный коэффициент Пуассона. Ч. 1: Реализация эффекта самостопорения / С.В. Шилько // Трение и износ. -1995. - 116, №3. - С. 429-437.
23. Шилько, С.В. Трение аномально упругих тел. Отрицательный коэффициент Пуассона. Ч. 2: Расчёт параметров самостопорения/С.В. Шилько, А.И. Столяров//Трение и износ. - 1996. -Т. 17, №4- С. 448-455.
24. Шилько, С.В. Анализ контактного деформирования аук-сетичных композитных материалов / С.В. Шилько, ЕМ. Петроковец, Ю.М. Плескачевский//Механика композитных материалов. - 2006. - Т. 42, № 5. - С. 681-692.
25. Lippset, AW. Reexamination of Dynamic Probiems of Elasticity for Negative Poisson's Ratio /A.W. Lippset, A.I. Belt-zer//Journal of the Acoustical Society of America. -1988. -Vol. 84, No. 6. - P. 2179-2186.
26. Howell, B. Examination of Acoustic Behavior of Negative Poisson's Ratio Materials / B. Howell, P. Prendergast, L. Hansen // Applied Acoustics. - 1994. - Vol. 45, No. 2. -P. 141-148.
27. An Experimental Study of Ultrasonic Attenuation in Micro-porous Polyethylene / K.L. Alderson [et alj //Applied Acoustics. - 1997. - Vol. 50, No. 1. - P. 23-33.
28. Chen, C.P. Dynamic Wave Dispersion and Loss Properties of Conventional and Negative Poisson's Ratio Polymeric Cellular Materials / C.P. Chen, R.S. Lakes // Cellular Polymers. - 1989. - Vol. 8, No. 5.-P. 343-359.
29. Chen, C.P Micromechanical Analysis of Dynamic Behavior of Conventional and Negative Poisson's Ratio Foams / C.P Chen, R.S. Lakes // Journal of Engineering Materials and Technology. - 1996. - Vol. 118, No. 3. -P. 285-288.
30. Shear Stiffness and Energy Absorption ofAuxetic Open Cell Foams as Sandwich Cores/Н.С. Cheng [et alj//Physica Status Solidi [В]. - 2019. - Vol. 256, No. 1. - P. 1800411.
31. Vibro-Acoustic Properties of Auxetic Open Cell Foam: Model and Experimental Results/1. Chekkal [et alj//Acta Acustica United with Acustica. - 2010. - Vol. 96. - P. 266-274.
32. Usta, F. High-Velocity Impact Resistance of Doubly Curved Sandwich Panels with Re-Entrant Honeycomb and Foam Core / F. Usta, H.S. Turkmen, F. Scarpa // International Journal of Impact Engineering. - 2022. - Vol. 165. -P. 104230.
33. Impact Properties of Uniaxially Thermoformed Auxetic Foams / Q. Zhang [et alj // International Journal of Impact Engineering. -2022. - Vol. 163. - P. 104176.
34. A Review on the Energy Absorption Response and Structural Applications of Auxetic Structures [Electronic resource]/М.В. Francisco [et alj//Mechanics of Advanced Materials and Structures. - 2021. - Mode of access: h ttps.//www.researchga te. ne t/publica tion/355206997_ A_ re vie w_ on_ the_ energy_absorption_ response_and_ structural_applications_of_auxetic_structures. - Date of access: 12.10.2021.
35. Shil'ko, S.V. Structural Design and Tailoring of Composites to Obtain Near Zero Coefficient of Linear Thermal Expansion/S.V. Shil'ko, EM. Petrokovets, Q. Zhang //Механика машин, механизмов и материалов. - 2019. - № 4 (49). -С. 55-60.
36. Юницкий,А.Э. Метеоритная защита инфраструктуры ближнего космоса на примере ЭкоКосмоДома /А.Э. Юницкий, РА. Шаршов, С.А. Жарый // Безракетная индустриализация ближнего космоса: проблемы, идеи, проекты: материалы IV междунар. науч.-техн. конф., Марьина Горка, 18 сент. 2021 г. / ООО «Астроинженерные технологии», ЗАО «Струнные технологии»; под общ. ред. A3. Юницкого. -Минск: СтройМедиаПроект, 2022. - С. 213-225.
37. Юницкий, А.Э. Защита общепланетарного транспортного средства от метеороидов и космического мусора / А.Э. Юницкий, С. А. Пронкевич, В. А. Овеян ко // Безракетная индустриализация ближнего космоса: проблемы, идеи, проекты: материалы IVмеждунар. науч.-техн. конф., Марьина Горка, 18 сент. 2021 г. / ООО «Астроинженерные технологии», ЗАО «Струнные технологии»; под общ. ред. А.Э. Юницкого. - Минск: СтройМедиаПроект, 2022. -С. 205-211.
38. Низкопористый ауксетический листовой материал: пат. RU 2664895 С2/К. Бертольди, М. Тэйлор, А. Шаниан, М. Герендас, К. Карсон. - Опубл. 23.08.2018.
39. Rant, D. Auxetic Textiles / D. Rant, Т. Rijavec, A. Pavko-Cuden//Acta Chimica Slovenica. - 2013. - Vol. 60, No. 4. -P 715-723.
40. Auxetic Aluminum Sheets in Lightweight Structures / W. Ripplinger [et alj //Materials Testing. -2018. - Vol. 60, No. 11. - P. 1071-1076.
41. Буланов, A.B. Использование ауксетиков для проектирования стентов коронарных сосудов / А. В. Буланов, О.А. Блудова// Политехнический молодёжный журнал. -2017. - № 10 (15). - С. 1-11.
