CC BY
79
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Орыщенко, A.C. Жаростойкие жаропрочные сплавы [Текст] / A.C. Орыщенко,— СПб.: Наука, 2011,- 191 с.
2. Орыщенко, A.C. Разработка жаростойких сплавов для элементов конструкции радиантной части змеевиков высокотемпературных установок нефтесинтеза [Текст] // Вопросы материаловедения,- 2006. № 1 (45).- С. 147-159.
3. Масленков, С.Б. Стали и сплавы для высоких температур [Текст]: Справочник в двух книгах. Кн. 1 / С.Б. Масленков, Е.А. Масленкова,— М.: Металлургия, 1991.— 384 с.
4. Бокштейн, С.З. Структурная стабильность конструкционных материалов [Текст] / С.З. Бокштейн, С.Т. Кишкин, P.E. Шалин // Сб.: Авиаци-
онные материалы на рубеже XX—XXI веков,— М.: Изд-во ВИАМ, 1994,- С. 547-553.
5. Орыщенко, A.C. Конструкционные материалы для радиантных змеевиков высокотемпературных установок нефтехимического комплекса [Текст] / A.C. Орыщенко // Металлург,— 2008. № 2,- С. 66-68.
6. Орыщенко, A.C. Особенности структурных изменений в жаропрочном сплаве 45Х26НЗЗС2Б2 при температурах эксплуатации. Сообщение 1: Литое состояние [Текст] / A.C. Орыщенко, С.Ю. Кондратьев, Г.П. Анастасиади, М.Д. Фукс, С.Н. Петров // Научно-технические ведомости СПбГПУ. Сер.: Наука и образование. 2012. — N° 1 (142).— С. 155-163.
УДК 53.09, 539.42
С.И. Кривошеев, В.К. Сластенко
ОСОБЕННОСТИ ПРОЦЕССА РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ИМПУЛЬСНОМ НАГРУЖЕНИИ
Способность материалов выдерживать большие ударные нагрузки подтверждена многочисленными работами, но исследование процессов разрушения по-прежнему представляет большой интерес. Сложность описания процесса разрушения определяется влиянием многочисленных факторов и особенностей, зависящих от характеристик материала, параметров нагружения, многообразия напряженных состояний образцов при испытаниях. Импульсное нагружение затрудняет описание процесса разрушения вследствие появления не только пространственных, но и временных особенностей напряженного состояния материала образца. Главное различие разрушений при статическом и динамическом (импульсном) воздействии — несопоставимость временных масштабов (характерных времен) процессов нагружения и разрушения материалов, отношение которых при динамическом воздействии на много порядков меньше, чем в статическом случае.
Особенности импульсного нагружения
При импульсном воздействии возможна реализация схем нагружения, в которых:
формируется поле напряжений, где пространственная локализация существенно меньше размеров образца (ударно-волновой режим);
нагружение происходит при известных и контролируемых в процессе формирования нагрузки параметрах;
образец может рассматриваться как энергетически замкнутая система, так как после окончания импульса нагрузки энергообмен между образцом и загрузочным устройством отсутствует.
Режимы нагружения с такими характерными особенностями реализуются на лабораторном уровне при исследовании разрушения материалов в откол ьной схеме нагружения [1—3], а также при разрушении образцов с макродефектами типа трещин в результате импульсного нагружения, формируемого, например, магнитно-импульсным способом [1,2]. Подобная ситуация имеет место в ряде практических технологий, связанных с изготовлением тонкоизмельченных материалов и обогащением горных руд, а также при природных и техногенных землетрясениях.
Анализ результатов экспериментальных исследований, проведенных при реализации схем
нагружения с отмеченными выше особенностями, позволяет отметить некоторые общие закономерности процесса разрушения:
этот процесс имеет пороговый характер при разрушении как бездефектных образцов (откол ь-ная схема нагружения), так и образцов с макродефектами типа трещин;
длина проросшей трещины зависит от амплитуды импульса;
амплитуды пороговых импульсов зависят от их длительности;
при нагружении пороговыми импульсами имеет место задержка начала разрушения;
стартовая скорость трещины линейно зависит от превышения амплитудой импульса порогового значения.
Анализ экспериментальных данных
Анализ экспериментальных данных сводится к определению напряженно-деформированного состояния образца и выбору соответствующего критерия разрушения.
Критерий разрушения. Наиболее удобным для описания экспериментов является структурно-временной критерий, учитывающий пространственно-временные неоднородности поля напряжений в образце.
Структурно-временной критерий впервые был предложен в [3 ] и в общем случае имеет следующий вид:
1 ' 1 d
- J- jc(r,e, t ')drdt '<gc, (1)
V- ^ 0
где d их — структурный размер и структурное время разрушения; (г,0) — полярные координаты; ас — статическая прочность материала; а (г, 9, i) — растягивающее напряжение у вершины трещины (г = 0). Критерий (1) позволяет осуществить обобщение принциповлинейной механики разрушения на динамику. Структурный размер ¿/определяется по данным квазистатических испытаний образцов с трещинами и в случае плоского напряженного состояния связан с критическими параметрами материала следующим соотношением [4 ]:
d = 2K}c/(nol), (2)
где Кк — квазистатическая вязкость разрушения (критический коэффициент интенсивности). В соответствии с данным подходом ас, Кк
и х образуют систему определяющих параметров, которые описывают прочностные свойства материала. Реализация схем нагружения с отмеченными особенностями при известных параметрах импульса давления и значениях пороговых разрушающих нагрузок позволяет определить из (1) структурное время разрушения х.
Эксперименты, проведенные на различных материалах, демонстрируют пороговый характер разрушения как бездефектных образцов, так и образцов с макродефектами типа трещин [3,8, 9] и увеличение разрушающей амплитуды с уменьшением длительности импульса нагрузки. Ниже приведены результаты анализа разрушения материалов при ударно-волновом нагружении.
Волновой режим нагружения в бездефектных образцах. Для исследования разрушения бездефектных образцов традиционно используется от-кольная схема нагружения. Импульс сжатия создается на одном конце образца в результате взаимодействия последнего с ускоренным тем или иным способом бойком. После прохождения по образцу импульс сжатия отражается от свободного торца и возвращается в образец в виде волны растяжения, под воздействием которой и происходит разрушение. Параметры импульса воздействующего давления восстанавливаются по скорости движения свободной поверхности образца и зависят от свойств материала бойка, его скорости и размеров. Магнитно-импульсный способ позволяет расширить возможности этой схемы за счет формирования управляемых в широком диапазоне изменения параметров импульсных давлений непосредственно на границе образца [5].
х
мация об амплитудно-временных параметрах пороговой разрушающей нагрузки. Ее отсутствие ограничивает объем использованных при анализе данных по откольному разрушению.
Обобщенная зависимость прочности различных материалов от относительной длительности импульса, описывающая данные, представленные на рис. 1, имеет вид
где — пороговая разрушающая нагрузка; Тр — длительность импульса; а~\[2 .
Обработка результатов проводилась с использованием описанной в [15] методики. Следует отметить, что формируемый при импульсном
100
ю
\
ч
X ваЬЬю ОгапНе ^Х^ ЗапЦвШпе -)- РММА А ¡.¡теките
V Л1-1
Н ('ппсгсле-1 (3> РММА -3
О «¡0-4
+\
\
0,01
0,1
1
Vе
Рис. 1. Зависимость разрушающих пороговых нагрузок в откольной схеме нагру-жения от относительной длительности импульса (по обработанным данным из [10—14| и результатам испытаний магнитно-импульсным способом [15
нагружении разрыв сплошности в воде также описывается критерием (1), который, по мнению авторов [14], имеет универсальный характер и может быть использован для описания процессов в различных конденсированных средах.
Разрушение образцов с макродефектами типа трещин. Для образцов с макродефектами типа трещин, нагружаемых по моде I равномерно распределенным по берегам трещины импульсным давлением, типичные зависимости длины проросшей трещины от амплитуды и длительности импульса показаны на рис. 2. На примере разрушения ПММА(кривые 7, <?, 9 рис. 2) показан рост пороговых разрушающих нагрузок с уменьшением длительности воздействия. Пороговые разрушающие нагрузки Р1Г определяются путем экстраполяции длины проросшей трещины Ьсг в область Ьсг ^ 0 (пример показан для кривой 4) По критерию (1) определяется структурное время разрушения т. Для исследованных материалов различие в значениях т, определенных из опытов по разрушению бездефектных образцов и образцов с макродефектами типа трещин, не превышает 10 % [5]. Диапазон изменения этого параметра — от 7 мке для сферопластика до 90 мке для габродиабаза.
Энергия, требуемая для образования новых поверхностей при статическом нагружении линейно-упругого тела (постоянная Гриффица), равна сопротивлению роста трещины и определяется из соотношения Г16]
у0 = К}с/(2Е), (4)
где Е— модуль Юнга.
Особенностью магнитно-импульсного способа нагружения является полное прекращение энергообмена между образцом и загрузочным устройством после окончания импульса. Кроме этого разрушение материала при пороговых на-
т
[5]. Эти факторы делают возможным анализ энергобаланса процесса трещинообразования в динамике. При импульсном нагружении увеличивается не только амплитуда разрушающей нагрузки. В [6 ] показано, что поверхностная энергия разрушения может быть определена из данных по разрушению образцов с макродефектами типа трещин (вид IIрис. 2) по следующему соотношению:
2^ =
3 Л р Р-^у ^ 2кр
(5)
где к — тангенс угла наклона зависимости ЬСГ{Р) (рис. 2) в области Ьсг ^ 0 при длительности импульса нагружения Тр, м/Па; р — плотность материала; Г — время до старта трещины.
Значения поверхностной энергии разрушения для различных материалов, рассчитанные по (5), хорошо описываются зависимостью [15]
Уа=У И (Тр/ т)
-Р
(6)
где А — коэффициент пропорциональности, Параметр А характеризует увеличение энергоемкости процесса разрушения при импульсном нагружении. Например, если длительность импульса нагружения Тр равна структурному времени разрушения т, то А =у^/уо, т. е. поверхностная энергия разрушения в динамике в А раз превышает постоянную Гриффица у0.
Если связывать этот результат с разрывом атомно-молекулярных связей при образовании новых поверхностей в зоне магистральной трещины, то он кажется несколько неожиданным, так как трудно ожидать увеличения энергии связи атомов при временах воздействия существенно больших времен собственных колебаний атомной-молекулярной системы. Однако эксперименты, например [20], говорят о том, что процесс разрушения определяется не только про-
£сг, мм ^ 40 30 20 10
0
9 ;
I
1о
/ х VI V '
7 А'* 2/ Д
" ' п '
I к
А /| чА А
4' /
/А □
9" /
о/ /
А
О, '
/3
-Ъ—В-
II
гтт
3 >.
*!
I б
■Л-
100
200
'Р.
300
400 Р, МПа
Рис. 2. Зависимости длины проросшей трещины от амплитуды одиночного импульса нагрузки для разных материалов и длительностей нагружения: 1 — известняк, 4,4 мке; 2 — мрамор, 3,6 мке; 3— габродиабаз, 3,6 мке; 4 — песчаник, 3,6 мке; 5— гранит, 3,6 мке; <5 — полимерный композит— 1,5 мке [19]; ПММА: 7 мке; 8— 2 мке; 9— 4,3 мке [4]. Приведены форма импульса (/) и схема нагружения (II)
странственно локализованным продвижением магистральной трещины (МТ), но и сопровождается формированием в окрестностях ее вершины многочисленных микронарушений сплошности среды, влияющих на характеристики развития МТ.
Это предположение обосновывается и данными анализа состояния поверхности трещины при разных скоростях ее роста в условиях импульсного нагружения. Так, в [8] показано, что разрыв сплошности при продвижении МТ имеет не одномерною структуру, а сопровождается появлением мезотрещин, развивающихся под углом к основной траектории на глубину до 100 мке, угол наклона которых имеет слабую корреляцию со скоростью продвижения трещины.
Формирование наблюдаемых микроразрывов [20] и развивающихся в наблюдаемом диапазоне скоростей (100—600 м/с) мезотрещин [8] требует дополнительной энергии, и можно допустить, что возможная причина увеличения энергоемкоемкости образования новых поверхностей заключается в многоуровневом характере процесса разрушения, локализация которого не детерминирована только самой МТ, реализующейся на макроуровне.
Выявленные зависимости (Тр /т) и (Тр /т)
убедительно демонстрируют существенное отличие процесса разрушения при импульсном и статическом нагружении.
Размер разрушения
Критический коэффициент интенсивности для трещины длиной 2/ в бесконечной пластине
определяется соотношением КХс = ас Известно, что прочность бесконечной пластины с трещиной длиной а = 2К]С / в у/2 раз меньше прочности бездефектного образца [16]. Будем считать такое снижение прочности достаточным для развития процесса разрушения на макроуровне, т. е. для разрушения образца, а размер а — критическим размером разрушения, определяющим его масштаб.
Это соответствует условиям описанных выше экспериментов, ориентированных именно на определение пороговых нагрузок, разрушающих образец. Кроме того, система определяющих параметров содержит статические параметры материала этого же масштабного уровня. Используя соотношение (4), критический размер дефекта в статике можно найти следующим образом:
« = 2^г, (7)
лас
т. е. для реализованного напряженного состояния критический размер разрушения зависит только от таких параметров материала, как поверхностная энергия разрушения и прочность. При импульсном нагружении имеет место связь этих параметров с длительностью воздействия,
т. е. в динамике следует ожидать, что критический размер разрушения становится функцией от длительности импульса нагружения, так как и^иу^ являются таковыми
С учетом (3) и (6) связь критического размера разрушения а с параметрами импульса нагрузки имеет вид
сТр«0.
а =аА
-Р+2а
(8)
В соответствии с полученным выражением относительный критический размер разрушения
а^ зависит только от одной характеристики материала — структурного времени разрушения т. Абсолютное значение критического размера разрушения определяется (7) с учетом статических прочностных характеристик материала. Выражение (8) получено на основе анализа и обобщения результатов экспериментального исследования группы материалов, в которой представлены ПММА, сферопластик и различные горные породы. Для этого семейства материалов с точностью не хуже +7% определены значения параметров, характеризующих процесс разрушения: а - л/2, р -1, А «50.
Следует подчеркнуть, что экспериментальные данные по разрушению как бездефектных образцов, так и образцов с дефектами типа трещин, получены в условиях ударно-волнового воздействия, т. е. при выполнении условия
\УЧ МДж/м'
Рис. 3. Удельная энергия разрушения в зависимости от критического размера для габро-диабаза (7), песчаника (2), гранита (3), глины (4), зависимость (5) из [23]
где с — скорость распространения волны нагрузки в образце; В — характерный размер образца. Поэтому продвижение зависимости (8) в область больших длительностей воздействия обосновано только при выполнении условия (9).
Выявленная связь критического размера разрушения с параметрами материала а0, К1с в статике, структурным временем разрушения т и длительностью порогового импульса нагружения Тр качественно соответствует многочисленным данным фрактографического анализа подвергаемых ударным нагрузкам материалов. Разрушение образца происходит только в том случае, когда параметры нагружения достаточны для формирования соответствующего структурного размера разрушения. В противном случае в материале происходит образование зон разрушения, спектр размеров которых ограничен сверху критическим размером разрушения. В [21, 22] проведен анализ распределения дефектов (центров разрушения) по размерам. Показано, что спектр размеров ограничен сверху, при этом средний размер разрушения есть функция амплитудно-временных параметров импульса нагружения.
На рис. 3 приведены зависимости удельной энергии разрушения некоторых материалов от размера (масштаба) разрушения, определяемого по (8). Наблюдаемая корреляция полученных результатов с зависимостью удельной энергии разрушения от размера объекта (рис. 3, кривая 5), объединяющей данные по различным материалам [23], обосновывает правомерность выбранного подхода.
В общем случае рост поврежденности может приводить к модификации материала и изменению значений определяющих параметров ас, т
анализ процесса разрушения необходимо проводить с учетом этого фактора. Режим нагружения, соответствующий условию (9), реализуется не только в лабораторных и промышленных условиях, но наблюдается и в некоторых природных явлениях. Примером служат такие геофизические процессы, как землетрясения. Средний размер разломов земной коры [24] хорошо коррелирует с критическим размером процесса разрушения, определяемым характерной длительностью волнового пакета при землетрясениях и усредненными параметрами среды.
Анализ результатов показывает, что разрушение материала происходит за счет формирования зон, насыщенных дефектами. Размер дефектов определяется относительной длительностью импульса и параметрами материала.
Использование магнитно-импульсного метода формирования управляемых ударных нагрузок обеспечивает реализацию схем испытаний, которые позволяют проводить корректный анализ энергобаланса развития трещины в начале ее роста.
Выявленные в результате анализа экспериментальных данных, проведенного с использованием структурно-временного подхода, зависимости прочности и поверхностной энергии разрушения материала демонстрируют существенный рост этих параметров с уменьшением длительности воздействия и позволяют определить критический размер образующихся дефектов.
Пространственный масштаб процесса разрушения (критический размер дефектов) в системе определяющих параметров а0, Кк ит за-виситтолько от длительности воздействия.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Новиков, С.А. Разрушение материалов при воздействии интенсивных ударных нагрузок [Текст] / С.А. Новиков // Соровский образовательный журнал,- 1999. № 8,- С. 116-121.
2. Барахтин, Б.К. Статистические характеристики множественного разрушения металлических мишеней при динамическом нагружении и их связь с механическими параметрами материалов [Текст] / Б.К. Барахтин, Ю.И. Мещеряков, Г.Г. Савенков // ЖТФ,- 2010. Т. 80. Вып. 1,- С. 79-84.
3. Кривошеев, С.И. Экспериментальное изучение разрушения габродиабаза в условиях импульсного нагружения [Текст] / С.И. Кривошеев // Научно-технические ведомости СПбГТУ.— 2003. № 2,- С. 115-117.
4. Кривошеев, С.И. Инициирование разрушения твердых тел при интенсивном импульсном нагружении [Текст] / С.И. Кривошеев, Н.Ф. Морозов, Ю.В. Петров, Г.А. Шнеерсон // Известия Академии наук. Сер.: Механика твердого тела,— 1999,- № 5,- С. 165-172.
5. Кривошеев, С.И. Магнитно-импульсная методика тестирования материалов при импульсном нагружении / С.И. Кривошеев // ЖТФ,— 2004. Т. 75. Вып. 3,- С. 47-53.
6. Морозов, Н.Ф. Об анализе откола с позиций структурной механики разрушения [Текст] / Н.Ф. Морозов, Ю.В. Петров, A.A. Уткин //ДАН СССР,- 1990. Т. 313. № 2,- С. 276-279.
7. Морозов, Н.Ф. Проблемы динамики разрушения твердых тел [Текст] / Н.Ф. Морозов, Ю.В. Петров // СПб.: Изд-во СПбГУ, 1997,- 132 с.
8. Атрошенко, С.А. Распространение трещины при динамическом разрушении полиметилметак-рилата [Текст] / С.А. Атрошенко, С.И. Кривошеев, А.Ю. Петров // Журнал технической физики,— 2002. Т. 72. Вып. 2,- С. 52-58.
9. Атрошенко, С.А. Разрушение сферопласти-ка при статических и динамических нагрузках [Текст] / С.А. Атрошенко, С.И. Кривошеев,
Ю.В. Петров [и др.] // Журнал технической физики,- 2002. Т. 72. Вып. 12,- С. 54-58.
10. Ботани, Д. Механические свойства вещества при больших скоростях деформирования, вызванного действием лазерной ударной волны [Текст] / Д. Ботани, В.И. Вовченко, Г.И. Каннель [и др.] // Доклады Академии наук,— 2003. Т. 389. N° 3,— С. 328-331.
11. Klepaehko, J.R. An experimental method for dynamic tensile testing of concrete by spelling / [Текст] / J.R. Klepaehko, A. Braga // Int. Journal of Impact Engineering.- 2001. № 25,- P. 387-409.
12. Златин, H.A. Определение прочности ПММА при одноосном растяжении длительностью 10^6 с / H.A. Златин, Г.С. Пугачев, Э.Н. Белен-дир, Е.Л. Зильбербрант // ЖТФ,— 1984. Т. 54. N° 4,- С. 797-802.
13. Бесов, A.C. Об аналогии начальной стадии разрушения твердых тел и жидкостей при импульсном нагружении [Текст] / A.C. Бесов, В.К. Кед-ринский, Н.Ф. Морозов, [и др.] // Докл. Акад. наук,- 2001. Т. 378. № 3,- С. 235-238.
14. Груздков, A.A. Кавитационное разрушение жидкостей большой и малой вязкости [Текст] / A.A. Груздков, Ю.В. Петров // ЖТФ,- 2008. Т. 78. Вып. 3,- С. 6-10.
15. Кривошеев, С.И. Мегагауссные поля и прочность материалов [Текст] / С.И. Кривошеев // LAP LAMBERT Academic Publishing.- ISBN-13: 978-38433-0864-9,- 2011,- 152 с.
16. Броек, Д. Основы механики разрушения [Текст] / Д. Броек,— М.: Высшая школа, 1980.— С. 368
17. Березкин, А.Н. Эффект запаздывания старта трещины при пороговых импульсных нагрузках [Текст] / А.Н. Березкин, С.И. Кривошеев, A.A. Уткин, Ю.В. Петров // Доклады РАН,— 2000. Т. 375. № 3.
18. Груздков, A.A. Энергоемкость разрушения материалов в условиях импульсного нагружения
микросекундной длительности [Текст] / А.А. Груздков, С.И. Кривошеее, Ю.В. Петров // Физика твердого тела,— 2003. Т. 45. Вып. 5,— С. 842— 845.
19. Klepaehko, J.R. Behavior of particle-filled polymer composite under static and dynamic loading [Текст] / J.R. Klepaehko, S.A. Atroshenko, P. Chevrier [at al.] // Engineering Fracture Mechanics.— 2007. Vol. 75. Is. 1,- P. 136-152.
20. Лекеовекий, A.M. Некоторые аспекты зарождения и развития трещин микро- и мезомасш-таба и квазихрупкое разрушение однородных материалов [Текст] / А.М. Лекеовекий, Б.Л. Баскин // Физика твердого тела,— 2011. Т. 53. Вып. 6. С. 1157-1168
21. Лунин, В.Т. Прогнозирование накопления повреждаемости в металлах в явлении динамического разрушения [Текст] / В.Т. Пунин, А.Я. Уча-
ев, Н.И. Завала, Е.В. Кошелева [и др.] // сб.: VII Забабахинские научные чтения,— Снежинск, 8— 12 сентября 2003 г.
22. Бонюшкин, Е.К. Кинетика динамического разрушения металлов в режиме импульсного объемного разогрева [Текст] / Е.К. Бонюшкин, Н.И. Завода, С.А. Новиков, А.Я. Учаев / Под ред. акад. РАН РИ. Илькаева // Труды ученых ядерных центров России,— 1998. N° 3,— Саров: Изд-во РФЯЦ-ВНИИЭФ, №3, 1998. С. 274.
23. Пилов, П.И. Выбор критической плотности энергии при измельчении [Текст] / П.И. Пи-лов, Л.Ж. Горобец, В.Н. Бовенко, Г.Н. Стрельников [и др.] // Обогащение руд,— 2007. N° 5. С. 7-10.
24. Садовский, МА. Геофизика и физика взрыва [Текст] / М.А. Садовский // Избранные труды / Под ред. чл.-кор. РАН А.А. Адушкина,— М.: Наука, 1999,- С. 336.
УДК 621.762.4
К.К. Мертенс, ПЛ. Кузнецов
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ КОМБИНИРОВАННОГО ЭЛЕКТРОГИДРОИМПУЛЬСНОГО ПРЕССОВАНИЯ ПОРОШКОВ
Э л е к грог ид ро и м 11 ул ьс 11 ос прессование порошков (ЭГИП) — один из перспективных импульсных способов получения изделий различного назначения.
Процесс целесообразно использовать для изготовления тонкостенных изделий путем на-прессовки порошка на спеченные или компактные основы и при прессовании многослойных изделий [1].
С точки зрения энергетических затрат на начальном этапе прессования, когда доминирует процесс переукладки частиц, целесообразно прикладывать небольшие давления либо осуществлять виброформование. Однако роль предварительного уплотнения не исчерпывается уменьшением энергетических затрат. Опыты показали, что плотность деталей при ЭГИП существенно зависит от начальной плотности порошка. В связи с этим для изготовления высокоплотных деталей целесообразно применять комбинированное прессование, включающее предварительное уплотнение порошка каким-
либо способом и последующую электрогидро-импульсную допрессовку.
Предварительное уплотнение может осуществляться статическим, гидростатическим, эла-стостатическим прессованием, виброформованием или другими способами. Двухступенчатая технология прессования с одновременной или последовательной комбинацией различных способов нагружения позволяет изменять схему напряженно-деформированного состояния и получать детали большей плотности, более сложной формы, с улучшенными свойствами, что традиционными статическими способами не может быть достигнуто.
Разработаны различные технологические варианты комбинированного прессования (см. табл.). Большинство разработанных устройств защищены авторскими свидетельствами и патентами [2, 3]. Выбор способа предварительного уплотнения определяется формой и размерами детали, физико-механическими свойствами порошка. Результаты опытов показали, что для всех рас-
