CC BY
9
Л1тература
1. Климась Р. Стан щодо пожеж та наслщки вiд них в Укра!ш за 2009 piK / Р. Климась, Д. Матвшчук // Пожежна безпека : наук.-виробн. журнал. - 2010. - № 2. - С. 32-34.
2. Климась Р. Стан ¡з пожежами та наслщками вщ них в Укра!ш за 2011 piK / Р. Климась, Д. Матвшчук // Пожежна безпека : наук.-виробн. журнал. - 2012. - № 2. - С. 24-25.
3. Самошин Д.А. Расчет пожарных рисков для общественных, жилых и административных зданий / Д.А. Самошин. - 46 с. [Электронный ресурс]. - Доступный з http://www.aka-demygps.ru.
4. Решетов Д.Н. Надежность машин / Д.Н. Решетов, А.С. Иванов, В.З. Фадеев. - М. Изд-во "Высш. шк.", 1988. - 238 с.
5. Моделирование пожаров и взрывов / под общ. ред. Н.Н. Брушлинского и А.Я. Ко-рольченко. - М. : Изд-во "Пожнаука", 2000. - 482 с.
6. Мониторинг оперативно! обстановки на територп Львiвсько! обласп за 2011 р. [Елек-тронний ресурс]. - Доступний з http://www.ditb.lviv.ua].
7. Холщевников В.В. Проблемы оценки безопасности людей при пожаре в уникальных зданиях и сооружениях / В.В. Холщевников // Пожаровзрывобезопасность. - 2003. - № 4. - С. 21-27.
Гулида Э.Н., Мовчан И А. Оценка пожарного риска в функциональной зависимости от человеческого фактора
На основании анализа основных положений теории надежности получена зависимость для определения количественной величины пожарного риска в функциональной зависимости от человеческого фактора. Полученная зависимость позволяет прогнозировать значение пожарного риска для реализации пожарной безопасности объекта защиты и ее последствий для людей и материальных ценностей, которые очень важны для предупреждения возможности возникновения пожара.
Ключевые слова: пожарный риск, пожар, человеческий фактор, вероятность безошибочной работы, частота появления ошибки, интенсивность отказов.
Hulida Ye.M., Movchan I.O. Estimation of fire risk in functional dependence from human factor
On the basis of analysis of substantive provisions of theory of reliability there was the got dependence for determination of quantitative size of fire risk in functional dependence from a human factor. The got dependence allows to forecast the value of fire risk for realization of fire safety of object of defence and her consequences for people and material values that is very important for warning of possibility of origin of fire.
Keywords: fire risk, fire, human factor, probability of faultless work, frequency of appearance of error, intensity of refuses.
УДК 674.09:51-74:519.87:004.942 Доц. В.О. Маевський1, канд. техн. наук;
доц. А.Я. Вус2, канд. фьз.-мат. наук
МОДЕЛЮВАННЯ ПРОЦЕСУ РОЗПИЛЮВАННЯ КОЛОДИ БРУСО-РОЗВАЛЬНИМ СПОСОБОМ НА ПИЛОМАТЕР1АЛИ З УРАХУВАННЯМ Н РЕАЛЬНО* ФОРМИ
Розроблено математичну модель процесу розпилювання колоди паралельно ншнш регресшнш ос брусо-розвальним способом на пиломатеpiали. Математична модель враховуе форму поверхш реально! колоди, отримано! за результатами скану-вання форми поверхонь !! поперечних перетишв. ОбГрунтовано особливост матема-
1 НЛТУ Украши, м. Льв1в;
2 Льв1вський НУ ¡м. 1вана Франка
тично1 моделi розрахунку схем розпилювання колоди (бруса) з урахуванням обертан-ня (повороту) колоди або схеми розпилювання навколо ос колоди на заданий кут за розрiзання (розпилювання) вертикальними i горизонтальними сiчними площинами.
Ключовi слова: колода, брус, розпилювання, брусо-розвальний споаб, моделю-вання, математична модель, постав (схема розпилювання), лшшна регресiйна вюь (ЛРВ), пиломатерiал, обертання колоди.
У цш робот на продовження серп робгг [1-4] наведено розвиток теоретичного та практичного шдход1в до процесу розпилювання колод брусо-роз-вальним способом паралельно ЛРВ на необр1зш та обр1зш (укорочеш обр1зш) пиломатер1али з урахуванням 1х реально! форми, реал1защя якого забезпечу-ватиме рацюнальне використання деревини. Постановка проблеми щодо ращ-онального розпилювання колод з урахуванням !х реально! форми та анал1з вь домих дослщжень, наведет у роботах [1-5], свщчать про 11 актуальнють.
Теоретичн1 та прикладш аспекти моделювання процесу розпилювання колод паралельно ЛРВ брусо-розвальним способом на пиломате-р1али з урахуванням 1'х реально'! форми. Розпилювання колод брусо-роз-вальним способом реал1зуемо як двоетапну задачу. На першому еташ (проходу розглядаемо розпилювання колод розвальним способом на необр1зш пи-ломатер1али та брус (-си), а на другому - розпилювання брушв на обр1зш та укорочен! обр1зш пиломатер1али. Математичну модель процесу розпилювання колоди паралельно ЛРВ з урахуванням 11 реально! форми на першому ета-т брусо-розвального способу розроблено у робот [1]. Тому наведемо тшьки основш положення, як будуть використаш для розроблення друго1 частини математично1 модел1 процесу розпилювання колод брусо-розвальним способом, - розпилювання брушв на обр1зш та укорочен обр1зш пиломатер1али.
За отриманим у робой [5] описом поверхш колоди у вигляд1 множини значень {яг(р), г = 0,N} здшснимо моделювання розр1зання (розпилювання)
бруса ичними площинами, паралельними ЛРВ, на обр1зш та укорочеш обр1з-ш пиломатер1али. За отриманим у робот [5] описом поверхш колоди у вигля-д1 множини значень {Яг(р), г = 0,N} здшснимо моделювання розр1зання (розпилювання) бруса шчними площинами, паралельними ЛРВ, на обр1зш та укорочеш обр1зш пиломатер1али. Для виршення поставлено1 задач^ як 1 у роботах [1-4], використано два технолопчш шдходи. Перший шдхщ передбачае, що с1чш площини - вертикальш (моделювання процесу розпилювання колод або 1х частин, зокрема брушв, колодопиляльним обладнанням з вертикальним розмщенням р1зального шструменту), а пропиляна частина бруса розмщена горизонтально. Для другого шдходу характерне горизонтальне розмщення ичних площин (моделювання процесу розпилювання колод або 1х частин, зокрема брушв, колодопиляльним обладнанням з горизонтальним розмщенням р1зального шструменту), а пропиляна частина бруса розмщена вертикально. Позаяк реал1защя наведених технолопчних шдход1в шдпорядко-вуеться однш методищ, то наведемо виршення задач1 моделювання розр1зан-ня бруса на обр1зш та укорочеш обр1зш пиломатер1али вертикальними шчни-ми площинами.
Моделювання процесу розпилювання бруса на o6pi3Hi та укорочеш o6pi3Hi пиломатерiали доцiльно подати у виглядi алгоритму, що передбачае визначення ширини зовнiшньоï i внутрiшньоï пластей пиломатерiалiв для кожного поперечного перетину (i = 0, N), а також ïx довжини, об'ему,
об'емного виходу та загального об'емного виходу пиломатерiалiв i3 бруса. Зазначимо, що ширина обрiзниx пиломатерiалiв за розпилювання бруса рiвна товщиш (висотi) бруса, сформованiй на першому проxодi брусо-розвального способу. Товщину пиломатерiалiв приймаемо зi схем розпилювання колоди (бруса), отриманих методом повного перебору вшх допустимих варiантiв (див., зокрема [6]).
Для тдвищення ефективностi розрахунку поставiв (схем розпилювання) нульовий поперечний перетин бруса i = 0 ототожнюемо з вiдземковим (бшьшим) торцем, оскiльки на цьому торщ, на вiдмiну вiд вершинного (i = N ), можна умовно повнютю зобразити схему розпилювання. Прийняте ототожнення не впливае ш на результати розрахунку схем розпилювання, ш на фактичне розпилювання бруса (колоди) за прийнятою схемою, незалежно вщ орiентацiï бруса тд час розпилювання вiдземковим чи вершинним торцем вперед.
Математична модель розрахунку постав1в (схем розпилювання) для розпилювання бруса. Подш поставiв за розпилювання бруса на умовно симетричш та несиметричш, парнi та непарнi, як i у статп [1], розглянуто з точки зору ïx прив'язки до поздовжньоï геометричноï осi колоди, якою для колод з неправильною формою вважатимемо ЛРВ колоди, що, зазвичай, не збшаеться з геометричною вюсю колоди, а для колод з правильною (осеси-метричною) формою - ту ж ЛРВ колоди, що збшаеться з геометричною вюсю колоди.
Опишемо схему розпилювання бруса послщовнютю товщин пилома-терiалiв:
ii,i2,..., tg,.... (1)
Зазначимо, що з метою ращонального використання деревини, у теорп та практищ лiсопиляння вважаеться доцiльним розмщення у центральнш частинi колоди (бруса) товстших пиломатерiалiв iз зменшенням ïx товщини ближче до периферiï колоди (бруса) [7]. Тому послщовнють (1), зазвичай, е незростаючою, а серед ïï елеменпв (товщин пиломатерiалiв) доцшьно вико-ристовувати не бiльше трьох рiзновидiв товщин в однiй сxемi розпилювання, причому сумiжнi пиломатерiали можуть мати однакову товщину.
Для розпилювання бруса (^в) на другому проxодi брусо-розвального способу його необxiдно повернути на 90° з метою базування на однш з про-пиляних частин. Залежно вщ кiлькостi бруив, випиляних на першому прохо-дi та з урахуванням ïx повороту для базування пропиляних частин у горизон-тальнш площинi, абсолютнi значення опису поверхш колоди {Ri(ç), i = 0,N} [5] необхщно модиф^вати до вiдповiдниx вiдносниx функцiй опису повер-
xhí бруса (-íb) {Ri(р), i = 0,N}. Надалi при р^ 0 за випилювання одного бру-
A
са покладаемо Ri (р( = min I Ri I р
2|sin(
i = 0,N, ре [0,2п]. У випадку ви-
пилювання двох 6pycÍB - Rj(р) = minf Ri(р-П|, Al + pr /2 |, i = 0,n, ре[0,П
^^ 2) sinрJ
(для бруса випиляного з "право!" частини колоди i повернутого на 90° проти
годинниково! стршки) та Ri (р) = min f R, (р + П|, Al + pr /2 |, i = 0, n, ре[0,п]
^^ 2) si^ J
(для бруса випиляного з '^во!" частини колоди i повернутого на 90° за го-
динниковою стрiлкою). Тод^ для вщносних фyнкцiй {Ri(р), i = 0,N}, що опи-
сують поверхню бруса (-íb), використовуемо алгоритм статп [1] для умовно парного та непарного поставiв.
Зазначимо, що у випадку випилювання з колоди на першому проходi брусо-розвального способу двох брушв, алгоритм розрахунку умовно парних i непарних поставiв для !х розпилювання, аналогiчний як i за розпилювання сегментiв, випиляних на першому проходi розвально-сегментного способу [2]. Тому, у цш роботi наведемо алгоритм розрахунку умовно парних i непарних поставiв розпилювання бруса, тшьки для умови випилювання одного бруса на першому проходi брусо-розвального способу.
Умовно парний постав. Спочатку розглянемо розпилювання бруса на другому проходi брусо-розвального способу для варiанта використання умовно парного поставу (рис. 1).
-1]щ»на регрес.пнавкь кололи геометрнчна е!сь колоди Центральт гшломатер.али
Рис. 1. Розрахункова схема умовно парного поставу для розпилювання бруса
Тод^ за наявносп першого пропилу бруса, що проходить через його ЛРВ та формуе внутршш пластi центральних обрiзних пиломатерiалiв, ширина внутрiшньоI пласта центрального пиломатерiалу (g=1) з "право!" частини
бруса для кожного поперечного перетину (г = 0, N) визначаеться з рiвняння:
Ri (p(- cos p = — pr, p E 2
П П 2' 2
(2)
де pr - ширина пропилу.
Píbmhm (2) мае два розв'язки pp1 та (g (Pl <0 < (21), за якими знайдемо ширину внутршньо! пластi центрального пиломатерiалу на i -му поперечному перетиш:
^ = Д (p() sin ( - Д (() si n ( . (3)
Ширина зовшшньо! пластi центрального пиломатерiалу (g = 1) з "право!" частини бруса для кожного поперечного перетину (i = 0, N) визначаеться з рiвняння:
R¡ (p)-cosp = ( + Bct—) + — pr, ps
П П 2 ' 2
(4)
де ec(1 - припуск на всихання пиломатерiалу за його товщиною.
За розв'язками ( та (pg рiвняння (4) (( < 0 < p(g ) знайдемо ширину зовшшньо! пластi центрального пиломатерiалу на i -му поперечному перетиш:
bf> = Д (($) sin ( - Д (p^) sin ( . (5)
Для знаходження на кожному поперечному перетинi (i = 0, N) ширини
внутршшх пластей наступних сумiжних (бокових) обрiзних (укорочених об-рiзних) пиломатерiалiв розв'язуемо рiвняння:
g-1 — Ri(p(-cosp= + ects) + pr) + -pr, p
s=1 2
П П
2 ' 2
(6)
де g - порядковий номер пиломатерiалу (g > 2).
Ширина зовшшшх пластей бокових обрiзних (укорочених обрiзних) пиломатерiалiв на кожному поперечному перетиш (i = 0, N) визначаеться з рiвняння:
Ri (p)-cosp = ]=—( + ects ) + pr)-— pr, p e -ПП
Для зручностi розрахунку ширини внутрiшньоï та зовнiшньоï пластей бокових пиломатерiалiв введемо характеристичну функщю
[Д в> bmin 10, ÍHa^me.
Х(в)
(7)
(8)
Тодi за розв'язками () i (g) рiвняння (6) (p(g)< 0 <(2g)) та (pg) i () рiвняння (7) (pg)< 0 < p(g)) знайдемо ширини внутршшх (gfó) i зовшшшх (Ag) ) пластей бокових обрiзних (укорочених обрiзних) пиломатерь алiв на i -му поперечному перетиш
= Х{кг ^)-(2?) -R (g))«(); (9)
sb^ = x(ri ()sin(> -R ()sin (g) . (10)
Максимальна кшьюсть пиломатерiалiв дослщжувано! "право!" части-ни бруса визначаеться за формулою
"О = max jg eN : £ (( + ecs ) + pr)-) pr < max ( "l(p))|, (11)
де "l(p) - граничний розв'язок системи рiвнянь (12) (див. рис. 2) |Д (p)cosp = l(pk^< 0
ы (])-r ((P))sin (р) = bmin.. (12)
Рис. 2. Розрахункова схема визначення "li ' для умовно парного поставу
розпилювання бруса
Алгоритм визначення довжини бокових обрiзних (укорочених обрiз-них) пиломатерiалiв, випиляних iз бруса, аналопчний, як i у випадку визначення довжини бокових необрiзних пиломатерiалiв, випиляних iз колоди роз-вальним способом [1].
Для визначення ширини зовнiшньоI та внутршньо! пластей центрального (^ = 1') i бокових (^ > 2') пиломатерiалiв, 1х довжини та максимально! кшькосп з '^воГ частини бруса застосовуеться аналогiчна послщовнють дiй, як i у випадку визначення розмiрiв та максимально! кшькосп пиломатерiалiв з "право!" частини бруса (ф-ли (2-12)). Особливютю розрахункових формул для '^воГ частини бруса е трансформування рiвнянь (2), (4), (6), (7) та (12) з урахуванням симетризацп бруса вщносно початку вщшку (повороту на п, навколо ЛРВ), внаслщок яко! вiдлiк кута ведеться вщ променя (р = п) проти годинниково! стрiлки. Наприклад, рiвняння (6) для "лiвоI" частини бруса ма-тиме вигляд:
g-1 1 Ri (р + п) • cos р = ^ (( + ects) + pr) + - pr,
s=1 2
ре
(13)
Рiвняння (2), (4), (7) перетворюються аналогiчно. Максимальна кшьюсть пиломатерiалiв дослщжувано! "^во!" частини бруса (Л G) визначаеться за формулою (11), однак система piBMHb (12) для
визначення граничного розв'язку л1(гр) набувае вигляду:
I R (р + n)cosq = 1(гр) ^ р(р' < 0 < > [ r ((+я') sin (>р))-R ((+п) sin (>р)) = Ьп
(14)
Об'ем та об'емний вихiд обрiзних та укорочених обрiзних пиломатерь алiв iз бруса для його "право!" та ^во!" частини обчислюегься аналогiчно, як i для варiанту розпилювання колоди розвальним способом на необрiзнi пи-ломатерiали [1].
Умовно непарний постав (рис. 3). ЛшШна¡>ег£есШна в1сь кололи Геометрнчна в1сь колоди Ссрцсвннний пиломатериал
Рис. 3. Розрахункова схема умовно непарного поставу для розпилювання бруса
Особливютю розрахунку непарного поставу е визначення ширини сер-цевинного пиломатерiалу.
Ширина внутрiшнiх пластей серцевинного пиломатерiалу (§ = 1) з "право!" та '^воГ" частин бруса визначаеться зi системи рiвнянь:
для "право1" частини бруса - R (q)cosq
(t1 + еск)
pe
ж ж 2 ' 2
для "^во!" частини бруса - R, (p + n)cos (>)■
(t1 + еск)
pe
ж ж
2'2
(15)
(16)
Кожне з рiвнянь (15) та (16) мае по два розв'язки i
("> < 0 < ) та p1 i 'pal (л> < 0 < ), а ширина внутрiшнiх пластей серцевинного пиломатерiалу визначаеться за формулами (17) для "право!" частини бруса та (18) - для '^во!" вщповщно:
= R (">)sin("q(1)) -R (">0)п(">) ; (17)
^ = R (>«)sin (>«) - R (<sin(. (18)
Подальший розрахунок непарного поставу (визначення ширини, дов-жини, об'ему та об'емного виходу обрiзних (укорочених обрiзних) пиломате-рiалiв) здiйснюeгься за алгоритмом розрахунку парного поставу (ф-ли (6) -(13)) та розпилювання колоди розвальним способом на необрiзнi пиломатерь али [1]. При цьому формули (6) та (7) для знаходження на кожному поперечному перетиш (г = 0, N) ширини внутршшх та зовнiшнiх пластей наступних
сумiжних (бокових) обрiзних (укорочених обрiзних) пиломатерiалiв набува-ють вигляду:
R¡ (()• cos р = (tl +2ВС'1) + + eet¡) + pr), р
2 s=2
R¡ (р( • cos р = (tl +2gCtl) + £ (( + ect¡) + pr) - pr, <p e
П П
П П
(19)
(20)
5=2
Зазначимо, що для непарного умовно симетричного поставу, посль довностi (1) для "право!" та '^воГ частин бруса мають однакове значення г1 (товщини серцевинного пиломатерiалу), а формула для визначення максимально! кшькосп пиломатерiалiв для частин бруса, зокрема для "право!", на-бувае вигляду:
"О = тах е N : + Е ( + «с,,) + рг) тах ( "/(р))|. (21)
Особливост математичноТ моделi розрахунку поставiв (схем розпилювання) за обертання колоди навколо своеТ ом на заданий кут. Розпилювання колоди брусо-розвальним способом паралельно !х ЛРВ, як i розпилювання розвальним та розвально-сегментним способами паралельно ЛРВ [1, 2], тд кутом до не! [3] i паралельно твiрним [4], пiдпорядковуeгься аналопч-ним закономiрностям та передбачае розрахунок значно! кшькосп варiантiв конкретно! схеми розпилювання за обертання колоди навколо свое! вiсi вщ-носно схеми розпилювання (чи навпаки - за обертання схеми розпилювання навколо вiсi колоди). Технолопчно вказаш операцi! виконуються залежно вiд виду колодопиляльного обладнання, однак отримаш результати розрахунку схем розпилювання - аналопчш, тому наведемо шформащю для варiанту обертання колоди навколо свое! ош вiдносно схеми розпилювання, який бшьш вживаний у виробничих умовах (рис. 4).
Зауважимо, що для брусо-розвального способу розпилювання колоди паралельно !! ЛРВ у випадку обертання колоди навколо свое! ош вщносно схеми розпилювання (рис. 4) на кут, бшьший вщ розгорнутого (180°+а), отримаш результати щентичш схемi розпилювання для кута а.
Елементарний кут обертання (повороту) колоди навколо свое! ош вщ-носно схеми розпилювання ю доцiльно характеризувати кшьюстю поворотiв
колоди М, що вкладаеться у розгорнутий кут I ю = —
I М
Рис. 4. Варшнти обертання реальноТ колоди навколо своеТ оа вiдносно схеми розпилювання: а) кут 0°, (початкове базування колоди); б) кут 90°; в) кут 180°
Пюля кожного обертання колоди навколо свое! ош т (т = 0,М( на
елементарний кут т необхiдно здiйснити перерахунок розмiрних параметрiв випиляних пиломатерiалiв та !х об'ему за модифiкованими розрахунковими рiвняннями (2, 4, 6, 7, 13, 15, 16). Для цього у вщзначеш розрахунковi рiвнян-ня до кута р всiх аргументiв Я, (р( та Я, (р + ж( потрiбно додати фазовий до-данок тт. У такому випадку формула (4), для прикладу, набуде вигляду:
(р( ■ совр = (?1 + вс,1) + ^рг, ре
ж ж
Т'У
(22)
де: р, (р( - умовнi (робочi) значення опису поверхш колоди (бруса), р,(р( = Я,(р + тт( - для "право!" частини бруса або р,(р( = Я,(р + ж + тт( -для '^во!" частини бруса.
Формули для визначення максимально! кшькосп пиломатерiалiв для частин бруса (11) та (21) залишаються без змш, однак системи рiвнянь (12) та
(14) для визначення граничного розв'язку ¡{гр пiсля !х трансформування на-бувають вигляду:
р (^)соз^ = /(гр) э ф£р) < 0 < ^(р);
Р (р))п ((р))-Р (Ьр))п (р))
(23)
Фактично, перерахунок розмiрних параметрiв випиляних пиломатерь алiв та !х об'ему за модифжованими розрахунковими формулами здшсню-еться тшьки для поворотiв колоди навколо свое! ош, що вiдповiдають значен-ням т = 1,М -1. Для значення т = М результати будуть аналогiчнi, як i для т = 0, позаяк це буде та сама схема розпилювання, тшьки повернута на 180°.
Модифжащя наведеного алгоритму виршення задачi моделювання розрiзання бруса вертикальними шчними площинами для його розрiзання го-ризонтальними сiчними площинами полягае у врахуванш повороту системи вiдлiку на 90°, i тому не складае труднощiв для числово! реалiзацi!.
Зауважимо, що для визначення загального об'ему (об'емного виходу) пиломатерiалiв за розпилювання колоди брусо-розвальним способом необ-хщно сумувати об'ем (об'емний вихiд) пиломатерiалiв, випиляних на першо-му i другому проходах з "право!" та "л1во!" частин колоди (бруса).
Висновки. Розроблено математичну модель процесу розпилювання колод паралельно ЛРВ брусо-розвальним способом на пиломатерiали, реаль зацiя яко! дасть змогу урахувати природнi флуктуацп розмiрних характеристик реальних колод та здшснити ефективний розрахунок поставiв (схем розпилювання). Ця модель е математично обгрунтованою i придатною для прог-нозування розмiрiв, форми та об'ему випиляних необрiзних та обрiзних (уко-рочених обрiзних) пиломатерiалiв, !х об'емного виходу та оптимiзацi! плану розпилювання колод, а також для створення спецiалiзованого програмного забезпечення.
Обгрунтовано особливостi розроблено! математично! моделi з ураху-ванням обертання (повороту) колоди або схеми розпилювання навколо ош колоди на заданий кут за розрiзання (розпилювання) вертикальними i гори-зонтальними сiчними площинами. Реалiзацiя дано! математично! моделi за-безпечить ефективний розрахунок рiзних схем розпилювання та вщшукання оптимального кута обертання (повороту) колоди навколо свое! ош, за якого здшснюеться !! рацiональне розпилювання.
1. Маевський В.О. Моделювання процесу розпилювання колоди розвальним способом на пиломатер1али з урахуванням !! реально! форми / В.О. Маевський, А.Я. Вус // Вюник Нащ-онального унiверсигегу "Льв1вська пол1техн1ка". - Сер.: Комп'ютерш системи проектування. Теор1я i практика. - Львiв : Вид-во НУ "Львiвська полiгехнiка". - 2011. - № 711. - С. 91-100.
2. Маевський В.О. Моделювання процесу розпилювання колоди розвально-сегментним способом на пиломатерiали з урахуванням !! реально! форми / В.О. Маевський, А.Я. Вус, Р.1. Мацюк // Науковий вюник НЛТУ Укра!ни : зб. наук.-техн. праць. - Львiв : РВВ НЛТУ Укра-!ни. - 2012. - Вип. 22.6. - С. 362-371.
3. Маевський В.О. Моделювання процесу розпилювання колоди розвальним способом тд кутом до !! осi та з урахуванням реально! форми / В.О. Маевський, А.Я. Вус, В.М. Макси-мiв // Науковий вюник НЛТУ Укра!ни : зб. наук.-техн. праць. - Львiв : РВВ НЛТУ Укра!ни. -
Л1тература
2011. - Вип. 21.15. - С. 129-140.
4. Маевський В.О. Моделювання процесу розпилювання колоди паралельно твiрним та з урахуванням реально! форми / В.О. Маевський, А.Я. Вус // Вюник Нащонального ушверси-тету "Львiвська полiтехнiка". - Сер.: Комп'ютерш системи проектування. Теорiя i практика. -Львiв : Вид-во НУ "Львiвська полiтехнiка". - 2011. - № 719. - С. 106-113.
5. Mayevskyy V.O. Mathematical simulation of surface shape for real log / V.O. Mayevskyy, A.Ya. Vus // Люове господарство, люова, паперова i деревообробна промисловють : мiжвi-домч. наук.-техн. зб. - Львiв : Вид-во НЛТУ Укра1ни. - 2010. - Вип. 36. - С. 48-56.
6. Маевський В.О. Вдосконалення розкрою буково! пиловочно! сировини на пилопро-дукцiю : дис. ... канд. техн. наук: спец. 05.05.07 - "Машини та процеси лтавничого комплексу". - Львiв, 2000. - 284 с.
7. Носовський Т.А. Технолопя люопильно-деревообробних виробництв : навч. поабн. / Т.А. Носовський, Р.1. Мацюк, В.В. Маслiй. - К. : Вид-во НМК ВО, 1993. - 196 с.
Маевский В.О., Вус А.Я. Моделирование распиловки бревна брусо-развальным способом на пиломатериалы с учетом его реальной формы
Разработана математическая модель распиловки бревна параллельно линейной регрессионной оси брусо-развальным способом на пиломатериалы. Математическая модель учитывает форму поверхности реального бревна, полученного по результатам сканирования его поперечных сечений. Обоснованы особенности математической модели расчета схем распиловки бревна (бруса) с учетом вращения (поворота) бревна или схемы распиловки вокруг оси бревна на заданный угол при разрезании (распиловке) вертикальными и горизонтальными секущими плоскостями.
Ключевые слова: бревно, брус, распиловка, брусо-развальный способ, моделирование, математическая модель, постав (схема распиловки), линейная регрессионная ось, пиломатериал, вращение бревна.
Mayevskyy V.O., Vus A.Ya. Simulation of log sawing by cant sawing method into lumber with consideration of real log shape
Mathematical model of log sawing to parallel of linear regressive axis by breakdown and segment method into lumber was developed. This model is taken to account the surface shape of real log which is received by scanning for surface of log cross sections. The features of calculation for mathematical model of sawing pattern of log (cant) taking account log rotation or sawing pattern around log axis at the fixed angle under cutting (sawing) by vertical and horizontal cutting planes were validated.
Keywords: log, cant, sawing, cant sawing method, simulation, mathematical model, sawing pattern, linear regressive axis, lumber, rotation of log.
УДК 697.92 Доц. В.М. Желих, канд. техн. наук - НУ "Львыська пол1техтка "
ОСОБЛИВОСТ1 ЗАСТОСУВАННЯ ТЕОРН ГРАФ1В ПРИ МОДЕЛЮВАНН1 ТЕПЛОВОГО РЕЖИМУ С1ЛЬСЬКОГОСПОДАРСЬКИХ ПРИМ1ЩЕНЬ
Здшснено аналiз недолтв юнуючих сшьськогосподарських комплекшв. Проведено моделювання теплового стану виробничого примщення iз застосуванням теори гра(^в для побудови теплових потогав та взаемоди теплових емностей. Результати дослщжень представлено в анал^ичнш та гра(^чнш формах.
Ключовг слова: тепловий режим, теорiя графiв, шфрачервош випромшювачг
Актуальшсть роботи. Сучасш сшьськогосподарсью комплекси характеризуются значними геометричними розм1рами ! загромадженням тех-нолопчного обладнання та продукщею, що е джерелом значно! кшькосп теп-ловидшень. Ц моменти ютотно ускладнюють шженерш, техшчш та науков! аспекти виршення теплозабезпечення таких примiщень. Це пояснюе той
