пыла смешиваемых компонентов. Идентичность характеров изменения угла отражения у2 и коэффициента ку (рис. 2, б, в) определяется величиной угла распыла а, поскольку с его изменением происходит либо увеличение значений величин у2 и ку
(при щк< щ< 90°), либо - их снижение (при щ > щ> щ).
Полученные выражения (4), (5) для расчета параметра восстановления, согласно (1), могут быть использованы при стохастическом моделировании процесса ударного смешивания твердых дисперсных сред в барабанном устройстве с гибкими элементами, в том числе, при учете вторичных столкновений частиц разреженных потоков.
Таким образом, приведенные на рис. 2 данные в соответствии с выражениями (1), (4), (5) устанавливают функциональную связь между конструктивными параметрами барабанно-
ударного смесителя (углом наклона отбойника у и углами распыла а для каждого потока частиц) с искомыми характеристиками процесса - коэффициентом восстановления (в трактовке параметра преломления), углами падения и отражения для усредненных потоков смешиваемых компонентов при ударном взаимодействии с отбойной поверхностью.
ЛИТЕРАТУРА
1. Капранова А.Б., Лебедев А.Е., Бытев Д.О., Зайцев
А.И. // Изв. вузов. Химия и хим. технология. 2004. Т. 47. Вып. 6. С. 99-101;
Kapranova A.B., Lebedev А.Е., Bytev D.O., Zaiytsev A.I
// Izv. Vyzzh. Uchebn. Zaved. Khim. Khim. Tekhnol. 2004. V. 47. N 6. P. 99-101 (in Russian).
2. Бутенин Н.В., Лунц Я.Л., Меркин Д.Р. Курс теоретической механики. М.: Наука. 1979. Т. 2. 544 с.; Butenin N.V., Lunts Ya.L., Merkin D.R. Course of theoretical mechanics. М.: Nauka. 1979. V. 2. 544 p. (in Russian).
Кафедра теоретической механики
УДК 621.867.4-492.2
А.Е. Лебедев, А.И. Чадаев
МАТЕМАТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ПРОЦЕССА УДАРНОГО РАЗДЕЛЕНИЯ СУСПЕНЗИИ
В ЩЕТОЧНОМ АППАРАТЕ
(Ярославский государственный технический университет) e-mail: [email protected], [email protected]
На основе вероятностного подхода составлено математическое описание процесса ударного разделения суспензии в щеточном аппарате. Полученное выражение дифференциальной функции распределения числа частиц по размерам может быть использовано для оценки состава твердой фракции сгущенной фазы суспензии.
Ключевые слова: процесс, разделение, поток, диаметр, суспензия, вероятность, частица
Одним из эффективных способов разделения неоднородных систем, содержащих твердую фазу, является метод ударного разделения [1-4]. Применение данного способа позволяет при невысоких энергозатратах и значительной производительности разделять на жидкую и твердую фазы такие виды суспензий, разделение которых на большинстве существующего оборудования затруднено или невозможно.
Наличие случайных факторов в процессе описанного ударного взаимодействия разрежен-
ного потока суспензии с отбойником, таких как неупорядоченность движения твердых частиц, неравномерность распределения их объемной плотности, взаимные и вторичные их столкновения в отраженном и набегающем потоках, требуют вероятностного подхода [1] к решению задачи.
Расчетная схема процесса ударного разделения суспензий в щеточном разделителе приведена на рис. 1.
(2)
Рис. 1. Расчетная схема ударного взаимодействия дисперсного потока суспензии с неподвижным наклонным отбойником. Здесь 1 - набегающий поток, 2 - отраженный поток сгущенной суспензии, 3 - поток осветленной фазы, 4 - распылительный элемент, 5 - отбойник Fig. 1. Calculation scheme of shock interaction of the dispersed flow of suspension. Here: 1 - attack flow, 2 - reflected flow of condensed suspension, 3 - flow of cleared phase, 4 - spray-type device, 5 - bump stop
Согласно вероятностному подходу, распределение числа частиц сгущенной (отраженной) фазы dN2 в элементе фазового объема по диаметрам D2 экспоненциально убывает в зависимости от стохастической энергии частицы E2, имеющей три составляющие — кинетическую, поверхностную и энергию гидродинамического взаимодействия [3]:
dN2=A2exp(- E2/E02)dr2 , (1)
где
E2 = mv2 /2( 1 + tg 7tctD22 + c • h • v2. Индекс «2» указывает на принадлежность величины к отраженному потоку.
Перейдем от параметров D2 и v2 к безразмерным величинам:
Д2 =D2 / D0W 2 =vj vо . (3)
Тогда выражение для энергии примет вид: рпДI AW2 v2 (1 + tg2 ))
-12-+ (4)
+7Д2СТА02 + c • hW2v0 Здесь ф2 - угол рассеивания частиц в отраженном потоке (рад), h - толщина пленки жидкости, стекающей по поверхности отбойника (м), v2 - скорость частиц твердой фазы в отраженном потоке (м/с), с - коэффициент, зависящий от свойств жидкой фазы (сН/м), р — плотность твердых частиц (кг/м3), о - коэффициент поверхностного натяжения жидкой фазы (н/м).
Параметр А2 в формуле (1) определяется из условия нормировки:
К2 =■
N 2= J
dN2
(5)
Энергетическая константа Е02, соответствующая мере энергии системы твердых частиц в отраженном потоке суспензии в выражении (1), определяется из уравнения энергетического баланса в момент удара налетающего потока суспензии о наклонную поверхность отбойника:
Ер1=Ер2+Ер3 (6)
В этом выражении Ер1 - энергия потока твердых частиц, налетающих на отбойную поверхность, Ер2 и Ер3 - энергии системы твердых частиц сгущенной и осветленной фазы после удара соответственно:
W 2 w 2
E = V mS vis E = V ms v3S
E pi V 2 ,Ep3 '
S=1 2 <5=1
2
(7)
Ep2= J E2 dN2
Г 2
где
(8)
Vi = vb. (9)
Здесь v1 - скорость частиц налетающего факела суспензии без учета флуктуаций их движения (м/с), vb - скорость частиц осветленного потока 5-й фракции (м/с), W - число фракций твердой фазы по гранулометрическому составу.
Тогда при dr= dv2dq>2 получим: f2(Д2)= - ^exp(- Yi/Y2)Y-1 Y6х
(ф 2max- Ф2 min
)Y7 (i0)
Здесь величины Yi - Y6, вводятся для удобства представления выражения /2(Д2) и определяются из (ii)-(17):
Y = п Д2Do°P- 3c h
1 E02 пД2 PD0 Y 2 =E02 пД 3 PD0 ' Y3 = 4ъд 2 Do3 Vo np
Y4 = E02 Д2 D0*J 71Д2 PD0 1 E2 '
Y5 =N2 Д lyj Д 2 pD01 E02 ,
Y6 = erf
3YW
J. or V
6c ■ h
Y4
_erf ( 3Y3W2max+4c ■ h
: er.
Y4
rf ((Y3W2mm
_ er,
f (mx
6c ■ h )Yi_1))-3c ■ h) _1)).
(11) (12)
(13)
(14)
(15)
(16) (17)
Число твердых частиц Ы2 для сгущенной фазы можно найти из экспериментальных данных по разделению суспензий, содержащихся в работе
[3].
С целью проверки адекватности составленного математического описания опытным данным был проведен цикл опытов по ударному раз-
делению суспензий щеточным разделителем [3, 4].
Сравнение теоретических и экспериментальных данных по разделению водопесчаных суспензий представлено на рис. 2.
/ №),/з (Оз), мм
1,6 1,4 1,2
1,0 0,8 0.6 0,4 0,2 0,0
1 1
f2 (D2) f, (D3)
-1
_} \
/ \
\
\
/ 1 Г
Т,ХЧ •
0.0
0,5
1,5
2,0
1.0
D, мм
Рис. 2. Дифференциальные функции распределения твердых частиц по диаметрам для щеточного распылителя Fig. 2. Differential distribution function of solid particles on diameters for brush sprayer
Здесь f2 (D2) - дифференциальная функция распределения числа частиц отраженного потока суспензии (сгущенной фазы) по диаметрам (м-1), f (D3) - дифференциальная функция распределения числа частиц стекающего по отбойной поверхности потока суспензии (осветленной фазы) по диаметрам (м-1) [4]. Точками на рисунке показаны опытные данные, сплошными линиями -расчетные кривые.
Незначительное расхождение, не превышающее 10%, теории с экспериментом объясняется тем, что опыты проводились на установке открытого типа, в которой при вращении щеточного распылителя формировались воздушные потоки, влияющие на процесс движения частиц в потоках.
ЛИТЕРАТУРА
1. Капранова А.Б., Лебедев А.Е., Бытев Д.О., Зайцев
А.И. // Изв. вузов. Химия и хим. технология. 2004. Т. 47. Вып. 6. С. 99-101;
Kapranova A.B., Lebedev A.E., Bytev D.O., Zaiytsev A.I.
// Izv. Vyssh. Uchebn. Zaved. Khim. Khim. Tekhnol. 2004. V. 47. N 6. P. 99-101 (in Russian)
2. Лебедев А.Е., Капранова А.Б., Никитина Ю.В., Петров А.А. // Изв. вузов. Химия и хим. технология. 2011. Т. 54. Вып. 6. С. 106-108;
Lebedev A.E., Kapranova A.B., Nikitina U.V., Petrov A.A. // Izv. Vyssh. Uchebn. Zaved. Khim. Khim. Tekhnol. 2011. V. 54. N 6. P. 106-108 (in Russian)
3. Лебедев А.Е. Математическое моделирование процесса разделения суспензий в новом аппарате применительно к их транспортированию. Дис. ... к.т.н. Ярославль: ЯГТУ. 2004. 128 с.;
Lebedev A.E. Mathematical modeling the separation of suspensions in a new apparatus in relation to their transportation. Candidate dissertation on technical sciences. Yaroslavl: YSTU. 2004. 128 p. (in Russian).
4. Лебедев А.Е., Капранова А.Б., Зайцев А.И. // Изв. вузов. Химия и хим. технология. 2006. Т. 49. Вып. 10. С. 87-90;
Lebedev A.E., Kapranova A.B., Zaytsev A.I. // Izv. Vyssh. Uchebn. Zaved. Khim. Khim. Tekhnol. 2006. V. 49. N 10. P. 87-90 (in Russian).
Кафедра теоретической механики