CC BY
140
УДК 669.054.82 + 669.046.58
ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА РАФИНИРОВОЧНЫХ ШЛАКОВ
А.В. Басов, И.А. Магидсон, Н.А. Смирнов
Московский государственный машиностроительный университет (МАМИ), г. Москва
Приведены результаты исследования зависимости плотности, молярного объема и поверхностного натяжения сталеплавильных рафинировочных шлаков, формируемых на основе систем CaO - Al2O3 - CaF2 (до 25 % CaF2) и CaO - (SiO2+Al2O3) - Na2O (до 20 % Na2O), от химического состава, температуры и соотношения различных компонентов шлака. В шлаках CaO - Al2O3 - CaF2 при замене оксида кальция его фторидом плотность расплавов снижается, а замена оксида или фторида кальция оксидом алюминия увеличивает плотность, причем в последнем случае содержание в расплаве оксида кальция практически не влияет на плотность при одинаковых отношениях Al2O3 / CaF2; для всех составов наблюдаются положительные отклонения молярного объема от аддитивного, составляющие ~ 10-12 %. Замена оксида кальция фторидом приводит к снижению значения поверхностного натяжения расплава, тем большему, чем ниже содержание Al2O3. Замена фторида кальция оксидом алюминия, напротив, увеличивает поверхностное натяжение шлака. При этом содержание оксида кальция практически не влияет на величину поверхностного натяжения при одинаковых отношениях Al2O3 / CaF 2. В системе CaO - (SiO2+Al2O3) - Na2O при неизмененном содержании оксида натрия увеличение отношения CaO / (SiO2 + Al2O3) приводит к снижению плотности расплава, тем более заметному, чем меньше в нем содержание Na2O; увеличение содержания оксида натрия снижает плотность расплавов. Относительный избыточный молярный объем расплавов может быть как отрицательным, так и положительным в зависимости от структурных изменений в шлаке.
Ключевые слова: шлак; состав; температура; плотность; молярный объем; поверхностное натяжение; оксиды кальция, алюминия, натрия; фторид кальция; соотношение оксидов и фторидов.
Изучение физических свойств рафинировочных шлаков, формирующихся в дуговых сталеплавильных печах и сталеразливочных ковшах без подогрева и с подогревом в агрегатах ковш-печь имеет большое практическое значение. Защита поверхности металла от поглощения газов (водорода, азота и кислорода) из окружающей атмосферы, а главное удаление вредных примесей из металла (серы, кислорода, неметаллических включений) осуществляется поглощением их шлаком [1]. Скорость удаления примесей из металла в шлак в значительной степени зависит не только от химических, но и физических свойств шлака: плотности, поверхностного натяжения, вязкости и электрической проводимости. Известно, что скорость перехода примесей из металла в шлак определяется суммарной поверхностью их контакта, которая в условиях интенсивного перемешивания (при выпуске из печи в ковш, продувке инертным газом) резко возрастает за счет эмульгирования шлака, зависящего от его физических свойств, прежде всего плотности и поверхностного натяжения.
Плотность - структурно-чувствительная характеристика шлаковых расплавов, которая также позволяет судить об особенностях межчастичного взаимодействия.
Плотность и молярный объем рафинировочных шлаков системы СаО - А1203 - CaF2
Используемые оксидно-фторидные рафинировочные шлаки в дуговых печах и сталеразли-вочных ковшах формируются на основе системы
СаО - А1203 - СаР2 с высоким содержанием СаО, А12О3 и СаР2 (< 30 %). В связи с этим представляет значительный интерес исследование плотности рафинировочных шлаков указанной системы. При этом значительная часть результатов измерения плотности расплавов системы СаО - А12О3 - СаР2 различными специалистами приведена в Атласе шлаков [2] (рис. 1). В то же время представляющая для малофтористой области интерес в практическом отношении высокоизвестковая область системы изучена меньше; при этом для всего массива данных требуется обобщение. Указанные обстоятельства определили выбор шлаковых композиций в настоящей работе.
Для измерения плотности (и одновременно поверхностного натяжения) использовали метод максимального давления в газовом пузырьке. Химически чистые (ХЧ) шихтовые материалы (СаО, А12О3, СаР2) предварительно прокаливали при 800-900 °С в течение 1-1,5 ч. Измельченную в тонкий порошок навеску массой 130 г помещали в молибденовый тигель с внутренним диаметром 28 мм, установленный в печи сопротивления с угольным нагревателем диаметром 60 мм в зоне постоянной температуры. Термопару ВР-5/20 устанавливали у дна тигля, ее показания периодически контролировали такой же термопарой погружения в защитном колпачке. Измерения проводили в режиме охлаждения с фиксированием температуры ±5 °С в течение необходимых для измерений 10-15 мин при средней скорости охлаждения ~ 3 град/мин; погрешность составляла ±100 °С. Пузырьки аргона вдували через тонкостенную (0,5 мм), обточенную
В табл. 1 приведены полученные методом наименьших квадратов коэффициенты а и Ь уравнения (1), р при 1600 °С (экстраполированные значения), коэффициент объемного расширения
аг= (1 /У)(д¥/дГ)р = -(1 / рХдК/57)р. (2)
Коэффициенты температурной зависимости а и Ь различаются незначительно при вариациях состава шлака; при этом они заметно превышают значения, полученные в работе [6] для содержащих оксид натрия окислительных шлаков, и близки к измеренным в расплавах СаО - А1203 - CaF2 [5].
При замене оксида кальция его фторидом плотность расплавов снижается (рис. 2, а). Замена оксида или фторида кальция оксидом алюминия увеличивает плотность (рис. 2, б, в), причем в последнем случае содержание в расплаве оксида кальция практически не влияет на плотность при одинаковых отношениях А1203 / CaF2 и все точки располагаются около кривой. Характер изменения плотности расплава при взаимной замене его компонентов соответствует соотношению между их плотностями в жидком состоянии, экстраполированными на 1600 °С [4, 7].
По результатам измерения плотности рассчитали молярный объем расплавов Ум:
Ум = I М N / р = М/ р, (3)
где Мi и Ni - молярная масса компонентов и их мольная доля; М - молярная масса расплава. Значения Ум приведены в табл. 1 и сопоставлены с аддитивным молярным объемом У°м, рассчитанным по формуле
У0м = I У М N (4)
где У 'м - молярный объем чистых компонентов.
Для всех композиций наблюдаются положительные отклонения молярного объема от адди-
Таблица 1
Химический состав (по шихте), параметры плотности и молярные объемы шлаковых расплавов
при 1600 °С (экстраполяция)
Номер Состав, % (масс.) а, М03, 3а102, г/см3 (1) а^-10"4, а^-106, Объем, см3/моль
расплава СаО AI2O3 CaF2 г/см3 г/(см3К) г/см3 К-1 К-1 (2) VM V°m
1 60 30 10 5,088 1,26 2,730 0,990 4,62 6,1 24,560 22,395
2 55 35 10 5,224 1,32 2,750 0,390 4,80 11,2 25,020 22,810
3 50 40 10 5,228 1,34 2,780 0,775 4,82 5,6 25,490 23,245
4 60 25 15 5,124 1,32 2,650 0,475 4,98 4,8 25,020 22,605
5 55 30 15 5,008 1,24 2,685 0,490 4,62 4,5 25,385 23,020
6 50 35 15 5,084 1,27 2,705 0,580 4,70 4,8 25,910 23,460
7 45 40 15 5,130 1,29 2,715 0,820 4,75 5,7 26,570 23,925
8 60 20 20 4,747 1,15 2,590 0,800 4,44 5,4 25,335 22,815
9 55 25 20 4,920 1,24 2,595 0,520 4,78 4,8 25,980 23,230
10 50 30 20 4,935 1,24 2,610 0,735 4,75 5,5 26,550 23,670
11 45 35 20 4,941 1,23 2,635 0,660 4,67 5,1 27,050 24,140
12 (3) 55 20 25 4,868 1,25 2,525 - 4,95 - 26,430 23,440
(1) 3а - доверительный интервал, а - среднеквадратичные отклонения расчетных по уравнению (1) значений р от опытных данных для каждого состава.
(2) Погрешность Aa = ±ov(6a/pi6oo + АТ/Т), где Т = 1600 °C.
(3) Данные для шлака 12 получены ранее в работе [5].
2,6 \_
МОО £ "с 1600
Рис. 1. Температурная зависимость плотности р исследованных расплавов; цифры - номера композиций в табл. 1
«на нож» молибденовую трубку диаметром 7 мм. Практически нейтральная атмосфера в печи создавалась при вдувании аргона и медленном сгорании угольного нагревателя [3, 4].
Составы исследованных расплавов приведены в табл. 1. Они разбиты на четыре группы по содержанию фторида кальция, % (масс.): 10 (I), 15 (II), 20 (III) и 25 (IV); измерения выполнены в диапазоне значений температуры 1580-1400 °С.
При нагревании плотность всех расплавов уменьшается практически линейно (см. рис. 1), и ее величину можно выразить эмпирическим соотношением
р = а - ЬТ, (1)
где Т - температура, К.
Рис. 2. Влияние замены СаО на CaF2 (а), А1203 (б) и CaF2 на А1203 (в) на плотность расплавов при 1600 °С: 1-5 — содержание А1203 соответственно 40; 35; 30; 25 и 20 (% масс.) (а); I—IV - группы шлаковых расплавов в табл. 1, содержащих 10; 15; 20 и 25 % CaF2 (б); содержание СаО (% масс.): 60 (•), 55 (о), 50 (+) и 45 (Л) (в)
тивного, составляющие ~ 10-12 %, что превышает погрешности выполненных измерений и расчетов, в том числе связанные с оценкой молярных объемов чистых компонентов.
В связи с этим были проанализированы ранее опубликованные (начиная с 1965 г.) литературные данные о плотности расплавов СаО - А12О3 и СаО - А12О3 - СаБ2, которые по составу могут быть отнесены к рафинировочным шлакам: (СаО) 35 %, (СаБ2) < 40 % (% масс.).
Влияние состава этих расплавов на их относительный избыточный молярный объем
(Ум - V V) / V V = АУм / V V при температуре, превышающей температуру фазового и надликвидусного превращений, показано на рис. 3. При этом в двухкомпонентных расплавах, несмотря на большой разброс опытных данных, избыточный молярный объем положителен. Величина АУм/У0м уменьшается по мере замены оксида алюминия оксидом кальция. В тройных
расплавах разброс значений АУм / У м также весьма велик (использованы данные, полученные также в настоящей работе). Однако отчетливо видно, что рост содержания фторида кальция ведет к уменьшению относительного избыточного молярного объема, который также положителен. При этом точки, соответствующие расплавам с массовым отношением компонентов СаО / А12О3 = V < 1, как правило, располагаются выше точек, для которых это отношение > 1 при той же мольной доле СаБ2 в расплаве.
Учитывая зависимость АУм / У 0м от величины V в двойных расплавах, такое распределение значений АУм/ У м в тройных расплавах представляется естественным.
Следовательно, избыточный молярный объем и его изменения могут быть обусловлены как особенностями структуры расплава, так и/или величиной сил межчастичного взаимодействия, рассмотренных нами в работе [7].
*,5 Ca0/Al20> <
Рис. 3. Избыточный молярный объем АУМ/ У°м двухкомпонентных (правая ось) и трехкомпонентных шлаковых расплавов; л — расплавы Са0—А12О3; • — СаО / А12О3 > 1; о — СаО / А12О3 2 1; х — данные авторов, усредненные по группам шлаков I—IV; штрих-пунктир — осевые линии областей
Плотность и молярный объем рафинировочных шлаковых расплавов, содержащих оксид натрия
Система СаО - А12О3 - СаБ2 является базовой при формировании рафинировочного шлака. Для снижения вязкости в его состав вводят СаБ2 в виде плавикового шпата. Однако поиски замены плавикового шпата в качестве разжижителя высокоосновных рафинировочных шлаков являются актуальными, особенно по экологическим соображениям, ввиду разложения СаБ2 в зоне электрических дуг с образованием фтористого водорода, отрицательно влияющего на экологию окружающей среды. Кроме того, шлак, содержащий СаБ2, заметно увеличивает разрушение футеровки ковша в зоне шлакового пояса.
Для формирования жидкоподвижных рафинировочных шлаков без фторида кальция можно использовать оксид натрия №2О, источником которого является карбонат натрия или различные отходы производства, содержащие №2О. Присутствие №2О не только снижает вязкость и поверхностное натяжение шлака, но и значительно увеличивает его сульфидную емкость [8]. Однако адекватность замены СаБ2 оксидом натрия следует проверить прежде всего изучением влияния №2О на физические свойства рафинировочных шлаков: плотность, поверхностное натяжение, вязкость, электрическую проводимость.
В работах [9, 10] нами исследована плотность шлаковых расплавов системы СаО [45-60 % (масс.)] -фО+А12О3) - ^2О [10-20 % (масс.)] при постоянном соотношении % SiO2 / % А12О3 = 62/38, которое соответствует составу шамота, широко используемого для формирования рафинировочного шлака в дуговых сталеплавильных печах.
Измерения проводили также методом максимального давления в газовом (Аг) пузырьке. Про-
цедура измерения и подготовка шихтовых материалов аналогична приведенной в [3, 4]. Использовали порошки СаО, А12О3, SiO2 марки ХЧ и пищевую соду NaHCO3 в качестве источника ионов № , полагая [5], что при температуре выше 1500 °С гидрокарбонат натрия разлагается на оксиды натрия, водорода и диоксид углерода.
Составы шлаковых расплавов приведены в табл. 2. Расплавы разбиты на 4 группы в зависимости от содержания оксида кальция: 45, 50, 55 и 60 % (масс.). В каждой группе оксид натрия находился в количестве 10, 15 и 20 % (масс.), причем его содержание менялось за счет оксидов кремния и алюминия, массовое соотношение между которыми оставалось неизменным и соответствовало среднему значению для шамота, 62 : 38 или 31 : 19. Выбранный способ составления шлаковых композиций позволил также группировать формирующиеся из них расплавы по содержанию №2О (3 группы) и суммарному содержанию ^Ю2 + А12О3) - 6 групп: 20, 25, 30, 35, 40 и 45 % .
При нагревании (максимальная температура м также указана в табл. 2) плотность р всех расплавов уменьшается практически линейно (рис. 4) и ее величину можно аппроксимировать эмпирическим уравнением линейной регрессии (1). Коэффициенты а и Ь уравнения (1), полученные методом наименьших квадратов, а также вычисленные по нему значения р при различной температуре, представлены в той же таблице. Относительные среднеквадратичные отклонения 5р расчетных значений плотности рр от экспериментальных рэ, рассчитанные по формуле
5р =
100
L-
i=1
(1 ^PpT
Рэ
(5)
где п - число измерений в каждом опыте, не превышают 1 %, а часто много меньше (см. табл. 2).
n
Таблица 2
Плотность расплавов различного химического состава (по шихте) при различной температуре (а и Ь коэффициенты расчетного уравнения регрессии)
Номер композиции Содержание компонентов, % (масс.) М °С а, г/см3 Ь-103, г/(см3К) Плотность, г/см3, при г, °С 5р, %
СаО А12О3 SiO2 №2О 1500 1550 1600
1 45 17,1 27,9 10 1600 5,667 1,558 2,905 2,825 2,75 0,67
2 45 15,2 24,8 15 1584 6,854 2,249 2,865 2,755 2,64* 0,20
3 45 13,3 21,7 20 1600 4,091 0,862 - 2,52 2,475 0,17
4 50 15,2 24,8 10 1625 6,576 2,048 - 2,775 2,67 0,91
5 50 13,3 21,7 15 1580 6,481 2,069 - 2,71 2,605* 0,21
6 50 11,4 18,6 20 1620 3,739 0,724 2,455 2,42 2,385 0,64
7 55 13,3 21,7 10 1615 5,883 1,740 - 2,71 2,625 0,21
8 55 11,4 18,6 15 1603 3,989 0,836 - 2,465 2,425 0,03
9 55 9,5 15,5 20 1620 4,043 0,892 - 2,415 2,37 0,19
10 60 11,4 18,6 10 1612 4,170 0,917 2,545 2,50 2,45 0,20
11 60 9,5 15,5 15 1590 4,192 0,963 - 2,435 2,39* 0,17
12 60 7,6 12,4 20 1605 3,912 0,822 2,455 2,415 2,37 0,27
13 45 20 35 - - - - 2,607 2,600 2,593* -
14 45,3 17,6 37,1 - - - - 2,606 2,598 2,590* -
15 50 20 30 - - - - 2,661 2,653 2,645* -
Значения плотности экстраполированы
Рис. 4. Политермы плотности р шлаковых расплавов: цифры у прямых соответствуют номеру композиции в табл. 2
В то же время точность определения плотности, обусловленная, в основном, погрешностями измерений температуры (±10 °С) и глубины погружения капилляра в расплав (±0,3 мм), составляет, по нашим оценкам, 4-5 %. Следовательно, величину плотности исследованных расплавов достаточно надежно можно рассчитывать по уравнению (1), по крайней мере, в диапазоне 1500-1625 °С.
Приведенные на рис. 5-7 данные показывают влияние на плотность взаимной замены компонентов расплава. При неизмененном содержании ок-
сида натрия частичная замена суммы оксидов SiO2 и А1203 оксидом кальция, т. е. увеличение отношения СаО / ^Ю2 + А1203) приводит к снижению плотности расплава, тем более заметному, чем меньше в нем содержание №2О (рис. 5). При любых значениях массового отношения СаО / ^Ю2 + А1203) большую плотность имеют расплавы, содержащие меньшее количество №2О.
На том же рис. 5 для сравнения приведены некоторые данные по плотности расплавов тройной системы СаО - А12О3 - SiO2 из Атласа шлаков [2],
Рис. 5. Влияние частичной замены оксидов фЮ2 + А^Оэ) оксидом кальция на плотность расплавов при 1550 °С: цифры у кривых — содержание №2О, % (масс.); ▲ — плотность расплава композиций 13—15 из табл. 2
9
г/см3
2,6
2 А
0—-
30
25 20 -e
?
г/см2 2,6
0,2 0,4 0,6 0,8 Мсг20
Рис. 6. Влияние частичной замены суммы оксидов ^Ю2 + А12О3) оксидом натрия на плотность расплавов: цифры у кривых — содержание СаО, % (масс.)
в которых соотношение между оксидами SiO2 и А12О3 максимально близко к 31 : 19 = 1,632 и составляет 1,50-2,11 (композиции 13-15 в табл. 2). Плотность этих расплавов несколько ниже измеренной нами в четверной системе, если экстраполировать величину р к расплаву, не содержащему оксида натрия.
Влияние замены оксидов ^Ю2 + А12О3) оксидом натрия на плотность при неизменном содержании СаО носит характер, близкий к наблюдаемому при замене суммы оксидов SiO2 и А12О3 оксидом СаО (рис. 6). Чем больше величина такой замены, тем меньше плотность расплава, которая в целом также тем выше, чем ниже концентрация СаО. Кроме того, темп убывания плотности снижается по мере роста содержания СаО: при 45 % СаО она убывает на ~ 11 % в случае возрастания отношения Ш2О / @Ю2 + А12О3) с 0,222 до 0,571, а при 60 % СаО с ростом этого отношения втрое, с 0,333 до 1, относительное снижение плотности составляет всего 3,4 %.
Замена оксида кальция оксидом натрия при неизменном суммарном содержании SiO2 и А12О3 также уменьшает плотность расплава (рис. 7), которая тем ниже, чем меньше содержится в расплаве оксидов кремния и алюминия. Влияние этой замены на плотность заметно слабее, а снижение плотности носит преимущественно линейный характер.
Анализ приведенных на рис. 5-7 зависимостей показывает следующее. Так, при относительно невысоких значениях содержания №2О или СаО результаты замены ^Ю2 + А12О3) оксидом кальция или оксидом натрия, которая сопровождается
0,(5 0,2 0,3 0,4 №70
СаО
Рис. 7. Влияние частичной замены оксида кальция оксидом натрия на плотность расплавов при 1550 °С: цифры у кривых — суммарное содержание оксидов Si02 и А12О3, % (масс.)
снижением плотности, свидетельствуют о том, что суммарный удельный объем Ууд = 1/р оксидов SiO2 и А12О3 в исследуемых расплавах меньше удельных объемов чистых №2О и СаО. Если в отношении оксида натрия такое соотношение удельных объемов является ожидаемым, то для СаО это соотношение должно было бы быть обратным [5].
Незначительное снижение плотности при замене оксида кальция оксидом натрия (см. рис. 7) можно трактовать как свидетельство близости удельных объемов СаО и Ш2О в расплавах исследуемой системы.
Представляет интерес оценка парциальных молярных объемов компонентов расплавов. Анализировали квазибинарные растворы, в которых «растворителем» служил тройной расплав СаО - А12О3 - SiO2 с определенным отношением V = СаО / ^Ю2 + А12О3), а «растворенным веществом» - №2О. Были взяты два «растворителя», I и II, соответственно с V = 1,40 и V = 2,00, имеющие следующий химический состав, % (масс.): СаО - 58,34 и 66,67; А12О3 -15,83 и 12,665; SiO2 - 25,83 и 20,665, рассчитанный по заданной величине V и постоянному соотношению SiO2 / А12О3 = 31/19. Плотность при 1550 °С соответствующих расплавов, содержащих 10, 15 и 20 % (масс.) №2О, определяли графически по кривым на рис. 6. Молярный объем Ум расплава рассчитывали по формуле (3). Молярный объем «чистого растворителя» для обоих случаев приняли равным У1 = 24,0 см3/моль, усреднив данные по плотности композиций 13-15 из табл. 2. Значения парциальных молярных объемов растворителя У1 и растворенного вещества У2 определяли методом
отсечек [7]. Получены следующие результаты (Л2 -мольная доля растворенного вещества, т. е. №2О):
Растворитель Л2 У\, см3/моль У2, см3/моль
0,1 22,4 22,4
0,15 21,0 35,6
0,1 23,8 28,25
0,15 23,5 32,0
I
II
Показано, что парциальный молярный объем растворителя в относительно разбавленных растворах мало отличается от молярного объема чистого растворителя, особенно в случае II. Однако парциальный молярный объем №2О при Л2 = 0,1 [~ 10 % (масс.) №2О] действительно много меньше молярного объема V' м оксида №2О, особенно в растворителе I. С ростом содержания в расплаве №2О его молярный объем быстро увеличивается и приближается к молярному объему чистого оксида. В табл. 3 приведены рассчитанные по формуле (2) значения молярного объема Vм при 1600 °С всех расплавов, составы которых (по шихте) даны в табл. 2; молярные объемы этих же расплавов при условии идеального смешения исходных оксидов V0м рассчитаны по формуле (4). Здесь же приведены значения относительных избыточных молярных объемов А^М/ V0м, где А^М = Vм - V0м. Согласно Атласу шлаков [2] для расплавов, не содержащих оксид натрия (№ 13-15), относительный избыточный молярный объем не превышает 1 %, т. е. смешение компонентов при образовании расплава допустимо считать практически идеальным. В случае композиций № 1-12 периодичность значений Vм и V0M, обусловленная периодичностью их составов согласно принятой группировке в табл. 2, сопровождается определенной периодичностью знака относительного избыточного молярного объема.
В табл. 3 приведены также отнесенные к 1550 °С значения термического коэффициента объемного расширения расплавов о,, вычисленные по формуле (2).
Таким образом, при постоянном соотношении % SiO2 / % А1203 = 31/19 определили характер и степень влияния на значение плотности взаимной замены компонентов расплава: суммы оксидов ^Ю2+А1203) на СаО, их же - на №2О и СаО на №2О. Оксид натрия при замене им оксидов СаО и ^Ю2 + А1203) снижает плотность расплавов; так же влияет на плотность частичная замена суммы оксидов ^Ю2 + А1203) оксидом СаО. Показано также, что относительный избыточный молярный объем расплавов может быть как отрицательным, так и положительным в зависимости от структурных изменений в шлаке [7].
Поверхностное натяжение рафинировочных шлаков системы СаО - А1203 - CaF2
Экспериментально определено поверхностное натяжение синтетических шлаковых расплавов системы СаО - А1203 - СаР2, являющихся основой рафинировочных шлаков для внепечной обработки стали [11].
Применяемый метод максимального давления в газовом (Аг) пузырьке с использованием стандартного манометра ММН-240 позволил наряду с плотностью одновременно определять и поверхностное натяжение [1]. Составы исследованных шлаковых расплавов и полученные результаты поверхностного натяжения приведены в табл. 4 и на рис. 8. Для всех композиций шлаковых расплавов, разбитых на четыре группы по содержанию СаР2: 10 (I), 15 (II), 20 (III) и 25 (IV) % масс., установлена линейная зависимость поверхностного натяжения от температуры (см. рис. 8) и ее величину можно выразить эмпирическим уравнением
ст = а - Ь\Т, (6)
где Т - температура, К. Коэффициенты уравнения (6), найденные методом наименьших квадратов, и вычисленные по ним значения ст при 1600 °С представлены в табл. 4.
Молярные объемы расплавов при 1600 °С и коэффициент объемного расширения
Таблица 3
Номер композиции (табл. 2) ^м, см3/моль V 0м, см3/моль А^м/V0м, % а^ 10-4 К-1 (1550 °С)
1 22,795 24,96 -8,68 5,51
2 23,58 25,385 -7,11 8,17
3 24,99 25,80 -3,14 3,42
4 23,195 24,475 -5,23 7,51
5 23,62 24,895 -5,12 7,64
6 25,635 25,31 1,28 2,99
7 23,32 24,00 -2,83 6,42
8 25,08 24,415 2,72 3,39
9 25,50 24,83 2,70 3,69
10 24,70 23,53 4,97 3,67
11 25,16 23,965 4,98 3,95
12 25,215 24,36 3,51 3,41
13 24,39 24,17 0,91 0,54
14 24,165 24,19 -0,10 0,62
15 23,82 23,635 0,78 0,60
Таблица 4
Химический состав (по шихте) и параметры поверхностного натяжения шлаковых расплавов при 1600 °С
Номер композиции Состав шлака, % (масс.) «1, мДж/м2 Ьи 2 мДж/(м •К) мДж/м 38, мДж/м
СаО А120з CaF2
1 60 30 10 728,5 0,186 434 1,05
2 55 35 10 810 0,198 439 0,60
3 50 40 10 796,5 0,189 442,5 1,50
4 60 25 15 798 0,215 395,5 0,90
5 55 30 15 795,5 0,209 404 1,80
6 50 35 15 787 0,200 412,5 0,55
7 45 40 15 769 0,185 422,5 1,15
8 60 20 20 811 0,232 376,5 0,50
9 55 25 20 802,5 0,225 381 1,00
10 50 30 20 814,5 0,229 385,5 0,50
11 45 35 20 828,5 0,235 388 1,00
12 55 20 25 874 0,255 396,5 -
Примечание. 38 - доверительный интервал; 8 - средние квадратичные отклонения рассчитанных по уравнению (6) значений поверхностного натяжения от опытных данных для каждого состава.
Рис. 8. Температурная зависимость поверхностного натяжения а исследованных шлаковых расплавов; цифры - номера композиций в табл. 4
Изотермы поверхностного натяжения (рис. 9) показывают, что замена оксида кальция приводит к снижению значения ст, тем большему, чем ниже содержание оксида алюминия (рис. 9, а). Замена фторида кальция оксидом алюминия, напротив, увеличивает поверхностное натяжение шлака (рис. 9, б). При этом содержание оксида кальция практически не влияет на величину ст при одинаковых отношениях А12О3 / СаБ2: все точки на рис. 9, б группируются около одной кривой.
Коэффициент Ь (энтропийный член) в уравнении (6), равный ^ст / dT, в среднем возрастает с увеличением содержания в расплаве фторида кальция (см. табл. 4), что свидетельствует об
ослаблении межчастичного взаимодействия в шлаке [7].
В результате анализа полученных результатов и известных литературных данных по поверхностному натяжению ст шлаковых расплавов системы СаО - А12О3 - СаБ2, установлены закономерности влияния взаимной замены его компонентов на величину ст [11].
Результаты выполненных исследований могут быть использованы как при изучении структуры и межчастичного взаимодействия в шлаковых расплавах, так и расчетах оптимальных технологических параметров процессов рафинирования стали от вредных примесей.
Рис. 9. Влияние замены оксида кальция фторидом кальция (а) и фторида кальция оксидом алюминия (б) на величину поверхностного натяжения о расплавов при 1600 °С: 1—5 — соответственно 40, 35, 30, 25 и 20 % (масс.) А12О3 (а); СаО, % (масс.): 60 (•), 55 (о), 50 (♦) и 45 (л) (б)
Литература
1. Смирнов, Н.А. Оптимизация технологии десульфурации стали на установке ковш-печь // Электрометаллургия. - 2004. - № 1. - С. 20-28.
2. Атлас шлаков: пер. с нем. - М.: Металлургия, 1985. - 208 с.
3. Магидсон, И.А. Плотность и молярный объём рафинировочных шлаковых расплавов / И.А. Магидсон, А.В. Басов, Н.А. Смирнов // Электрометаллургия. - 2002. - № 9. - С. 15-22.
4. Магидсон, И.А. Плотность и поверхностное натяжение высокоизвестковых расплавов системы CaO -Al2O3 - CaF2 / И.А. Магидсон, А.В. Басов, Н.А. Смирнов // Известия вузов. Черная металлургия. - 2005. - № 1. - С. 19-23.
5. Плотность и поверхностное натяжение оксидно-фторидных расплавов системы CaO -Al2O3- CaF2-Na2O / А.В. Басов, И.А. Магидсон, Н.А. Смирнов, В.В. Скуднов // Расплавы. - 1989. -№ 3. - С. 52-57.
6. Магидсон, И.А. Объёмные и поверхностные свойства окислительных известково-хроми-стых и известково-железохромистых шлаков / И.А. Магидсон, А.В. Басов, Н.А. Смирнов // Из-
вестия вузов. Черная металлургия. - 1996. -№ 11. - С. 21-24.
7. Магидсон, И.А. Плотность и молярный объём оксидно-фторидных рафинировочных расплавов / И.А. Магидсон, А.В. Басов, Н.А. Смирнов // Расплавы. - 2002. - № 6. - С. 73-83.
8. Смирнов, Н.А. Оптимизация составов шлаковых смесей для внепечного рафинирования стали / Н.А. Смирнов, М.Г. Разина, И.А. Магидсон // Известия вузов. Черная металлургия. - 1997. -№ 11. - С. 21-24.
9. Плотность и молярные объёмы рафинировочных шлаковых расплавов, содержащих оксид натрия / И.А. Магидсон, А.В. Басов, Н.А. Смирнов, М.В. Езова // Электрометаллургия. - 2007. - № 6. - С. 35-40.
10. Магидсон, И.А. Плотность и молярный объём расплавов системы CaO - Al2O3 - SiO2 (+ Na2O) / И.А. Магидсон, А.В. Басов, Н.А. Смирнов // Известия вузов. Черная металлургия. - 2007. - № 5. - С. 8-13.
11. Магидсон, И.А. Поверхностное натяжение рафинировочных шлаковых расплавов системы CaO - Al2O3 - CaF2 / И.А. Магидсон, А.В. Басов, Н.А. Смирнов // Электрометаллургия. - 2005. -№ 12. - С. 12-19.
Басов Алексей Владимирович, канд. техн. наук, доцент кафедры технологии и оборудования металлургических процессов, Московский государственный машиностроительный университет (МАМИ), г. Москва; [email protected].
Магидсон Игорь Азриелевич, канд. техн. наук, доцент кафедры физики, Московский государственный машиностроительный университет (МАМИ), г. Москва; [email protected].
Смирнов Николай Александрович, д-р техн. наук, профессор кафедры технологии и оборудования металлургических процессов, Московский государственный машиностроительный университет (МАМИ), г. Москва; [email protected].
Поступила в редакцию 23 апреля 2015 г.
PHYSICAL PROPERTIES OF REFINING SLAGS
A.V. Basov, Moscow State University of Mechanical Engineering (MAMI), Moscow, Russian Federation, [email protected],
I.A. Magidson, Moscow State University of Mechanical Engineering (MAMI), Moscow, Russian Federation, [email protected],
N.A. Smirnov, Moscow State University of Mechanical Engineering (MAMI), Moscow, Russian Federation, [email protected]
The paper presents results of studies of density, molar volume and surface tension of steelmaking refining slags of the systems CaO - Al2O3 - CaF2 (up to 25 % CaF2) and CaO - (SiO2 + Al2O3) - Na2O (up to 20 % Na2O) as a function of chemical composition, temperature and the ratios of various components. In CaO - Al2O3 - CaF 2 slags the density decreases if calcium oxide is replaced with calcium fluoride and increases if calcium oxide or fluoride are replaced with aliminium oxide; in the latter case the content of calcium oxide in the melt has almost no effect on density at equal Al2O3/CaF 2 ratios. For all studied compositions the molar volume has positive deviations from additivity of about 10-12 %. Replacement of calcium oxide with calcium fluoride results in a decrease of surface tension, the greater the lower is the Al2O3 content. On the contrary, replacement of calcium fluoride with aluminium oxide increases the surface tension of the slag. Calcium oxide content does not affect the surface tension at equal Al2O3 / CaF2 ratios. In the CaO - (SiO2 + Al2O3) - Na2O system increasing CaO / (SiO2+Al2O3) ratio at constant content of sodium oxide decreases the melt density, the more noticeable the smaller is Na2O concentration. Increasing Na2O content decreases density. The relative excess molar volume of the melts may be both negative and positive depending on structural changes in the slag.
Keywords: slag; composition; temperature; density; molar volume; surface tension; calcium, aluminium and sodium oxides; calcium fluoride; oxide to fluoride ratio.
References
1. Smirnov N.A. [Optimization of Steel Desulphurization Technology in Ladle-Furnace]. Elektrometallur-giya, 2004, no. 1, pp. 20-28. (in Russ.)
2. Schlackenatlas. Düsseldorf, Verlag Stahleisen m.b.H., 1981.
3. Magidson I.A., Basov A.V., Smirnov N.A. [Density and Molar Volume of Refining Slag Melts]. Elek-trometallurgiya, 2002, no. 9, pp. 15-22. (in Russ.)
4. Magidson I.A., Basov A.V., Smirnov N.A. [Density and Surface Tension of High-Lime Melts of the CaO - Al2O3 - CaF2 System]. Izvestiya VUZ. Chernaya metallurgiya, 2005, no. 1, pp. 19-23. (in Russ.)
5. Basov A.V., Magidson I.A., Smirnov N.A., Skudnov V.V. [Density and Surface Tension of Oxide-Fluoride Melts of the CaO - A^ - CaF2 - Na2O System]. Rasplavy, 1989, no. 3, pp. 52-57. (in Russ.)
6. Magidson I.A., Basov A.V., Smirnov N.A. [Bulk and Surface Properties of Lime-Chromium and Lime-Iron-Chromium Oxidizing Slags]. Izvestiya VUZ. Chernaya metallurgiya, 1996, no. 11, pp. 21-24. (in Russ.)
7. Magidson I.A., Basov A.V., Smirnov N.A. [Density and Molar Volume of Oxide-Fluoride Refining Melts]. Rasplavy, 2002, no. 6, pp. 73-83. (in Russ.)
8. Smirnov N.A., Razina M.G., Magidson I.A. Optimization of Compositions of Slag Mixtures for Out-of-Furnace Refining of Steel. Steel in Translation, 1997, vol. 27, no. 11, pp. 25-30.
9. Magidson I.A., Basov A.V., Smirnov N.A., Ezova M.V. Densities and molar volumes of refined sodium oxide-containing slag melts. Russian Metallurgy (Metally), 2007, no. 8, pp. 688-693. DOI: 10.1134/S0036029507080101
10. Magidson I.A., Basov A.V., Smirnov N.A. Density and Molar Volume of CaO - Al2O3 - SiO2 (+ Na2O) Melts. Steel in Translation, 2007, vol. 37, no. 5, pp. 410-415. DOI: 10.3103/S0967091207050026
11. Magidson I.A., Basov A.V., Smirnov N.A. [Surface Tension of Refining Slag Mixtures of the CaO - AI2O3 - CaF2 System]. Elektrometallurgiya, 2005, no. 12, pp. 12-19. (in Russ.)
Received 23 April 2015
ОБРАЗЕЦ ЦИТИРОВАНИЯ
Басов, А.В. Физические свойства рафинировочных шлаков / А.В. Басов, И.А. Магидсон, Н.А. Смирнов // Вестник ЮУрГУ. Серия «Металлургия». -2015. - Т. 15, № 3. - С. 43-53.
FOR CITATION
Basov A.V., Magidson I.A., Smirnov N.A. Physical Properties of Refining Slags. Bulletin of the South Ural State University. Ser. Metallurgy, 2015, vol. 15, no. 3, pp. 43-53. (in Russ.)
