Научная статья на тему 'Энергетический анализ работы колесного движителя лесотранспортных машин'

Энергетический анализ работы колесного движителя лесотранспортных машин Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

CC BY
77
24
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Аннотация научной статьи по механике и машиностроению, автор научной работы — Синицын С. С.

The power analysis of process of a rolling reduced Pneumatic sprocket in led and free Conditions. It is analytically justified rational Constructive variant of power transmission a wood transport Machines.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Текст научной работы на тему «Энергетический анализ работы колесного движителя лесотранспортных машин»

ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ РАБОТЫ КОЛЕСНОГО ДВИЖИТЕЛЯ ЛЕСОТРАНСПОРТНЫХ МАШИН

Синицын С.С. (БГИТА, г.Брянск, РФ)

The power analysis of process of a rolling reduced Pneumatic sprocket in led and free Conditions. It is analytically justified rational Constructive variant of power transmission a wood transport Machines.

В статье анализируются энергетические показатели процессов взаимодействия пневматического колеса в ведомом и свободном режимах с деформацией опорной поверхностью. Разработаны аналитические зависимости, позволяющие численно оценить уровень энергозатрат на качение колес в ведомом и свободном режимах. Проведенные расчеты доказали преимущество работы колес полноприводного движителя в свободном режиме и позволило обосновать рациональный тип силовой передачи колесных лесотранспортных машин.

Отличительной чертой колесных лесотранспортных машин является применение многоприводных ходовых систем. Переход на многоприводность усложнил структуру системы «трансмиссия -движитель», что ставит ряд новых задач в решении проблемы прогнозирования качества машин на стадии их конструирования. И одна из этих задач заключается в обосновании оптимального варианта схемы привода к колесам, обеспечивающей минимальный уровень энергозатрат на передвижение, что является общепризнанным критерием совершенства мобильных машин.

В настоящее время энергетическое обоснование конструктивных вариантов машин дается, в основном, лишь только на уровне сопоставимости потерь в силовой передаче от кинематического несоответствия и совершенно игнорируется влияние режима качения колес на энергозатраты в пятне их контакта с опорной поверхностью. Поэтому очевидна необходимость исчерпывающего теоретического анализа энергетических характеристик системы «трансмиссия-движитель-опорная поверхность» на предмет обоснования варианта привода колес, обеспечивающего минимум энергозатрат на передвижение. Для этого необходимо сопоставить потери мощности на качение колес в ведомом Ии свободном режимах. Причем, целесообразно проанализировать энергоемкую и трудноопределяемую составляющую энергозатрат на вертикальную деформацию грунтов (колееобразование).

Для решения поставленной задач используем функциональные зависимости, отражающие влияние конструктивных и эксплуатационных параметров системы «движитель-опорная поверхность» на потери энергии при работе в ведомом [1] и свободном [2] режимах.

Согласно работе [1] для ведомого колеса мы имеем

ce h

Р О _ L Ь п Г

/г + или

сек

N° =Р°, •соКг°К= СвПг -ркг°к т

/г /г Я К ^ + * (1)

где с, ¡л - параметры грунта; в - условный эквивалент ширины шины; Иг - глубина колеи; Н0 - базовая деформация грунта; сок - угловая скорость вращения колеса; г°к - радиус качения колеса в ведомом режиме.

Используя из работы [2] формулу для определения работы колееобразова-ния, а именно:

А =

I- Г ,

4 тг^гвсН^2 ^

+ (2)

2

Определим вид зависимости для фиктивной силы сопротивления качению колеса в свободном режиме:

Г

А 24тгвсН^2 м

р с ^__^ V/«- ,, г

2кг\ + (3)

2

Тогда мощность колееобразования равна

-\т с ТЛ С ТЛ с с 2^-вС к Мг+2 СО К

N = Р,„у = Р, „со г г г, -- г к

г

1 /г + З

/Г'1 1гу-1 1гш кг к -- 41 + 1- 7 , (4)

О Г1 ^ 1 _ 1 ц + А

2

где Г(х) - гамма функция для соответствующего параметра; гск - радиус качения колеса в свободном режиме.

Соотношение энергоемкостей колееобразования ведомого и свободного колес оценим показателем км\

N °г к =_

н Ксг ' (5)

] Г

После подстановки значений N / г и N / г и некоторых преобразований получаем

2

к ы =

N

I.

ее Нмг+1 со Кг°К

Г

/и+А 2

N°.

1 Г

км0 ^ + 2^ескмг+2 т к г

/л+Ъ 2

Г

г

К

¡л+\ 2

24ж к г Г

/и + 3

Определим численную величину соотношения мощностей для исходных данных из работы [1].

к N ~

N

Г

г

/и + 4

К

я-н

Г

Ш

0,5 + 4 2

N

2 к

Г Г м + ъ

2 уГтг Н „ Г

0,5 + 3

2 2 где R - свободный радиус колеса; hш - вертикальная деформация шины. С учетом того, что [3]:

Г 0 5+4 = Г 2 25 = 1,25 Г ,25 = 1,25 ■ 0,906;

Г

= г =0 919

0,5 + 3 ^ 1,75

получаем

(6)

к

N

N

N

0,5 - 0,05 , 0,906 , ^ -1,25- —-= 1,56

2-1,77-0,1

0,919

При использовании для гамма-функции ее приближенного значения по формуле Стирлинга [3], а именно:

Г,

+1

ГхУ

л/2

ж

(7)

получаем:

Г Г ^ + \ =

¡и + \

ц + \ /Л + \

2 е 2

= д/я" р+

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

Г = Г + 1 =

1 /г+4 1 м+2

[л + 2 2

/1+2 /1+2

2 е 2

= ^ж р + 2

2 2

Тогда отношение гамма- функций приобретает следующий вид:

о

о

2

о

о

2

с

2

2

0

Г

с

Г

2

2

Г

/л + 4

// + 1

2

/л+2

¡л + 2

е 2 у/ж $1 + 2

Г

/¿ + 3

// + 1

2

// + 1

уЫ + 1

е 2 ф +2

/л+2

51/+ 2

Г-1

\2 у

/л+2

+ 2 2 • е

/л-1

+ 1__2

1

Г-1

ч2 у

/¿+1

51/ + 1 2 • е

л/2^ V

51/+ 2

77+3

5^ + 1

77+2

Окончательно

№ к = /г

Г

К

N

1У / Г

<1/ + 2

72+3

2л/тг/г Г л/2е ]1 р + 1

72+2

1

1 <1/ + 2^+3 Л -к

(8)

Ш

В результате расчета по тем же исходным данным получаем:

0,5

к ЛГ —

^ Г

N

1

2,5

3,5

0,05

8-3,14-2,72 1,5

2,5

0,1

= 1,63.

Отличие результатов расчетов соотношения энергозатрат по точному и приближенному варианту вычисления значений гамма- функций составляет:

1-63"1'56.100 = 4,3%.

П

1,63

Такое незначительное расхождение свидетельствует о инвариантности приближенного выражения. Это делает предпочтительных его применение, поскольку оно исключает табличное определение значений гамма- функций.

Таким образом, как показали результаты вычислений соотношения энергозатрат, потери мощности ведомым колесом на деформацию грунта в полтора раза превышают аналогичные потери при качении колеса в свободном режиме. Поэтому, вполне обоснованно можно рекомендовать для многоприводного движителя вариант силовой передачи, обеспечивающий постоянную работу всех колес в свободном (ведущем) режиме. Причем, оптимальным вариантом, по нашему мнению является блокированный привод с автоматической ликви-

2

2

2

2

2

2

2

2

2

0

1

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

дацией кинематического рассогласования в системе «трансмиссия - движитель - опорная поверхность».

Литература

1. Синицын С.С., Буров П.А. Уменьшение сопротивления качению колесного движителя по деформируемому основанию // Эксплуатация лесовозного подвижного состава: Меж-вуз. сб. - Свердловск, 1987.

2. Синицын С.С. Энергетический принцип оптимизации качественных характеристик колесных транспортно-технологических машин // Проблемы повышения качества промышленной продукции: Межвуз. сб. - Брянск, 1998.

3. Справочник по специальным функциям. - М.: Наука, 1979.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.