CC BY
9
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
TECHNICAL SCIENCE. 2021. No 2
УДК 666.266.6-033.52 DOI: 10.17213/1560-3644-2021-2-110-115
ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРЫ И ФАЗОВОГО СОСТАВА СТЕКЛОМАТРИЦ ТЕМПЕРАТУРОУСТОЙЧИВЫХ СИТАЛЛОВЫХ ПОКРЫТИЙ
НА ИХ СВОЙСТВА
© 2021 г. Е.А. Лазарева1, Н.И. Минько2, Г.Ю. Лазарева1, Л.Д. Попова3
1Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) имени М.И. Платова, г. Новочеркасск, Россия, 2Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова, г. Белгород, Россия, 3Шахтинский автодорожный институт (филиал) ЮРГПУ (НПИ) им. М.И. Платова, г. Шахты
INFLUENCE OF STRUCTURE AND PHASE COMPOSITION GLASS MATRIX OF TEMPERATURE-RESISTANT SITALL COATINGS
ON THEIR PROPERTIES
E.A. Lazareva1, N.I. Minko2, G. Yu. Lazareva1, L.D. Popova3
1Platov South-Russian State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk, Russia, 2Belgorod State Technological University named after V.G. Shukhov, Belgorod, Russia, 3Road Shakhtinsky Institute (branch) SRSPU (NPI), Shakhty, Russia
Лазарева Елена Александровна - канд. техн. наук, доцент, зав. кафедрой «Дизайн», Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) имени М.И. Платова, г. Новочеркасск, Россия. E-mail: lazarewa_urgtu@mail.ru
Минько Нина Ивановна - д-р техн. наук, профессор, кафедра «Технология стекла и керамики», Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова, г. Белгород, Россия. E-mail: minjko_n_i@mail.ru
Лазарева Галина Юрьевна - мл. науч. сотрудник, ЮжноРоссийский государственный политехнический университет (НПИ) имени М.И. Платова, г. Новочеркасск, Россия. E-mail: lazareva.galina.yu@yandex.ru
Попова Лилия Дмитриевна - канд. техн. наук, доцент, кафедра «Материалы, технологии и техническое регулирование дорожного строительства», Шахтинский автодорожный институт (филиал) ЮРГПУ (НПИ) им. М.И. Платова, г. Шахты.
Lazareva Elena A. - Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, Head of the Department «Design», Platov South-Russian State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk, Russia. E-mail: lazarewa_urgtu@mail.ru
Minko Nina I. - Doctor of Technical Sciences, Professor, Department «Glass and Ceramics Technology», Belgorod State Technological University named after V.G. Shukhov, Belgorod, Russia. E-mail: minjko_n_i@mail.ru
Lazareva Galina Yu. - Junior Researcher, Platov South-Russian State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk, Russia. E-mail: lazareva.galina.yu@yandex.ru
Popova Lyliya D. - Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, Department «Materials, Technologies and Technical Regulation of Road Construction», Road Shakhtinsky Institute (branch) SRSPU (NPI), Shakhty, Russia.
Представлены результаты исследований влияния структуры и фазового состава стекломатриц температуроустойчивых ситалловых покрытий на их свойства. Выявлен характер зависимости изменения высоты образцов стекол от температуры и времени изотермической выдержки. Установлено, что ситалловая структура обуславливает значительное изменение дилатометрических и физико-механических свойств стекломатриц. Определён интервал температур, при котором происходит максимальное растекание капли расплава - 1070...1080 С, и протекает процесс обжига покрытий на поверхности нихромовых сплавов.
Ключевые слова: стекломатрица покрытий; структура; фазовый состав; температуроустойчивые покрытия; ситалловые покрытия; плавкостные характеристики; дилатометрические свойства; плотность; микротвердость; смачивающая способность; поверхностное натяжение расплавов.
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION. TECHNICAL SCIENCE. 2021. No 2
The results of studies of the influence of the structure and phase composition of glass matrices of temperature-resistant sitall coatings on their properties are presented. The nature of the dependence of the change in the height of the glass samples on the temperature and time of isothermal exposure is revealed. It is established that the sitall structure causes a significant change in the dilatometric and physico-mechanical properties of glass matrices. The temperature range at which the maximum spreading of the melt drop occurs is determined -1070 ... 1080 °C, and, accordingly, the process of roasting coatings on the surface of nichrome alloys proceeds.
Keywords: glass coating matrix; structure; phase composition; temperature-resistant coatings; sitall coatings; fusibility characteristics; dilatometric properties; density; microhardness; wetting ability; surface tension of melts.
Как известно [1 - 10], разработка темпера-туроустойчивых ситалловых покрытий происходит при использовании трёхмерной системы координат «свойство покрытия - его состав -способ нанесения». При этом «свойство покрытия» является исходным условием для определения состава покрытия и способа его нанесения. В свою очередь, «состав покрытия» обуславливает технологические параметры его синтеза и физико-химические особенности формирования на поверхности металлов. Необходимый фазовый состав и эксплуатационная надежность всей композиции «металл - покрытие» определяется «способом нанесения». На основании изложенного можно заключить, что систематика темпе-ратуроустойчивых ситалловых покрытий может быть основана на двух координатах: «свойство покрытия» и «способ нанесения» [1]. Тогда совершенно очевидно, что «состав покрытия» выявляется с учётом всех технологических параметров синтеза покрытия и физико-химических факторов его формирования.
Рассмотрим влияние структуры и фазового состава стекломатриц температуроустойчивых ситалловых покрытий на их свойства. Для экспериментальных исследований были применены стекла системы R2O - RO - АЬОз - SiO2 - ТЮ2 (Я - Li+, К+, Са2+, Ва2+, Mg2+, 2п2+, Р5+) при различном содержании 2пО, Li2O, ТЮ2 и Р2О5, % по массе: SiO2 37,50 - 45,50; АЬОз 19,50 - 26,90; MgO 1,50 -2,50; СаО 9,00 - 12,50; ВаО 1,00 - 2,50; 2пО 0 - 5,00; К2О 0,50 - 5,00; У2О 6,50 - 10,50; ТЮ2 5,00 - 8,00; Р2О5 0 - 6,00 [11, 12]. После применения целого комплекса методов и методик физико-химических исследований [13 - 14] для дальнейшего изучения были выбраны стёкла 1 и 2, отличающиеся содержанием СаО и 2пО, % по массе: в стекле 1 СаО - 9,10; 2пО - 4,0; в стекле 2 СаО - 10,10; 2пО - 3,0.
Плавкостные характеристики
Плавкостные характеристики стекломат-рицы являются одними из важнейших показателей, так как определяют режим обжига ситалло-
вых покрытий на её основе. Результаты этих исследований отражены на рис. 1.
При этом о плавкости экспериментальных стекол судили по изменению высоты их образцов, т.е. их деформации, обусловленной переходом из твердого в вязкотекучее состояние.
т, мин
Рис. 1. Зависимость изменения высоты образцов стекол 1 и 2 от температуры и времени изотермической
выдержки: 1, 2 - стёкла в исходном состоянии;
1', 2' - стекла после термической обработки / Fig. 1. Dependence of the change in the height of the glass 1 and 2 on the temperature and time of isothermal exposure: 1, 2 - glasses in the initial state; 1', 2' - glasses after thermal treatment
Установлено, что для стекол обоих составов в нетермообработанном состоянии температура начала деформации - 720 °С, а температура конца деформации немного отличается и составляет 1060 и 1080 °С соответственно. Следует отметить, что на участке до 960°С кривая 1, соответствующая оптимальной по составу стекло-матрице, имеет более пологий вид, так как деформация происходит медленнее.
Далее характер кривой изменяется, уменьшение высоты образцов происходит быстрее, чем на кривой 1'. В целом ход кривой позволяет сделать вывод, что оптимальными плав-костными характеристиками обладает стекло 1. При температурах 960...1080 °С это стекло обладает меньшей вязкостью расплава, обуславливая хорошее смачивание расплавом стекла поверхности подложки и более легкий процесс структурных перестроек и кристаллизации в нем.
ISSN 1560-3644 ИЗВЕСТИЯ ВУЗОВ. СЕВЕРО-КАВКАЗСКИЙ РЕГИОН._ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ. 2021. № 2
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION. TECHNICAL SCIENCE. 2021. No 2
Рекомендуемый температурный интервал обжига покрытий на основе стекла 1 лежит в пределах 1040...1080 °С. С целью установления оптимального временного интервала обжига покрытий, на основе выбранного стекла 1, определена зависимость изменения высоты h образца стекла с течением времени т в изотермическом режиме при температуре Т 1040 °С. Время начала размягчения стекломатрицы - 1 мин 10 с, время конца размягчения - 6 мин 20 с. Временной интервал плавкости составляет 5 мин 10 с.
Таким образом, изучение плавкостных характеристик стёкол 1 и 2 позволяет сделать вывод о возможности применения стекла 1 в качестве основы температуроустойчивых ситалловых покрытий для защиты нихромовых сплавов.
Дилатометрические свойства
Согласование теплового расширения соединяемых материалов необходимо в связи с тем, что оно может быть различно, из-за этого обстоятельства появляется опасность возникновения существенных термических напряжений или разрушения соединения.
Как следует из вышеизложенного, основным критерием возможности применения стекла в качестве основы жаростойких покрытий является соответствие ТКЛР стекла и подложки. В табл. 1 приведены значения дилатометрических свойств стекол 1 и 2.
Учитывая требования к стекломатрицам жаростойких покрытий и значение ТКЛРх20Н80 = =156 • 10-7 К-1, следует отметить, что наиболее приемлемой по ТКЛР стекломатрицей покрытия является стекло 1: а = 115,2 • 10-7 К-1, а это на 40,8 • 10-7 К-1 меньше ТКЛРх20Н80. Вместе с тем оно имеет температуру начала размягчения tH.p = 660 °С.
Таблица 1 / Table 1
Дилатометрические характеристики стёкол
/ Dilatometric characteristics of glass matrices
Для практического использования темпера-туроустойчивых ситалловых покрытий особенно важно точно знать функциональную зависимость физических свойств от химического состава.
Выявлено, что при уменьшении количества оксида Li2O и увеличении ТЮ2 ТКЛР стекла значительно уменьшается, а при повышении количе-
ства Li2O и уменьшении количества ТЮ2 ТКЛР увеличивается. Так, при использовании в качестве сырьевого компонента вторичного продукта алюминиевого производства, происходит повышение показателей дилатометрических свойств стекло-матрицы.
Описанное повышение дилатометрических характеристик, на наш взгляд, предопределяется структурными изменениями при термической обработке, сопровождающимися увеличением концентрации группировок: ^Ю4]4- (800...1100 см1), [АЮ4]5- (600...750 см1), ^04]6- (550...700 см1), [ТЮ4]4- (650...750 см1), ^АЮт]7- (680...690 см1). Последние, наряду с довольно активными катионами щелочных и щелочноземельных металлов: Li+, К+, Mg2+, Са2+, Ва2+, обеспечивают формирование игольчатого, волокнистого ситаллового каркаса, состоящего из различных кристаллических фаз (СаШ1, Ca2AhSЮ7, Ca2MgSi2O7, СаТЮз, MgTiOз, LiSiOз и других), соединенных между собой остаточной стеклофазой. На коэффициент теплового расширения оксиды железа не оказывают значительного влияния, что сопоставляется с увеличением средней энергии связей в системе с Fe2Oз при образовании смешанного железокис-лородного каркаса, а Мп4+может участвовать в построении сетки стекла наряду с Si4+.
Ситалловая структура обуславливает значительное изменение и физико-механических свойств стекломатриц.
Плотность и микротвердость
Известно [6, 8], что плотность и микротвердость стекол отражают их различные структурные изменения. В связи с этим изучена зависимость плотности и микротвердости для стёкол 1 и 2. Кроме того, исследована зависимость плотности от температуры для стёкол, отличающихся содержанием вторичного продукта алюминиевого производства, а также Li2O и ТЮ2. На плотность оказывает влияние также количество остаточной стеклофазы. Как правило, плотность ситаллизированных стёкол увеличивается с ростом степени закристаллизованно-сти. В ходе исследований изучена плотность стёкол с применением вторичного продукта алюминиевого производства до и после ситаллизации.
Установлено следующее: плотность й стекла с содержанием 7,3 % по массе Li2O и 6,3 % по массе ТЮ2 до термообработки составляет 2500 кг/м3, при термообработке в интервале 550...950 °С существенно возрастает и составляет 2880 кг/м3. Аналогично изменяется плотность стёкол с содержанием
Номер стекла Температурный интервал размягчения, °С Температурный коэффициент линейного расширения (ТКЛР) а • 107, К-1
1 2 950...1000 950...1000 115,2 85,9
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
TECHNICAL SCIENCE. 2021. No 2
LÎ2Û 7,7 % по массе, TiÜ2 5,9 % по массе - в результате термической обработки в интервале 550...950 °С повышается от 2430 до 2820 кг/м3. Таким образом, при увеличении содержания Li2Ü от 7,30 до 7,70 % по массе и уменьшении TiÜ2 от 6,30 до 5,90 % по массе в стёклах плотность уменьшается незначительно от 2880 до 2820 кг/м3.
Плотная микроструктура обеспечивает высокую твёрдость и сопротивление абразивному износу.
При изучении микротвердости стекла 1 установлено, что с повышением температуры ступенчатой термической обработки происходит плавное увеличение его микротвердости (Н) от 4000 до 10200 МПа. При этом в исходном состоянии микротвердость равна 4000 МПа, в интервале 500...700 °С происходит незначительное изменение Н от 4000 до 6000 МПа. Совершенно иной характер изменения Н при температурах 700...800 °С: происходит резкое возрастание Н от 6000 до 10200 МПа. Следует отметить, что существенному изменению микротвердости стекла 1 предшествуют микроликвационные процессы, приводящие к объемной кристаллизации, чем и объясняется значительное увеличение Н стекла 1 в интервале температур 700...800 °С, когда формируются различные микрокристаллические фазы.
Смачивающая способность и поверхностное натяжение расплавов
Формирование прочного, равномерного по структуре температуроустойчивого ситаллового покрытия во многом зависит от оптимального сочетания вязкости и поверхностного натяжения, предопределяющих смачивающую способность расплавов стекол - основы ситалловых покрытий, их стекломатриц.
В связи с этим важным являются исследования поверхностного натяжения и смачивающей способности стекол системы R2O - RÜ - AI2O3 -SiÜ2 - TiÜ2 (R - Li+, K+, Ca2+, Ba2+, Mg2+, Zn2+) при различном содержании ZnÜ. Вопрос о влиянии ZnÜ на смачивающую способность расплавов ситалловых стекломатриц на нихромовом субстрате изучен недостаточно.
В ряде научных работ [8, 11, 12], посвященных изучению влияния ZnÜ на различные свойства силикатных расплавов, рассматривается его влияние на поверхностное натяжение. Однако сведения эти ограничены составами наиболее распространенных промышленных стекол. При этом указывается на то, что ZnÜ немного повышает поверхностное натяжение.
По сведениям А.А. Аппена [4] оксиды МеО по снижению поверхностного натяжения силикатных расплавов располагаются в ряд:
Mg2+< Ca2+< Sr*^2^ Zn2+< Cd2+.
Значения поверхностного натяжения, рассчитанные по методам Дитцеля и Лиона для составов стекол №1 и №2, приведены в табл. 2.
Таблица 2 / Table 2
Поверхностное натяжение и смачивающая способность стекол 1 и 2 / Surface tension and wetting capacity
Номер стекла Поверхностное натяжение Косинус угла смачивания Угол смачивания
1 0,409 0,86 28
2 0,410 0,81 36
Исследование смачивающей способности проведено путем экспериментального измерения краевого угла смачивания расплавами стекол 1 и 2 образцов нихромовых сплавов с помощью устройства, разработанного ЛЭЭМ НПИ [14]. При этом получены фотоснимки теневого контура капли расплава (увеличение не менее чем в 10 раз). Методом касательных измеряли угол смачивания. Такие измерения производили в изотермическом режиме при температуре 1080 °С. Для изучения динамики процесса смачивания измерения производили при постепенном нагреве печи. Первое измерение соответствовало моменту начала оплавления цилиндрического образца порошка стекла, последнее - моменту максимального растекания капли расплава (рис. 2).
0 = 83°
= 52°
Рис. 2. Изменение контура капли расплава с ростом температуры Т, °С: а, д - 980; б, е - 1000; в, ж - 1020; г, з - 1080 / Fig. 2. Changing the contour of the melt drop with increasing temperature Т, °С: а, д - 980; б, е - 1000; в, ж - 1020; г, з - 1080
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION. TECHNICAL SCIENCE. 2021. No 2
Установлено следующее:
- поверхностное натяжение стекла 1 немного ниже, чем стекла 2, так как введение 2п0 происходит за счет уменьшения содержания СаО;
- смачивающая способность стекла 1 выше, чем стекла 2. При этом с увеличением содержания 2п0 с 1,96 до 4,52 % угол смачивания уменьшается с 35 до 28°;
- максимальное растекание капли расплава происходит при температуре 1070.1080 °С. В связи с этим процесс обжига покрытий на поверхности нихромовых сплавов должен производиться в этом же интервале температур.
При дальнейших исследованиях было изучено влияние добавок 2п0, CaF2, А12О3, СеО2, SnO2, Р2О5 на основные функциональные свойства покрытий: прочность сцепления с нихромом и КДО. Показано, что оптимальным является совместное введение 2п0 4...6 % и Р2О5 1...2 %. Установлен режим обжига температуроустойчи-вых ситалловых покрытий: Т=1080 °С, т =7 мин. Изучены свойства разработанного покрытия: ТКЛР - 135 • 10-7 К-1; прочность сцепления - 5 баллов; термостойкость без термообработки - 12 теп-лосмен 900 °С - Н2О при Т = 25 оС, после термообработки - 105 теплосмен; привес после 50 ч испытаний - 0,0285 кг/м2 (без термообработки), после термообработки - 0,0019 кг/м2.
Выводы
Исследование плавкостных характеристик и дилатометрических свойств экспериментальных стекол позволили выявить технологические параметры формирования покрытия на поверхности нихромовых сплавов. Установлено, что стекло 1 может быть применено в качестве основы темпе-ратуроустойчивого ситаллового покрытия с повышенным коэффициентом диффузного отражения для защиты нихромовых сплавов от высокотемпературной газовой коррозии.
Установлено, что при исследовании физико-механических и технологических свойств стекломатрицы покрытия их показатели возрастают в результате термической обработки матричных стекол. Это можно объяснить протеканием микроликвационных процессов, приводящих к объемной микрокристаллизации стекломат-рицы покрытия, обуславливающей повышение показателей её свойств.
Литература
1. Жабрев В.А., Чуппина С.В. Кинетические особенности формирования температуроустойчивых функциональных покрытий // Изв. С.-Петербургского гос. технол. ун-та (техн. ун-та). 2012. №14 (40). С. 3 - 6.
2. Солнцев С.С. Защитные технологические покрытия и тугоплавкие эмали. М.: Машиностроение, 1984.256 с.
3. Петцольд А., Пешманн Г. Эмаль и эмалирование: справочник; пер. с нем. М.: Металлургия, 1990. 576 с.
4. Аппен А.А. Температуроустойчивые неорганические покрытия. Л.: Химия, 1976. 295 с.
5. Ратькова В.П. Получение и исследование жаростойких ситаллизированных покрытий: автореф. дис. ... канд. техн. наук. Новочеркасск, 1972. 26 с.
6. Лазарева Е.А. Критерии выбора стекломатриц жаростойких ситалловых покрытий для изделий из нихромовых сплавов // Изв. вузов Сев.-Кавк. регион. Техн. науки. 2018. № 3. С. 140 - 146. Ш1: 10.17213/0321-2653-2018-3-140-146.
7. Минько Н.И., Лазарева Е.А. Защита изделий из нихромо-вых сплавов от высокотемпературной коррозии (обзор) // Стекло и керамика. 2018. № 6. С. 19 - 23.
8. Лазарева Е.А. Исследования в области синтеза стекло-кристаллических покрытий для защиты металлов и сплавов от высокотемпературной газовой коррозии // Изв. вузов Сев.-Кавк. регион. Техн. науки. 2019. № 2. С. 103 - 107. Ш1: 10.17213/0321 -2653-2019-2-103-107.
9. Минько Н.И., Лазарева Е.А. Опытно-промышленная апробация жаростойкого ситаллового покрытия для высокотемпературной антикоррозионной защиты нихромо-вых сплавов // Стекло и керамика. 2019. № 11. С. 29 - 34.
10. Минько Н.И., Лазарева Е.А. Теоретические и технологические основы формирования ситаллового покрытия и его композиции с нихромовым сплавом // Изв. вузов Сев.-Кавк. регион. Техн. науки. 2020. № 4. С. 72 - 78. DOI: 10.17213/1560-3644-2020-4-72-78.
11. Зубехин А.П., Манышева Е.А., Очкурова Л.Д. Основные закономерности синтеза и формирования светлых жаростойких ситалловых покрытий для нихромовых сплавов// Изв. вузов. Сев-Кавк. регион. Техн. науки. 2000. №1. С. 78 - 80.
12. Пат. №2183598 РФ МКИ С03С8/04, 8/04/. Шликер для получения жаростойкого ситаллового покрытия / Зубе-хин А.П., Лазарева Е.А., Попова Л.Д., Волченко И.И. // опубл. Б.И., 20.06.2002.
13. Зубехин А.П., Страхов В.И., Чеховский В.Г. Физико-химические методы исследования тугоплавких неметаллических и силикатных материалов: учеб. пособие для вузов по спец. «Химическая технология тугоплавких неметаллических и силикатных материалов». СПб.: Синтез, 1995. 190 с.
14. Методы исследования и контроля свойств эмалей и эмалевых покрытий / В.Е. Горбатенко, Г.В. Бердова, Д.М. Донченко, Ю.И. Кричевский // Неорганические стекловидные покрытия и материалы. Рига: Зинатне, 1969. С. 45 - 54.
References
1. Zhabrev V.A., Chuppina S.V. Kinetic features of the formation of temperature-resistant functional coatings // Izvestiya S Peterburgskogo gosudarstvennogo. technol. un-ta (tech. un-ta). 2012. No. 14 (40). Pp. 3 - 6.
2. Solntsev S.S. Protective technological coatings and refractory enamels. Moscow: Mashinostroenie, 1984. 256 p.
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION. TECHNICAL SCIENCE 2021. No 2
3. Petzold A., Peshmann G. Enamel and enameling: handbook: trans. from German. M.: Metallurgy, 1990. 576 p.
4. Appen A.A. Temperature-resistant inorganic coatings. L.: Chemistry, 1976. 295 p.
5. Ratkova V.P. Preparation and research of heat-resistant sitallized coatings: Abstract of the Cand. tech. sciences'. Novocherkassk,
1972. 26 p.
6. Lazareva E.A. Criteria for the selection of glass matrices of heat-resistant sitall coatings for products made of nichrome alloys // University News. North-Caucasian Region. Technical Sciences Series. 2018. No. 3. Pp. 140 - 146. DOI: 10.17213/0321-26532018-3-140-146.
7. Minko N.I., Lazareva E.A. Protection of products from nichrome alloys from high-temperature corrosion (review). // Glass Ceram. 2018. No. 6. Рр. 19 - 23.
8. Lazareva E.A. Studies in the field of synthesis of glass-ceramic coatings to protect metals and alloys from high-temperature gas corrosion // University News. North-Caucasian Region. Technical Sciences Series. 2019. No. 2. Pp. 103-107. DOI: 10.17213/ 0321-2653-2019-2-103-107
9. Minko N.I., Lazareva E.A. Pilot testing of heat-resistant sitall coating for high-temperature corrosion protection of nichrome alloys // Glass and Ceramics. 2019. No. 11. Рр. 29 - 34.
10. Minko N., Lazareva E.A. Theoretical and technological foundations of the formation stalowego of the coating and its composition with nichrome alloy // University News. North-Caucasian Region. Technical Sciences Series. 2020. No. 4. Pp. 72 - 78. DOI: 10.17213/1560-3644-2020-4-72-78.
11. Zubekhin A.P., Manysheva E.A., Ochkurova L.D. Basic laws of synthesis and formation of light heat-resistant sitall coatings for nichrome alloys // University News. North-Caucasian Region. Technical Sciences Series. 2000. No. 1. Рр. 78 - 80.
12. Pat. no. 2183598 RF MKI S03S8/04, 8/04/. Shlikerfor obtaining a heat-resistant sitall coating / Zubekhin A.P., Lazareva E.A., Popova L.D., Volchenko I.I // Publ. B.I., 20.06.2002.
13. Zubekhin A.P., Strakhov V.I., Chekhov V.G. Physico-chemical methods of research of refractory nonmetallic and silicate materials: textbook. manual for universities on spec. "Chemical technology of refractory nonmetallic and silicate materials". St. Petersburg: Sintez, 1995. 190 p
14. Gorbatenko V.E., Berdova G.V., Donchenko D.M., Krichevsky Yu.I. Methods of research and control of the properties of enamels and enamel coatings // Inorganic vitreous coatings and materials. Riga: Zinatne, 1969. Pp. 45 - 54.
Поступила в редакцию /Received 21 мая 2021 г. /May 21, 2021
