CC BY
0DOI 10.53980/24131997_2022_1_62
Л.Н. Тацки, канд. техн. наук, доц., e-mail: stf@sibstrin.ru Л.В. Ильина, д-р техн. наук, проф., советник РААСН, e-mail: nsklika@mail.ru А.В. Бабина, студентка, e-mail: a.babina@edu.sibstrin.ru Новосибирский государственный архитектурно-строительный университет (Сибстрин),
г. Новосибирск
УДК 691.421:666.3
СВОЙСТВА КЕРАМИЧЕСКОГО ЧЕРЕПКА ЖЕСТКОГО И ПОЛУСУХОГО ПРЕССОВАНИЯ НА ОСНОВЕ НИЗКОКАЧЕСТВЕННОГО АКТИВИРОВАННОГО СЫРЬЯ
В Сибирском федеральном округе керамический кирпич является востребованным строительным материалом. Отсутствие качественного глинистого сырья предполагает переход на выпуск изделий полусухого прессования. Рассмотрены также достоинства технологии жесткого формирования. Отсутствие высокопластичного глинистого сырья, необходимого в качестве добавки при использовании этой технологии, не удалось заменить местной породой, активированной ударно-волновым способом.
Подобраны оптимальные состав шихты и технологические параметры для получения изделий полусухого прессования из местной глинистой породы Бердского месторождения. Для получения бездефектной продукции рекомендуется введение в состав шихты 10 мас. % диабазовой пыли - отхода, собираемого в циклонах (п. Горный Новосибирской области).
Ключевые слова: низкокачественное глинистое сырье, жесткое формование, полусухое прессование, оптимизация технологических параметров.
L.N. Tatski, Сand. Sc. Engineering, Assoc. Prof.
L.V. Ilyina, Dr. Sc. Engineering, Prof.
A.V. Babina, student
PROPERTIES OF A CERAMIC SHELL OF HARD AND SEMI-DRY PRESSING ON THE BASIS OF LOW-QUALITY ACTIVATED RAW MATERIAL
In the Siberian Federal District ceramic brick is a popular building material. The lack of high-quality clay raw materials suggests a transition to the production of semi-dry pressing products. The advantages of the technology of rigidformation are also considered. The absence of highly plastic clay raw materials, which is necessary as an additive when using this technology, could not be replaced by local rock activated by the shock wave method.
The optimal composition of the charge and technological parameters for obtaining products of semi-dry pressing from the local clay rock of the Berdskoye deposit are selected. To obtain defect-free produc, it is recommended to introduce 10 wt. % diabase dust - waste collected in cyclones (Gorny settlement, NSO).
Key words: low-quality clay raw materials, rigid molding, semi-dry pressing, optimization of technological parameters.
Введение
Керамический кирпич является одним из основных строительных материалов для жилищного строительства. В Сибирском федеральном округе доля применения керамического кирпича остается выше 50 %. Перспективы роста спроса на керамический кирпич во многом связаны с увеличением объемов строительства индивидуальных жилых домов и ростом спроса на лицевой кирпич и крупноформатные поризованные стеновые блоки [1].
В условиях дефицита качественного глинистого сырья для производства кирпича пластического формирования рекомендуется переход на выпуск кирпича полусухого прессования [2]. За рубежом используется жесткое формование (в Канаде, США, Австралии) [3-5]. Высокая плотность вакуумированной массы позволяет укладывать сырец после жесткого формования сразу на обжиговые вагонетки, а температура обжига может быть снижена на 50-80 ^ по сравнению с таковой при пластическом формировании и на 100-150 ^ при полусухом прессовании [5].
Экономические преимущества способа жесткого формирования по сравнению с пластическим: снижение капиталовложений на 10-20 %, расхода электроэнергии - на 4 %, тепловой энергии - на 10 % [4].
В публикации [6] установлена возможность применения жесткого формования за счет обогащения местного суглинистого сырья шликером из пластичной глины, активированной в роторно-пульсационном аппарате типа «Сирена», в котором создавалось явление кавитации. В результате, как установил автор, в растворе появляются наноразмерные глинистые частицы. Для получения образцов жесткого формования использовались методика и оснастка для полусухого прессования. Давление прессования составляло 10 МПа, формовочная влажность -15-16 абс. %, температура обжига - 900 Установлено, что введение в шихту 9 мас. % активированного шликера позволило повысить предел прочности при сжатии по сравнению с бездобавочным составом на 40 %, снизить водопоглощение в 1,33 раза и повысить морозостойкость с 20 до 50 циклов [6].
В Новосибирской области действует ООО «Бердский кирпичный завод», выпускающее изделия полусухого прессования по традиционной технологии. Низкое качество измельченного сырья, неоднородный гран-состав и влажность пресс-порошка приводят к низкому качеству изделий [7, 8]. Бердский суглинок влажностью 15-20 мас. %, поступающий с карьера, измельчается на камневыделительных вальцах, подсушивается в специальном барабане, измельчается на дезинтеграторных вальцах и протирается на ситах с отверстиями 4-5 мм. Поскольку влажность глиняных гранул неравномерная, они различаются также по размеру и делятся на две фракции, собираемые в отдельные бункеры. Формование сырца осуществляется на прессах СМ-1085Б. Сушка и обжиг кирпича происходят в туннельной печи при температуре 1000 °С по 42-часовому режиму в соответствии с технологическими рекомендациями, действующими на заводе.
В работе [7] рекомендуется осуществить механоактивацию сырья в роторной вихревой мельнице-сушилке, что в данном случае оправдано в связи с закарбонизованностью глинистой породы. Рациональный гранулометрический состав пресс-порошка может обеспечиваться за счет его грануляции на турболопастном смесителе-грануляторе. Однородная, бездефектная текстура керамического черепка способствует повышению качества изделий полусухого прессования [7, 9].
Цель исследования - сравнительное изучение свойств керамического черепка из сырья Бердского месторождения, получаемого способами жесткого и полусухого прессования с активацией шликером из этого же сырья.
Методика исследований
Гранулометрический состав глинистой породы определялся по методу Б.И. Рутковского. Тип сырья устанавливается по тройной диаграмме В.В. Охотина, на которую наносились содержание глинистых фракций (< 0,005 мм), пылеватых (0,05-0,005 мм) и песчаных частиц (1-0,05 мм).
Химический состав глинистого сырья определялся силикатным анализом. Минеральный состав исследовался комплексным термическим и рентгенофазовым анализами.
Пластичность глинистого сырья определялась как разность между верхним и нижним пределами пластичности. Верхний предел соответствует влажности массы, устанавливаемой
с помощью балансирного конуса. Нижний предел оценивался по величине максимальной молекулярной влагоемкости. Разность между ними дает число пластичности.
Чувствительность сырья к сушке определялась ускоренным методом путем облучения образца размером 55х55х16 мм мощным лучистым тепловым потоком до момента возникновения на нем трещин, причем температура на уровне образца должна быть 200 Оценивают чувствительность к сушке по соответствующей таблице.
Выполнено две серии экспериментов. ^ серия: глинистая порода измельчалась в шаровой мельнице в течение 6 ч. Часть пробы израсходовалась на приготовление шликера состава сырье:вода 1:1. Для разжижения шликера использовался NaOH в количестве 0,5 мас.%. затем проводилась двухстадийная активация шликера в роторном аппарате модуляции потоков (РАМПе) А. Звездина. При вращении ротора относительно статора происходит смена положений «отверстие - пластина», «отверстие - отверстие», за счет чего возникает явление кавитации. Двухстадийная обработка принята как показавшая наиболее стабильные показатели шликера [10].
Количество вводимого в шихту шликера обеспечивало формовочную влажность 10 мас. % для образцов полусухого прессования и 14 мас. % - для жесткого формования. Далее пресс-порошки протирались через сито 1,25 мм, имитируя процесс грануляции.
Изготавливались образцы-цилиндрики диаметром 40 мм массой 70 г. Прессование образцов осуществлялось двухстадийно с давлением 12,5/25 МПа для полусухого прессования и 5/10 МПа для жесткого формования. Образцы маркировались и высушивались вначале на воздухе под влажной тканью, затем на воздухе без нее и, наконец, в сушильном шкафу при температуре 100 °С. Обжиг осуществлялся в муфельной печи при температуре 1050 °С со скоростью подъема температуры 200 °С/ч. Выдержка при максимальной температуре составляла 1 ч, охлаждение образцов происходило естественным путем в печи.
Для обожженных образцов определялись средняя плотность, предел прочности при сжатии и водопоглощение за 48 ч водонасыщения.
II серия экспериментов выполнялась с целью изучения свойств неактивированного и активированного шликеров и определения оптимального состава шихты и технологических параметров.
Глинистое сырье после высушивания подвергалось механической активации помолом в шаровой мельнице в течение 2,5 ч. Методика приготовления шликеров не изменялась по сравнению с I серией экспериментов. Для шликеров определялись плотность, вязкость через 30 с и 30 мин, скорость осаждения и коэффициент загустевания. Вязкость шликеров определялась на вискозиметре ВЗ-4. За показатель условной вязкости принималось время истечения в секундах 100 см3 шликера из вискозиметра. Коэффициент загустевания представляет собой частное от деления вязкости через 30 мин к таковой через 30 с. Для определения скорости осаждения шликеров они наливались в мерные цилиндры объемом 100 см3 и каждые 24 ч замерялось количество осветленной части в объемных процентах.
Приняты следующие составы шихт (мас. % на сухое вещество):
1. Бердский суглинок 100.
2. Бердский суглинок 90, неактивированный шликер 10.
3. Бердский суглинок 90, активированный шликер 10.
4. Бердский суглинок 80, активированный шликер 10, диабазовый отход 10.
Сырьевые материалы
В качестве основного сырья использовалась глинистая порода Бердского месторождения Новосибирской области, являющаяся сырьевой базой ООО «Бердский кирпичный завод». Установлено, что сырье характеризуется крупнодисперсной структурой и беспорядочной тек-
стурой, бурно вскипает от действия 10%-ной HCl. Гранулометрический состав породы по объему: глинистые частицы - 13,0; пылеватые - 75; песчаные - 12. По диаграмме В.В. Охотина сырье является суглинком легким пылеватым [11].
В таблице 1 приведен химический состав глинистой породы.
Таблица 1
Химический состав глинистого сырья [12]
Содержание оксидов, мас.% на сухое вещество Сумма AI2O3*
SiÜ2 AI2O3 Fe2Ü3 CaÜ MgO R2O SO3 n.n.n.
60,50 13,30 5,35 5,18 1,62 3,60 не определялось 8,63 98,18 14,83
Примечание. AhO3* - содержание оксида в расчете на прокаленное вещество.
В соответствии с ГОСТ 9169-75* глинистая порода относится к полукислому сырью, по содержанию красящего оксида Fe2Oз классифицируется как сырье с его высоким содержанием.
Минеральный состав сырья определялся комплексным термическим и рентгенофазовым анализами. Установлено, что порода является полиминеральной. Основными глинистыми минералами являются гидрослюда и каолинит, второстепенным - хлорит. В качестве примесей выявлены кварц, кальцит, полевой шпат, оксиды и гидроксиды железа [11].
Влажность (мас.%), соответствующая верхнему пределу пластичности, составила 29,9, максимальная молекулярная влагоемкость - 14,5; число пластичности - 15,4. По классификации ГОСТ 9169-75* сырье является среднепластичным. Однако в ранних работах Г.И. Книгина указывала, что в связи с высоким содержанием пылеватых частиц в составе сырья проявляется скорее зыбкость, чем пластичность [13]. Порода чувствительна к сушке (длительность облучения до образования трещин - 50 с).
В соответствии с ГОСТ 21216-2014 «Сырье глинистое. Методы испытаний» порода легкоплавкая (температура огнеупорности 1240-1250 °С) и неспекающаяся (водопоглощение при температуре обжига образцов 1050 °С составляет 13,86 мас.%, что значительно больше 5 мас.%).
Таким образом, можно утверждать, что глинистое сырье является технологически трудным. Поскольку даже в лабораторных условиях при высушивании образцов отмечено в ряде случаев трещинообразование, апробировано введение в шихту добавки отхода производства диабазового щебня в виде циклонной пыли (пос. Горный Новосибирской области). Химический состав диабазовой пыли представлен в таблице 2, физические свойства - в таблице 3.
Таблица 2
Химический состав диабазовой пыли
Добавка Содержание оксидов, мас.% на сухое вещество
SiO2 AI2O3 TiO2 Fe2O3 CaO MgO K2O Na2O
Диабазовая пыль 47,36 15,74 1,15 11,0 8,96 7,75 0,77 3,08
Таблица 3
Физические свойства диабазовой пыли
Добавка Истинная плотность, кг/м3 Насыпная плотность, кг/м3 Удельная поверхность, см2/г Остаток на сите № 008, %
Диабазовая пыль 2700-2800 1400-1600 2500-3000 около 1
Результаты экспериментов
Результаты I серии экспериментов представлены в таблице 4.
Таблица 4
Физико-технические свойства образцов жесткого и полусухого способа прессования
Способ формования Средняя плотность, кг/м3 Предел прочности при сжатии, МПа Водопоглощение за 48 ч, мас.% Общая линейная усадка, %
Полусухое прессование без шликера 1900 45,2 14,4 1,1
с активированным шликером 1920 55,7 14,3 1,7
Жесткое формование без шликера 1830 43,0 16,2 2,3
с активированным шликером 1850 47,4 16,0 2,5
Приведенные результаты показывают, что введение в шихту активированного шликера в количестве, обеспечивающем влажность шихты 10 мас.% при полусухом прессовании и 14 мас.% при жестком формовании, позволило повысить предел прочности при сжатии на 23 и 10 % соответственно. Водопоглощение образцов полусухого прессования с добавкой активированного шликера в 1,12 раза меньше, чем образцов жесткого формования. Почти в 1,5 раза меньше общая линейная усадка. Таким образом, физико-технические свойства образцов полусухого прессования превосходят таковые для образцов жесткого формования.
Установлено, что при добавке в шихту активированного шликера происходит повышение пластичности [16]. В связи с этим была сделана попытка повысить число пластичности за счет трехкратной активации шликера в аппарате РАМП: оно увеличилось с 15,4 до 21,5. Однако пластичность не возросла настолько, чтобы перевести материал в разряд высокопластичных с пластичностью выше 25. С учетом пылеватости и зыбкости породы результат трехкратной активации объясним.
Свойства образцов, представленные в таблице 4, показали, что помол глинистого сырья в течение 6 ч излишен, так как прочность образцов, затворенных активированным шликером, чрезмерно высокая. Это приведет к выпуску кирпича невостребованно высоких для СФО марок. Поэтому во II серии экспериментов механоактивацию сырья осуществляли помолом в течение 2,5 ч.
В ходе II серии экспериментов установлены технологические свойства шликеров (табл. 5). Активация осуществлялась двустадийно. Целесообразность и эффективность активации части основного глинистого сырья при массоподготовке подтверждены публикацией [14], а осуществление двухстадийной активации - [15]. Ранее эти особенности массоподго-товки шихт апробированы в [10].
Таблица 5
Свойства неактивированного и активированного шликеров
Шликер Плотность, кг/м3 Условная вязкость, через (с) Коэффициент загустевания Устойчивость шликеров, объемные %
30 с 30 мин
Неактивированный 1350 4,3 8,1 1,9 18,0
Активированный 1420 5,1 12,2 2,4 2,0
Приведенные результаты показали, что активация незначительно повлияла на плотность шликеров. В результате активации условная вязкость через 30 с возросла на 19 %, а через 30 мин - уже в 1,5 раза. Коэффициент загустевания увеличился на 26 %. Резко возросла устойчивость шликера: через 5 сут объем осветленной части у неактивированного шликера в 9 раз больше, чем у активированного.
На рисунках 1, 2 приведены прочность при сжатии обожженных образцов полусухого прессования и водопоглощение за 48 ч водонасыщения.
£ 14,5 I 14
I 13,5
Ее 13
0
112,5
1 12
т 11,5 11
13,7 13,7
13,9
12
1234
Рисунок 1 - Водопоглощение за 48 ч водонасыщения
Состав
42
I 40
ат
К 38
К &36
£ 34
Р 32
о
с 30
34,1
40,8
35,1
37,2
Состав
Рисунок 2 - Прочность при сжатии обожженных образцов полусухого прессования
Составы: 1 - Бердский суглинок 100 %; 2 - Бердский суглинок 90 %, неактивированный шликер 10 %; 3 - Бердский суглинок 90 %, активированный шликер 10 %;
4 - Бердский суглинок 80 %, активированный шликер 10 %, диабазовый отход 10 %
Полученные результаты показывают, что введение в шихту неактивированного шликера практически не влияет на свойства обожженных образцов. Использование активированного шликера позволило повысить прочность образцов на 20 % по сравнению с бездобавочным составом, оставив без изменения величины водопоглощения. Однако на некоторых образцах отмечено трещинообразование. Введение в шихту 10 мас.% тонкодисперсного диабазового отхода позволило ликвидировать трещинообразование и понизить водопоглощение до 12 мас.%, однако с потерей прочности на 10 %.
Заключение
Обобщая результаты выполненных исследований, можно сформулировать следующие выводы:
- применение жесткого формования для глинистого сырья Бердского месторождения не дает возможности получения достаточно высоких физико-механических показателей, даже при обогащении шихты двухстадийно активированным шликером из этого же сырья;
- ликвидировать трещинообразование в процессе сушки позволяет введение в шихту тонкодисперсного диабазового отхода в количестве 10 мас.%;
- оптимальный состав шихты (мас.% в сухом состоянии): суглинок - 80, активированный шликер - 10, диабазовый отход -10;
- оптимальные технологические параметры: влажность пресс-порошка - 10 мас.%, давление прессования - 12,5/25 МПа, температура обжига - 1050 °С;
- при соблюдении оптимальных технологических параметров получены обожженные образцы со следующими свойствами: средняя плотность 1890 кг/м3, предел прочности при сжатии 37,2 МПа, водопоглощение за 48 ч водонасыщения - 12 мас.%;
- РАМП А. Звездина имеет небольшие размеры (900х900х1200 мм) и может быть использован в качестве одного из вариантов (но не единственного необходимого) при реконструкции действующего в г. Бердске кирпичного завода. Производительность активатора -500 л/ч [16].
1
2
3
4
Библиография
1. Семенов А.А. Российский рынок керамического кирпича. Тенденции и перспективы развития // Строительные материалы. - 2020. - № 12. - С. 4-5.
2. Гуров Н.Г. Заводы керамических стеновых материалов III поколения как современная база жилищного строительства в российской провинции // Строительные материалы. - 2011. - № 4. -С. 6-8.
3. Хавкин А.Я., Берман Р.З. Кирпичные заводы малой мощности с применением технологии жесткой экструзии // Строительные материалы. - 2000. - № 4. - С. 18-19.
4. Ашмарин Г.Д., Курносое В.В., Беляев С.Е. и др. Обоснование эффективности компрессионного формования керамических строительных материалов // Строительные материалы. - 2011. - № 2. -С. 8-9.
5. Ашмарин Г.Д., Ласточкин В.Г., Курносов В.В. Теоретические основы и пути совершенствования технологии компрессионного формования керамических стеновых материалов // Строительные материалы. - 2009. - № 4. - С. 26-29.
6. Стороженко Г.И., Шварцман Л.Д. Теоретическое и экспериментальное обоснование технологии жесткого формования керамического кирпича из суглинистого сырья, обогащенного нанораз-мерными глинистыми частицами // Материалы IV Междунар. науч.-практ. конф. «Качество. Технологии. Инновации». - Новосибирск: Изд-во НГАСУ (Сибстрин), 2021. - С. 94-101.
7. Иванов А.И., Столбоушкин А.Ю., Стороженко Г.И. Принципы создания оптимальной структуры керамического кирпича полусухого прессования // Строительные материалы. - 2015. - № 4. -С. 65-69.
8. Иванов А.И., Столбоушкин А.Ю. Влияние способа массоподготовки пресс-порошка на структуру и свойства керамического кирпича из тощих суглинков // Строительные материалы - 4С: состав, структура, состояние, свойства: междунар. сб. науч. тр. Стройсиб - 2015. - Новосибирск, 2015. -С. 75-79.
9. Патент 2500647 Российская Федерация, МПК01 С 04В 33/132. Сырьевая смесь для изготовления стеновой керамики и способ ее получения / А.Ю. Столбоушкин, Г.И. Стороженко, А.И. Иванов и др. - Опубл. 10.12.2013. - Бюл. № 34.
10. Тацки Л.Н., Жанатауов Р.А., Аллаярова Л.Р. Повышение качества кирпича ударно-волновой активацией глинистого сырья // Междунар. сб. науч. тр. НГАУ. - Новосибирск, 2010. - С. 76-78.
11. Тацки Л.Н., Ильина Л.В., Шоева Т.Е. Вещественный состав и технологические свойства глинистого сырья для производства кирпича в Западной Сибири // Региональная архитектура и строительство. - 2021. - № 3 (48). - С. 32-44.
12. Фомина О.А., Столбоушкин А.Ю., Акст Д.В. Анализ глинистого сырья для производства строительной керамики // Повышение качества и эффективности строительных и специальных материалов: сб. науч. тр. по материалам нац. науч.-техн. конф. с междунар. участием. - Новосибирск, 2019. - С. 82-89.
13. Книгина Г.И., Сороковикова Н.Ф., Панова В.Ф. Способы подготовки суглинков для определения глинистых минералов рентгеноструктурным анализом // Стекло и керамика. - 1981. - № 1. -С. 20-21.
14. Стороженко Г.И., Сыромясов В.А., Иванов А.И. Керамические стеновые материалы на основе активированных дисперсных систем // Известия высших учебных заведений. Строительство. -2020. - № 5 (737). - С. 86-93.
15. Сыромясов В.А., Вакалова Т.В., Стороженко Г.И. Практика принятия решений при выборе способа производства керамического кирпича // Строительные материалы. - 2020. - № 8. - С. 4-8.
16. Тацки Л.Н., Ильина Л.В., Филин Н.С. Технологические принципы повышения качества керамического кирпича полусухого прессования из низкокачественного сырья // Известия вузов. Строительство. - 2019. - № 7. - С. 35-48.
Bibliography
1. Semyenov A.A. Russian market of ceramic bricks. Trends and development prospects // Construction materials.- 2020. - N 12. - P. 4-5.
2. Gurov N.G. Plants of ceramic wall materials of the III generation as a modern base for housing construction in the Russian province // Construction materials.- 2011. - N 4. - P. 6-8.
3. Khavkin A.Ya., Berman R.Z. Brick factories of low power using the technology of rigid extrusion // Construction materials. - 2000. - N 4. - P. 18-19.
4. Ashmarin G.D., Kurnosov V.V., Belyaev S.E. et al. Substantiation of the efficiency of compression molding of ceramic building materials // Construction materials.- 2011. - N 2. - P. 8-9.
5. Ashmarin G.D., Lastochkin V.G., Kurnosov V.V. Theoretical foundations and ways to improve the technology of compression molding of ceramic wall materials // Construction materials.- 2009. - N 4. -P. 26-29.
6. Storozhenko G.I., Shvartsman L.D. Theoretical and experimental substantiation of the technology of rigid ceramic bricks molding from loamy raw materials enriched with nanosized clay particles // Proceedings of the IV International Scientific and Practical Conference "Quality. Technology. Innovations". - Novosibirsk: Novosibirsk State University Of Architecture And Civil Engineering (Sibstrin), 2021. - P. 94-101.
7. Ivanov A.I., Stolboushkin A.Yu., Storozhenko G.I. Principles for creating the optimal structure of semi-dry pressed ceramic bricks // Construction materials. - 2015. - N 4. - P. 65-69.
8. Ivanov A.I., Stolboushkin A.Yu. Influence of the method of mass preparation of press powder on the structure and properties of ceramic bricks from lean loams // Construction materials - 4C: composition, structure, state, properties. International digest of scientific papers. Stroysib - 2015. - Novosibirsk, 2015. -P. 75-79.
9. Patent 2500647 Russian Federation, MPK01 C 04V 33/132. Raw mixture for the manufacture of wall ceramics and the method of its production / A.Yu. Stolbotsikin, G.I. Storozhenko, A.I. Ivanov and others.
- Publ. 12/10/2013. - Bull. N 34.
10. Tatski L.N., Zhanataurov R.A., Allayarova L.R. Improving the quality of bricks by shock-wave activation of clay raw materials // International collection of scientific papers.: Novosibirsk State University Of Architecture And Civil Engineering. - Novosibirsk, 2010. - P. 76-78.
11. Tatski L.N., Ilyina L.V., Shoeva T.E. Material composition and technological properties of clay raw materials for the production of bricks in Western Siberia // Regional architecture and construction. - 2021. -N 3 (48). - P. 32-44.
12. Fomina O.A., Stolboushkin A.Yu., Akst D.V. Analysis of clay raw materials for the production of building ceramics // Improving the quality and efficiency of building and special materials. Digest of scientific papers based on the materials of the national scientific and technical conference with international participation. - Novosibirsk, 2019. - P. 82-89.
13. Knigina G.I., Sorokovikova N.F., Panova V.F. Loams preparation methods for the determination of clay minerals by X-ray diffraction analysis // Glass and Ceramics. - 1981. - N 1. - P. 20-21.
14. Storozhenko G.I., Syromyasov V.A., Ivanov A.I. Ceramic wall materials based on activated disperse systems // News of higher educational institutions. Construction. - 2020. - N 5 (737). - P. 86-93.
15. Syromyasov V.A., Vakalova T.V., Storozhenko G.I. Decision-making practice when choosing a method for the production of ceramic bricks // Construction Materials. - 2020. - N 8. - P. 4-8.
16. Tatski L.N., Ilyina L.V., Filin N.S. Technological principles for improving the quality of semi-dry pressed ceramic bricks from low-quality raw materials // News of higher educational institutions. Construction.
- 2019. - N 7. - P. 35-48.
