Научная статья на тему 'Раздача и обжим тостостепенных анизотропных трубчатых заготовок испульсным магнитным полем'

Раздача и обжим тостостепенных анизотропных трубчатых заготовок испульсным магнитным полем Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

CC BY
264
44
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Ключевые слова
РАЗДАЧА / ОБЖИМ / ОРТОТРОПНАЯ ТРУБА / МАГНИТНОЕ ПОЛЕ / ФОРМОИЗМЕНЕНИЕ

Аннотация научной статьи по механике и машиностроению, автор научной работы — Селедкин Е. М., Кухарь В. Д.

Проведен анализ процессов раздачи и обжима цилиндрически ортотропной трубы импульсным магнитным полем. Показано, влияние анизотропии механических свойств материала на напряженно-деформированное состояние заготовки в процессе ее формоизменения.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по механике и машиностроению , автор научной работы — Селедкин Е. М., Кухарь В. Д.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Текст научной работы на тему «Раздача и обжим тостостепенных анизотропных трубчатых заготовок испульсным магнитным полем»

V. Kitkhar', М. Gryazev

Final element approach to the analysis of high speed deformation of tubular blank of anisotropic material

The variant of finite-element method of calculation of the high speed deformation process of cylinder orthotropic tube in the conditions of flat deformation is suggested.

Получено 25.06.09

УДК 539.374:621.762.4.016.2

ЕМ.Селедкин, д-р тех. наук, проф., (4872) 33-24-88 (Россия, Тула, ТулГУ),

В.Д. Кухарь, д-р техн. наук, проф., зав. кафедрой, проректор, (4872) 35-18-32, infotflltula.ru (Россия, Тула, ТулГУ)

РАЗДАЧА И ОБЖИМ ТОЛСТОСТЕННЫХ АНИЗОТРОПНЫХ ТРУБЧАТЫХ ЗАГОТОВОКИМПУЛЬСНЫМ МАГНИТНЫМ ПОЛЕМ

Проведен анализ процессов раздачи и обжима цилиндрически ортотропи-ой трубы импульсным магнитным полем. Показано, влияние анизотропии механических свойств материала на напряженно-деформированное состоянии заготовки в процессе ее формошменения.

Ключевые слова: раздача, обжим, ортотропная труба, магнитное поле, формоизменение.

Пластическое формоизменение трубчатых заготовок является распространенной операцией в машиностроительном производстве. При этом исходные трубчатые заготовки могут обладать начальной анизотропией, возникновение которой можно объяснить особенностями технологии их производства: прокаткой, прессованием, волочением. Подтверждение наличия анизотропии в трубах дают специальные экспериментальные исследования [1]. При этом анизотропия механических свойств существенно влияет на предельные степени деформации, силовые режимы обработки, распределение деформаций и напряжений в заготовке, технологические параметры процессов ОМД и т.д.

Целью настоящей работы является выявление закономерностей влияния анизотропии механических свойств материала трубчатой заготовки, изготовленной из различных по плотности и прочности материалов на напряженно-деформированное состояние при высокоскоростном (магнитноимпульсном) нагружении.

Для решения этой задачи разработаны математическая и компьютерная модели процесса высокоскоростной раздачи и обжима трубы1 в условиях плоской деформации по схеме, приведенной на рис. 1. В основу построения модели положены: вариационный метод теории пластичности и метод конечных элементов (МКЭ). Материал заготовки принимается жесткопластическим, несжимаемым, цилиндрически-ортотропным. Вариационный функционал задачи имеет следующий вид:

/а^Э + а/, )2 с1з + р\^.цаз-\lftdS ^ шп (1)

э э э с^ Sf

где ои и - соответственно интенсивности напряжений и скоростей деформации; - объемна скорость деформации; - компоненты: вектора скорости перемещения в координатных направлениях; - компоненты: вектора

внешней нагрузки на части поверхности Sf; р - плотность материала; а -большая положительна константа; Э - объем тела; ? - время; второй член введен в функционал, чтобы: в соответствии с методом штрафных функций обеспечить условие несжимаемости (£ц = 0) при вычислении кинематически возможного поля скоростей, обеспечивающего минимум функционалу (1).

Рис. 1. Деформирование трубчатой заготовки по схеме "обжим " (а) и расчетная схема процесса раздачи трубчатой заготовки (б)

В соответствии с техникой МКЭ функционал (1) представляется функцией скоростей перемещений в координатных направлениях совокупности узловых точек, Для этого выполняется дискретизация области решения задачи треугольными КЭ с линейными интерполяционными полиномами. Эта процедура приводит к системе обыкновенных дифференциальных уравнений, решение которой, в свою очередь, осуществляется также с применением МКЭ. При этом используются линейные КЭ для аппроксимации временной оси. Далее для решения задачи составляется уравнение по методу взвешен-нь:х невязок, которое затем решается с применением метода коллокации. В

результате получается разрешающая система конечно-элементных алгебраи ческих уравнений в следующем виде:

(—м+гт^ь,+(^-1[М]+1[к]){0}„ _1 =1({Г}„+{Г}„_1),

At/ 2 At,, 2 2

где [M] =p\[N]T[N]d9; [Ki] = [Br[D][B]; {Qf = [1 1 0];

з

[K] = (2/3)сгнJ[^1 ]/7(2/3){v}t [K1 ]{v}dS +2aJ([Bf|Q})({Q}T [B]]d&;

(2)

[ B] = — 2SJk b 1 0 bJ J 0 bk 0" '1 0 0 "

f[JW}dS; 0 с 0 CJ 0 ck ; [D] = 0 1 0

з с і bi 1 с J bJ J ck bk_ 0 0 1/2

[ N ]

"N 0 N 0 N, 0

0 N 0 N,

k

0 Nk

k

N, Nj , N

функции формы элемента, полные

выражения для которых приведены, например, в [2]. В матрице [N1] в отличие от матрицы компоненты, относящиеся к узлам, не лежащим на Sf,

равны нулю.

Учет анизотропии выполняется следующим образом. При рассмотрении процессов, протекающих в условия плоской деформации, обычно используют обобщенные характеристики анизотропии С и Я [1]. Введем, как это принято в случае листового материала, параметр Я, который является мерой среднего сопротивления деформации, и С, который точно определяет состояние анизотропии в плоскости течения Ь (О + Н)

C = 1

;R =1/2L, где R - сопротивление материала пла-

2 (FG + GH +HF у

стической деформации при сдвиге в плоскости rв; F, G, Н, L - параметры, характеризующие текущее состояние анизотропии [1]. Параметры анизотропии С и R определяют по выражениям C = 1 - (а0 / ст45)2; R = <г45 / 2, где 00 и 045 -пределы текучести при сжатии плоских образцов, вырезанных из развертки трубы вдоль ее образующей под углом 0 и45 по отношению к окружному направлению. Тогда выражение удельной мощности ou^u, входящее в функционал (1), в системе координат x у можно представить в виде [3]

а£и = =?л/э{(2 / 3)[((1 - C) + 0,5Csin2 2<р)Ц - C sin2 2^4 +

+Csin2^cos2^(4y -4)xxy+ (0,5(1 - Csin22ф))хУ)0’5.

Угол ф берется для каждого КЭ как угол между осью х и центром тяжести КЭ (см. рис. 1). При С=0 и ф=0 получим выражение удельной мощности для изотропного материала.

С применением разработанной методики выполнен теоретический анализ процесса радачи и обжима под воздействием импульсного магнитного

поля (ИМП) трубчатой заготовки из алюминиевого сплава АМг2М. Значение характеристики анизотропии для этого материала С=-0,403 [1].

Давление магнитного поля определяется через параметры магнитноимпульсной установки по выражению Р^) = (Р0Ав~^ б1п22аА)/(А + и), где Р0 - условное давление магнитного поля в момент времени I = 0; f - рабочая частота колебаний разрядного тока; в - декремент затухания колебаний разрядного тока; А - эквивалентный зазор между индуктором и заготовкой; и - перемещение заготовки; ? - время.

Сопротивление материала пластической деформации с учетом степенного и скоростного упрочнения задается выражением

Т = К +Ле"и )(/ 4 )т

где тт0 - предел текучести материала при статическом нагружении; А -коэффициен упрочнения; п - показатель степенного упрочнения; т -

показатель скоростного упрочнения; еи - интенсивность деформации; ^ист -

интенсивность скоростей деформации при статических испытания.

Численные расчеты проводились при следующих значениях параметров: т =70 МПа, р=2670 кг/м3, А=200 МПа, п=0,35, т =0,062, £Ыст =0,008 с-1, в=20000 с-1, 1=18000 с-1, А=0,003 м. Величина давления выбиралась следующим образом: для раздачи Р0=600 МПа, что обеспечивает (при С=0) среднее по всему деформируемому объему значение степени деформации заготовки, равное 35 %; для обжима Ро=400 МПа, что приводит к среднему по объему тела значению е = 14 % {при С=0). Внешний радиус заготовки равен 0,015 м, внутренний - 0,01 м.

На рис. 2-5 приведены графики изменения удельной электромагнитной силы Р(1), перемещения и и скорости перемещения V точек на внутренней поверхности заготовки, а также изменение радиальных ог, окружных 091 {на внутренней поверхности трубы) и о92 {на внешней поверхности трубы) напряжений как функций времени. Расчеты выполнены для двух случаев: при значении характеристики анизотропии для АМг2М, равной С= -0,403, и в предположении изотропии механических свойств данного материла, т.е. пи С=0. Из рис. 2-5 видно, что анизотропия механических свойств материла существенно влияет на деформированное состояние заготовки. Так, в случае раздачи длительность процесса уменьшилась на 32 %, перемещение уменьшилось на 32,4 %, а скорость перемещения (в точке ее максимума) уменьшилась на 12,7 % (рис. 2).

Рис. 2. Изменение деформационных параметров процесса раздачи трубчатой заготовки: У1) У2 -скорости перемещений, и1; и2 -скорости перемещений, и1,и2-перемещения при С=-0,403 и С=0 соответственно

Рис. 3. Изменение напряжений в процессе раздачи трубчатой заготовки: ог - радиальных и ои щ2 - окружных на внутренней и наружной поверхностях

соответственно при С=-0,403 (короткие кривые) и С=0 (длинные кривые)

Рис 4. Изменение дефюрмационных параметров процесса обжима в трубчатой заготовки: У1> У2 -скорости перемещений, и1, и2 -перемещение при С=-0,403 и С=0 соответственно

Рис. 5. Изменение напряжений в процессе обжима трубчатой заготовки: ог - радиальных и ои о02 - окружных ш внутренней и наружной поверхнстях соответственно при С=-0,403 (короткие кривые) и С=0 (дли нны е кривые)

Сравнение расчетных значений напряжений пи С=-0,403 и С= 0 показало, что с учетом анизотропии максимальное значение радиального напряжения на внутренней поверхности трубы меньше на 10,8 %, максимальные значения окружных напряжений также метше, причем, на внутренней поверхности на 8 %, на внешней поверхности - на 16,8 % (рис. 3).

При обжиме влияние анизотропии показано на рис. 4, 5. При С=-0,403 перемещение рассматриваемых точек меньше на 25,7 %, скорость перемещения в точке максимального значения меньше на 18,9 %, длительность процесса также

меньше на 8,9 %. Максимальное радиальное напряжение на внешней поверхности трубы с учетом анизотропии меньше на 15,2 %, чем в предположении изотропии механических свойств материла. Окружные напряжения также меньше на внешней поверх ости на 16,4 %, на внутренней поверхности - на 18,5%.

Выводы.

Анизотропия материала трубчатых заготовок существенно влияет на напряженно-деформированное состояние в процессе их пластической деформации и должна учитываться при проектировании технологических процессов; возможно создание заранее заданной анизотропи механических свойств материала исходной заготовки с целью влияния в нужном направлении на НДС штампуемого полуфабриката.

Список литературы

1. Яковлев СП., Кухарь В. Д. Штамповка анизотропных заготовок. М.: Машиностроение, 1986. 136 с.

2. Селедкин Е.М., Гвоздев А.Е. Математическое моделирование про цессов формоизменения заготовок. М.: Академия проблем качества; Тула: ТулГУ, 1998.225 с.

К Seledkm, V. Kukhar'

Expanding and reduction of the thickwalled anisotropic tube blanks by pulsed magnet field

The process of expanding and reduction of the cylindrical orihotropic tube by a pulsed magnet field is analyzed. The effect ofanisotropy of mechanic characteristics of the material on the deflected mode of the blank in the process of its forming is viewed.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.