Расчёт и выбор основных параметров дисковых правильно-полировальных машин Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИМ СПИСОК

1. Плотникова А.Ю. Инженерные модели упругого основания [Текст] / А.Ю. Плотникова, Ю.Г. Плотников // Новые идеи нового века - 2011: материалы 11 международной конференции ИАС. / ТОГУ. - Хабаровск, 2011. - С. 112 -116.

2. Горбунов-Посадов, М.И. Расчет конструкций на упругом основании [Текст] / М.И.Горбунов-Посадов, Т.А. Маликова, В.И. Соломин. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1984. -679 с.

3. Клаф, Р. Динамика сооружений [Текст]: пер. с англ. / Р. Клаф, Дж. Пензиен. - М.: Стройиздат, 1979. - 320 с.

УДК 621.778.1 Еремеев Валерий Константинович,

к. т. н., доцент, Иркутский государственный университет путей сообщения, е-mail: eremeev1940@bk.ru

Цвик Лев Беркович,

д. т. н., профессор, Иркутский государственный университет путей сообщения, e-mail: tsvik_1@mail.ru

РАСЧЁТ И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ДИСКОВЫХ ПРАВИЛЬНО-ПОЛИРОВАЛЬНЫХ МАШИН

V.^ Yeremeev, L.B. Tsvik

THE DISK SHEET STRAIGHTENING AND POLISHING MACHINES MAIN PARAMETERS CONCEPT AND CHOICE

Аннотация. Рассмотрены технологические линии волочения круглого холоднотянутого проката с типа «серебрянка». Предлагаются математическая модель процесса волочения, кинематическая модель взаимодействия изделия с инструментом, а также новый профиль инструмента, позволяющие повысить скорость обработки проката. Даны рекомендации по расчёту параметров машин, описывается опыт их применения.

Ключевые слова: полировка, полировальные диски, правильно-полировальные машины.

Abstract: Production lines drawing round cold-rolled type «jewel» are considered. A mathematical model of the process of drawing a kinematic model of the interaction products with the tool, and a new profile tool, allowing to increase the speed of processing products are offered. Recommendations for calculating parameters of machines are given, the experience of their application is described.

Keywords: disk sheet straightening, buffing, glazing wheel.

Дисковые правильно-полировальные машины эксплуатируются в составе линий непрерывного волочения и отделки прутков из стали и цветных сплавов. На металлургических заводах СНГ установлены линии фирм «Шумаг» (ФРГ), «Дани-ели» (Италия), «Миязаки» (Япония), «ИЗТМ» (Россия). Назначение машин - окончательная правка прутков диаметром 5...30 мм после двух-плоскостной роликовой правильной машины и уменьшение шероховатости поверхности прут-

ков. Первоначальными промышленными исследованиями [1] установлено, что точность правки на дисковых машинах достигается не ниже 1 мм/м, а шероховатость поверхности уменьшается не менее чем на один класс.

Принцип работы машины следующий (рис. 1): пруток 1 по желобу 2 поступает в тянущие ролики 3, которые, смыкаясь на короткий промежуток времени, задают его в полировальные диски 4. Здесь пруток почти мгновенно приобретает вращение вокруг собственной оси и продольное перемещение от воздействия дисков. За счет относительной скорости между прутком и дисками и давления со стороны дисков происходит сглаживание микронеровностей поверхности прутка (полировка). Пруток центрируется между дисками с помощью линеек 5. Проходя в дальнейшем через установленные в опорах качения правильные фильеры 6, пруток правится за счет смещения с оси обработки второй и четвертой фильер или одной третьей фильеры по ходу движения. Частота перегибов прутка в фильерах равна частоте его вращения вокруг собственной оси. Вторая пара полировальных дисков 4, имеющая синхронную скорость с первой парой, производит окончательную полировку прутка и выдает его на стеллаж или желоб 7. Во все точки взаимодействия прутка с дисками и фильерами активно подается технологическая смазка на основе минеральных масел.

На действующих машинах линейная скорость обработки составляет 0,8...1 м/с. На современных непрерывных волочильных станах ско-

рость волочения достигает 1,5 м/с, и это требует увеличения скорости правильно-полировальных машин до 1,5...2 м/с без снижения качества правки и полировки. Отсюда возникают следующие задачи: оптимизация геометрии дисков и фильер; определение необходимого давления на инструмент и срока его службы; расчет электросиловых параметров машины.

На рис. 2, а показан пруток в полировальных дисках (вид сверху), на рис. 2, б - вид на рабочий торец диска. Пруток заходит в полировальные диски выше оси их вращения на величину дезак-

сиала е. Линия контакта АВ прутка с диском должна представлять из себя гиперболу, поскольку сам диск выполняется в виде двухконусника с углами при вершине 180° - 2у и 180° - 2р, но в связи с относительно небольшими значениями углов в = 1 0 и у = 20' будем рассматривать ее как прямую. Кроме того, при расчетах по рис. 2, б проекции радиусов диска примем как фактические, поскольку cosв = 0,999.

При вращении дисков с постоянной угловой скоростью (Од в установившемся процессе пруток

вращается с угловой скоростью ю п. Окружная скорость некоторой точки С диска, контактирующей с прутком, VC = Rk1» д , где Rk¡ - расстояние

от центра диска до точки С. Раскладывая скорость vc на составляющие, мы получим линейную скорость обработки в машине v = vc sina и окружную

скорость вращения прутка v» = vc sin a . Из геометрии рис. 2, б следуют равенства

sin a = , cos a = >R1 — s1 / Rkl

и, соответственно, выражение для линеинои скорости прутка

V = Юдв, _(1)

где окружная скорость прутка \т = -а2.

Из выражения (1) видно, что линеИная скорость прутка зависит только от угловои скорости дисков и значения дезаксиала е. Скорость \д изменяется вдоль линии контакта в зависимости от расстояния точки контакта до центра диска. Фактическая окружная скорость прутка равна среднеарифметическому значению по краИним точкам контакта А и В (рис. 2, г):

v = 0,5Ív - v )=

ю 1 \ юА юв /

|,5юд УR2 — s2 + ,/R2 —S2).

)=

= 0.

Принимая для катающего радиуса выражение R = 0,5^ — s2 +^R22 - S2 ),

ние

lk = AB = t]r? —s2 —JR.

>2 _2 v2 —S

отсюда

Av» = 5юдlk и AvCр = 0,25юдlk .(3)

k

Относительное проскальзывание поверхно-

сти полировального диска по поверхности прутка V = Ауср / ую= 0,25/, / Я,. (4)

Анализ (3) и (4) показывает, что для повышения эффективности полировки необходимо увеличивать длину линии контакта вне зависимости от других параметров машины.

Перемещение прутка вперед за один оборот вокруг собственнои оси

5 = ®а— = 6,28аЯ

юг

Rn

Число циклов контакта каждоИ точки поверхности прутка при прохождении через одну пару дисков:

. к ___и Я

Z = 2+ = 0,318-S

SR„

(5)

получаем

V® = ® ДЯ ; ®П = ®ДЯ / ЯП , (2)

где ЯП - радиус обрабатываемого прутка.

Таким образом, скорость вращения прутка зависит от угловоИ скорости диска, катающего радиуса диска и диаметра прутка. Если принять первые две составляющие постоянными, то скорость вращения прутка увеличивается обратно пропорционально его диаметру.

Максимальная скорость проскальзывания между прутком и диском (одна из составляющих качества полировки):

А^= 0,5(^1 + ^2 + 0 = = 0,5® (Т^^-а2 + Я - а21.

В то же время из рис. 2, б следует выраже-

Величина 2 характеризует качество полировки по всеИ поверхности прутка и должна быть гарантированно больше единицы. Из выражения (5) следует, что желательно увеличивать длину линии контакта и катающиИ радиус диска с уменьшением дезаксиала. Первые два параметра (см. рис. 2, а) улучшаются с уменьшением угла в наклона дисков, но технологические трудности монтажа и наладки машины уже не позволяют выполнить его менее 1°. В то же время из уравнениИ (2) следует, что увеличение Як приводит к увеличению частоты вращения обрабатываемого прутка, а это весьма негативно сказывается на условиях входа его в полировальные диски и условиях прохождения во входном и выходном желобах, так как на деИствующих машинах при скорости обработки 60 м/мин частота вращения прутка диаметром 5 мм составляет 9500 об./мин, и это приводит к повреждению поверхности и большим центробежным силам даже при минимальноИ ис-ходноИ кривизне. Ставя задачу повышения скорости обработки, желательно ввести ограничение по частоте вращения прутка без уменьшения параметра 2. Скорость обработки из уравнениИ (1) и (2):

Т)

V = ®паЯП, (6)

и нам остается для варьирования отношение в/Як, которое желательно увеличивать. Взаимосвязь между этими параметрами мы уже выяснили из рис. 2, б. Запишем еще два выражения:

Vr22 —(к — 0,5ik)2;

а =

Я ЧЯ + 0,5/,)2 +а2 .

Значение Я1 довольно жестко ограничено конструктивными соображениями, поскольку в центре диска имеется отверстие для крепления

его к машине (показано пунктиром). При уменьшении R1 остается очень малая длина образующей заходного конуса, и пруток «застревает» при входе в диски. Таким образом, имеем три изменяемые параметра: с п; £ и R2, причем все они находятся в противоречии, исходя из уравнений (5) и (6). Решая задачу оптимизации математически, придем к выводу, что без увеличения угловой скорости вращения прутка обеспечить двухкратное повышение скорости обработки при сохранении качества (параметра ^ практически невозможно. Наиболее просто задача решается подбором всех параметров, отталкиваясь от действующей машины. В табл. 1 приведены параметры действующей правильно-полировальной машины в линии волочения и отделки стальных прутков модели ЛНВО 15-16/2 8 СП для прутков диаметром 28 мм производства ИЗТМ [2] на скорости обработки 1 м/с и ее параметры при увеличении скорости обработки до 2 м/с, а также возможные параметры новой машины в различных вариантах геометрии дисков.

Анализ вычислений показывает, что желаемая цель может быть достигнута в основном за счет увеличения дезаксиала и длины контактной линии с минимальным увеличением Rк, причем в варианте 10 мы имеем почти требуемое решение. Однако кривизна гиперболы линии контакта увеличивается в большей степени при увеличении дезаксиала, чем при уменьшении катающего радиуса, что приводит к фактическому уменьшению точек контакта по ее длине [3]. Исходя из этого, более приемлемым будет решение, близкое к ва-

рианту 3 или 8, при которых мы вынуждены допустить увеличение угловой скорости прутка на 30 % при увеличении линейной скорости обработки вдвое. Можно пойти на увеличение дезаксиала с уменьшением параметра Z (варианты 1 или 5), но при этом необходимо увеличить число пар дисков на входе и выходе машины, что и сделано в последних машинах конструкции АО «Иркутский завод тяжелого машиностроения». Повышение стоимости машины вполне компенсируется качеством правки и полировки. Для надежной работы машины существенное значение имеет также правильный выбор углов в и у (см. рис. 2, а) с целью обеспечения самозатягивания прутка в зону обработки при начальном контакте с дисками. Если самозатягивание не происходит, то необходимо включение роликов 3 (см. рис. 1), причем сигнал на включение трудно уловить во времени цикла. При надежном самозатягивании ролики 3 можно вообще исключить из конструкции. Аналитическое решение задачи позволило получить упрощенную формулу определения искомых углов с погрешностью в пятом знаке после запятой:

JR, г R' + R з cos р,

' Of

Rk 2 Rr 3

2 sin

2

где f = 0,05 - коэффициент трения между прутком и дисками; ^ - коэффициент запаса по трению; RK 2, и RK 3 - расстояние от оси вращения дисков до точки контакта торца прутка с дисками (легко определяется графически).

В реально существующих машинах угол у принят 20' и угол в = 1°, что обеспечивает надеж-

Т а б л и ц а 1

Параметры действующей правильно-полировальной машины в линии волочения и отделки стальных прутков

Машина Вариант геометрии дисков v Ri R2 RK s Ik Z

м/с мм рад/с

Действующая - 1 72 48 58,7 12 24,5 83,3 349,6 2,72

- 2 72 48 58,7 12 24,5 166,7 699 2,72

Новая 1 2 70,6 43,46 55 17 30 117,6 462,2 2,2

2 2 70,47 43 52 22 30 90,9 337,6 1,61

3 2 64 30,8 45 14 35 142,8 459 2,55

4 2 78,9 45,6 60 15 35 133,3 571 3,18

5 2 75,2 42,5 55 20 35 100 393 2,18

6 2 76,3 44,5 55 24 35 89,3 327 1,82

7 2 81,3 42,7 60 15 40 133,3 571 3,63

8 2 71,5 33,5 50 15 40 133,3 476 3,02

9 2 85,4 48,4 62 24 40 80 354 2,34

10 2 90,8 49,1 65 24,5 45 81,6 379 2,71

v

ный самозахват стального прутка (/ = 0,05). При обработке прутков из медных сплавов записанное условие выполняется при значении Щ близком к единице, и диски рекомендуется выполнять уже трехконусными с дополнительным конусом к центру диска и образованием угла захвата 71 = (10... 15)'.

Потребная мощность машины N (см. рис. 1) складывается из мощностей на «раскрутку» прутка до расчетной скорости перемещение прутка во входном и выходном желобах Nж, правку прутка в фильерах Nф и перемещение прутка в линейках Значение N0 не должно входить в суммарную мощность, и его определение необходимо для проверки условия входа прутка в машину. При расчете Nж возможны две модели. Первая: пруток, раскрученный в дисках, имеет дисбаланс, определяемый его исходной кривизной. Возникают центробежные силы, прижимающие пруток к стенке желоба, силы трения от которых необходимо преодолевать при линейном перемещении. Вторая: центробежные силы проявляются на конечном участке длины прутка.

Расчет по первой модели приводит к значительному увеличению мощности по результатам экспериментальной проверки. При расчете по второй модели предполагается, что пруток, провисающий под собственным весом между линейками и желобом, по мере продвижения вперед занимает центральное положение в силу повышения жесткости заднего конца. В этот момент начинают проявлять себя центробежные силы, которые прекращают свое действие, как только их величина становится меньше силы, способной отклонить пруток в сторону. Дисбаланс прутка с учетом предварительной правки в роликовой машине составляет реально А = 1...3 мм. Прогиб прутка под собственным весом

Р/3

У =- [4],

8Е/

лЯ^пУ 1П§ - сила веса прутка; Е - мо-

/ш ^ 1,26-

уЕ/

ЯПУ

Здесь начинают проявляться центробежные силы где тП1 - масса прутка длиной

рц = тт®1а ■.

/П1. Напряжение изгиба в прутке, зажатом в дисках, от этих сил

<4 =

Р /

Р Ц4П1

где Ж - момент сопротивления прутка изгибу. Заменяя <г4 на предел текучести материала <гт , найдем длину оставшейся части прутка, при которой он перестанет касаться стенок желоба от действия центробежных сил. Составим очевидное не-

равенство <Т >

тП2®П А/П2

W

где т - масса

прутка длиной / . Решая неравенство относительно / , получим

0,18 <Ж

/ < ■ 1

¿тто ^

Яп®п

уА

Участок прутка (желоба), на котором проявляется действие центробежных сил от максимума до нуля, /ш = /т — /ш . В выходном желобе действие центробежных сил практически не проявляется, так как А становится очень малой.

Мощность на перемещение прутка в желобах, исходя из вышесказанного, запишется в виде соотношения

^ж = /Л (V + ®П Яп ) +

где Р

дуль упругости материала прутка; J - момент инерции сечения прутка; у - плотность материала прутка; g - ускорение силы тяжести; 1П - длина прутка. Реальный зазор между прутком и желобом у = 2...5 мм. Длина заднего конца прутка, при которой он перестанет касаться стенок желоба под собственным весом,

ц ^ + ®П яП,

+ 2/1тп § (тп + ®п Яп ), (7)

где = 0,07.. .0,1 - коэффициент трения прутка о желоб. Во втором слагаемом необходимо принимать массу полной длины прутка, так как оно учитывает сопротивление перемещению прутка от собственного веса.

Мощность на полировку прутка в упрощенном варианте можно представить как затраты на преодоление геометрического скольжения в полировальных дисках. На рис. 2, г видно, что скорость скольжения распределяется по закону треугольника. Принимая в точке «С» полюс скольжения, запишем

.2 I

^П = Рп/:

'П 3 ПД,

(8)

где Рп/Д - сила трения между прутком и дисками; Рп - сила прижима дисков (усилие пружины)

к прутку;

2 4

3 2

плечо, создающее момент тре-

ния; Пд - число пар дисков в машине. Более точно значение Nп можно определить, используя работу [5] с учетом смещения полюса скольжения:

Nп =

Рп/ авт (900 -р)

К як

- а

а2 +■

12Л 4

®Д ПД ,

мощью формул:

2Р + Р3 = 2Р2;

где а « 0,51кКр - смещение полюса при нагрузке; Кр = 1,25...2 - запас сцепления. Рассматривая

рис. 2, в, можно установить, что пруток, расположенный между дисками 2 и направляющими линейками 3, во время полировки находится в равновесии при условии равенства катающих радиусов на обоих дисках, т. е. на нижнюю линейку действует только сила веса прутка. На практике в связи с малым значением угла в, допусками на изготовление и монтаж машины фактические значения Як отличаются на величину 5 = 1...2 мм. Эта разница определит момент, смещающий пруток вверх или вниз от центра обработки. Тогда мощность на преодоление трения между прутком и линейками составит:

Nп = 2Рп^ппд - тп&(У + Кп®п ). (9)

Вторым слагаемым в этом выражении можно пренебречь ввиду его малости.

Мощность на правку прутка в правильных фильерах можно определить, рассматривая процесс как правку в косовалковой машине. В работе [6] дано решение этой задачи, но оно весьма трудоемко. Для инженерной практики мощность можно с достаточной точностью определить через работу перегиба прутка до достижения в нем пластических деформаций и через затраты на преодоление трения прутка в фильерах. Наибольшие нагрузки на фильеры (см. рис. 1) возникают, когда изгибающие моменты в прутке под фильерами 2, 3 и 4 равны пластическому моменту: Мпл = <гТ ,

где Щ,= - пластический момент сопротивления сечения прутка диаметром представляя пруток как балку на пяти опорах, запишем с по-

- м3 = р 2/ - Р2г; Рг = рг = м2 = м4 = -М;

Р = Р = М пл / г ;

2Рг + М Р = —1-2

г

Рз = 2Р2 - 2Р .

Мы получили максимальное значение опорных усилий на фильерах без учета разупрочнения прутка при перегибах. поскольку в процессе правки происходит упругопластическая деформация прутка, необходимый прогиб прутка у (смещение фильеры) можно определить на пороге подчинения материала прутка закону Гука, т. е. принять для его вычисления 0,75...0,8 от максимальной силы:

Р (2г )3 <т г2

у = 0,75 А ' = 4,08 т

48Ы

ЕАТ

где J =

лй 64

момент инерции сечения прутка.

Мощность, затрачиваемая на перегибы прутка, составит:

2 У2Р2®пл/2_ = 187 5<2 й пг

N Ф1 =

2п

Е

-шт

Л

где V 2 учитывает, что правка выполняется в двух плоскостях.

На рис. 3 показано, что фильеры расположены под углом а к оси прохождения прутка, и при контакте с прутком, вращающимся с окружной скоростью Уш, создается за счет сил трения дополнительная осевая составляющая скорости V = V г^а . Рассматривая совместно рис. 2, б и 3, установим, что если наклонить фильеры под

углом а = arсtg (е / Я) , то осевая скорость в полировальных дисках совпадет (по величине) с дополнительной осевой скоростью в фильерах. Следовательно, в процессе работы машины можно создать условия, при которых скольжение прутка относительно полировальных фильер отсутствует, и тогда мощность, затрачиваемая на преодоление трения прутка в фильерах, запишется:

NФ2 = Z P1-5Rn®H

( f D

J k ! у —Ф

I Rn D П

Л

где /п = 0,0025 - коэффициент трения в подшипнике; /к = 0,005 см - коэффициент трения качения прутка по фильере; Оф и Ои - диаметры фильеры и подшипника; ип - количество подшипников на одной фильере. Суммарная мощность на правку прутка в фильерах составит:

NФ =юпR

E

Z P.-

(

f + f n

r, + J П ^ ПП

V Rn

D„

Dr

.(10)

Мощность всей машины с учетом уравнений (7)-( 10) составит:

N = (НЖ + Ни + Нл + Нф )/], (11)

где ]] - КПД механической системы привода полировальных дисков. В выражения (8) и (9) входит усилие пружины РП, создающее давление между прутком и дисками. Увеличение РП повышает интенсивность полировки прутка, но контактные давления на линии соприкосновения прутка с диском не должны превышать допустимых, иначе мы перейдем к холодной прокатке с изменением размера обрабатываемого прутка. Общее уравнение контактного напряжения из работ [4] и [7]:

ан = 0,418.

Р Е

РПЕпр

lkRn

(12)

службы дисков. Значение KH

HL

= 6

м

Со

С

принимается

равным 1 при С > С0 и не более 2,3 при С < С0 • Определив из уравнения (12) РП min, мы должны

о

принять у н jim£ для материала прутка, а опреде-

0

лив РП max, принять ун\imb по материалу диска.

Твердость стального прутка после волочения и правки НВ 180...230. Диски изготовляются из сталей Р18; Р6М5; ХВГ; 9ХС с объемной закалкой до твердости HRC 55...60. В работе [7] приведены следующие данные для интересующих нас сталей:

Твердость стали 0 J Н lim b , Со

НВ230 480 1 5...10"6

HRC50 960 8 4...10"6

HRC56 1100 1 20.10"

где ЕПР - приведенный модуль упругости материала прутка и диска; [(н] = (ННшЪКж ; -

предел контактной выносливости при базовом числе циклов; Со - коэффициент долговечности; С - расчетное число циклов нагружений из срока

Если в вычислениях по формуле (12) jh

будет больше, чем <Н 11т5, то khl = <jh / <lim6 и срок службы дисков в циклах нагружений составит C = C0 / . При jн < J°limj срок службы дисков будет ограничен в основном абразивным износом полирующей поверхности. Поскольку пруток проходит только однократную полировку, мы вправе принять для него максимальное значение KHL = 2,3. Для дисков из условия долговременной контактной прочности следует принять KHL = 1. Анализируя с выбранными параметрами

KHL, приведенные в работе [7] значения J°limj,

мы убеждаемся, что усилие пружины РП ограничено только контактной прочностью дисков, и для практических расчетов рекомендуется принимать

Рп ^ 5,72[jH0iimb ]2 / E . (13) Рассчитанное по данной формуле усилие прижима дисков к прутку должно удовлетворять условию

РпМ^д ^ 0,5(Nп + )+ Nф , (14)

т. е. пара дисков на входе в машину должна обеспечить возможность самого процесса правки и полировки до контакта прутков с полировальными дисками, установленными на выходе из машины. Если условие (14) не выполняется, то следует увеличить длину контактной линии на дисках l , либо установить на входе в машину две пары дисков, либо пойти на правку прутка смещением только одной центральной фильеры. В практике эксплуатации правку зачастую выполняют, смещая одну центральную фильеру. Допускается также в формуле (13) увеличивать значение J°lim6 вдвое

(KHL = 2), но долговечность дисков в этом случае не превысит 200 ч на скорости обработки 2 м/с, и готовый пруток уменьшится в диаметре

5

на 0,05...0,1 мм.

Мы полагали в расчетах, что при входе в машину пруток «мгновенно» приобретает расчетные угловую и линейную скорости. На самом деле существует время разгона, и пруток, проходя через первую пару дисков, не получит расчетное число Z точек контакта с дисками, т. е. не будет выполнена качественная полировка. Определим линейное перемещение прутка при котором он гарантированно приобретет расчетную угловую скорость.

Момент, необходимый для раскручивания прутка от нулевой скорости до расчетной:

Т = J S =

1 в Jnsn

mn Rn ®П

= 0,1d> ¡П®П —, (15)

2 t ' n П t

p p

где = 0,5тпЯп - момент инерции массы прутка; еп - угловое ускорение прутка; tр - время разгона.

Вращающий момент, прилагаемый к прутку парой дисков, по рис. 2:

Тв = Рп/^к1 сова. (16)

приравнивая выражения (15) и (16), опреде-

лим S и tp:

S = vt К « 2

p s

г>3 1 2

Ruy ¡nv

, (17)

Як1 Рп/ в1п а где К5 = 1,1.1,25 - коэффициент, учитывающий сопротивление перемещению прутка в желобе и буксование в дисках.

Если вторую пару дисков установить на расстоянии 5, определяемом из формулы (17), то в ней уже будет обеспечено расчетное качество полировки. Таким образом, мы увязали все необходимые параметры для расчета и конструирования дисковой правильно-полировальной машины.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИМ СПИСОК

1. Создание и исследование правильно-полировальной машины 5-15 для прутков / A.M. Майскилессон, И.С. Ротов, Б.И. Кудряшов и др. // Создание, исследование и внедрение машин для получения проката высокого качества. М.: ВНИИметмаш, 1982. - 312 с.

2. Еремеев В.К. Состояние и перспективы совершенствования волочильных станов прямолинейного действия // М. : Тяжелое машиностроение. 1992. № 2. - С. 87-92.

3. Еремеев В.К. , Косяков А.С. / Выбор новых конструктивных схем непрерывных волочильных станов // М.: ЦНИИЧМ, Бюллетень научно.-технич., информации., вып. 20. 1987. -С.28-30.

4. Еремеев В.К. Оборудование для волочения труб и прутков // М.: Тяжелое машиностроение, №3, 1997. - С. 28-36.

5. Пронин Б.А., Ревков Г.А. Бесступенчатые кли-ноременные и фрикционные передачи (вариаторы) // М.: Машиностроение, 1967. - 328 с.

6. Еремеев В.К. Анализ повышения производительности непрерывных волочильных станов прямолинейного действия // В Сб. Повышение эффективности технологических процессов в машиностроении. Иркутск, ИрГТУ. 2000 г. - С.67-72.

7. Биргер И.А., Шорр Б.В., Иоселевич Г.Б. Расчет на прочность деталей машин // М.: Машиностроение, 1979. - 486 с.