Применение атмосферной влаги в конденсационном концентрировании бензола и его гомологов для их хроматомасс-спектрометрического определения в воздухе Текст научной статьи по специальности «Энергетика и рациональное природопользование»

92

Химия

Вестник Нижегородского университета им. Н.И. Лобачевского, 2012, № 3 (1), с. 92-98

УДК 543.27.05

ПРИМЕНЕНИЕ АТМОСФЕРНОЙ ВЛАГИ В КОНДЕНСАЦИОННОМ КОНЦЕНТРИРОВАНИИ БЕНЗОЛА И ЕГО ГОМОЛОГОВ ДЛЯ ИХ ХРОМАТОМАСС-СПЕКТРОМЕТРИЧЕСКОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ В ВОЗДУХЕ

© 2012 г. В.А. Крылов 1 2, П.В. Мосягин 1

1 Нижегородский госуниверситет им. Н.И. Лобачевского 2 Институт химии высокочистых веществ им. Г.Г. Девятых РАН, Нижний Новгород

mospv@mail.ru

Поступила в редакцию 25.01.2012

Разработан метод конденсационного концентрирования ароматических углеводородов из воздуха. Метод основан на использовании атмосферной влаги в качестве коллектора примесей. Извлечение из водного конденсата проводилось жидкостной микроэкстракцией. Интегральный коэффициент концентрирования ароматических углеводородов из воздуха в экстракт составил (2-6)404. Анализ экстракта проводился методом хромато-масс-спектрометрии. Достигнуты пределы обнаружения Ы0-5-3-10-5 мкг/м3.

Ключевые слова: анализ воздуха, конденсационное концентрирование, ароматические углеводороды, хромато-масс-спектрометрия.

Одной из тенденций аналитической химии является развитие криогенных конденсационных методов, в основе которых лежат сорбционные процессы, протекающие между аналита-ми и водой, находящейся в виде льда, инея или снега. Сорбционные свойства кристаллической формы воды известны давно и получили распространение при использовании льда и снега в качестве естественного коллектора примесей из воздуха при его анализе. Так, например, выпавший снег использовался для мониторинга атмосферы при определении нефтепродуктов и солей тяжелых металлов [1], полициклических ароматических углеводородов и полихлорированных бифенилов [2], хлорсодержащих пестицидов [3]. Проводились исследования сорбционных свойств снега по отношению к алканам, хлорорганическим соединениям [4], а также сорбции ароматических углеводородов растущими [5] и сформированными [6] кристалликами льда. Широко распространен метод установления примесного состава атмосферы в разные периоды в прошлом с помощью анализа арктического [7], антарктического [8] и высокогорного льда [9].

Использование воды в кристаллической форме (в виде льда, снега, инея) в аналитической практике в качестве сорбента имеет ряд преимуществ по сравнению с традиционными методиками пробоподготовки: отсутствие синтетических сорбентов, решение проблем, обусловленных фоном сорбента и мешающим влиянием атмосферной влаги. В последнее время активно развиваются методы анализа возду-

ха городов и индустриальных центров посредством определения токсикантов в осадках (преимущественно в снегу).

Определение примесного состава воздуха посредством анализа снега имеет ряд недостатков: во-первых, отсутствие строгой теории пересчета содержания загрязнений в талой воде в концентрацию примесей в воздухе из-за трудности учета всех влияющих факторов: удельной поверхности снега (льда), температуры, давления, влажности, скорости и направление ветра в разных слоях атмосферы и т.п.;

во-вторых, применение этого метода лимитировано географическими и сезонными факторами.

Для решения обозначенных выше проблем авторами настоящей статьи был разработан новый подход, заключающийся в использовании атмосферной влаги в качестве естественного коллектора для концентрирования примесей из воздуха при его охлаждении.

Экспериментальная часть

Реагенты. В качестве индивидуальных примесных веществ использовали бензол (ТУ-4П-1224-14), толуол (ТУ-22П-14-69), этилбензол (ТУ-6П-59-68), о-ксилол (МРТУ 6-09-3837-67), ж-ксилол (МРТУ 6-09-3838-67), п-ксилол (ТУ 20П-22-69), псевдокумол (СОП 0035-03 СТХ), мезитилен (С0П-0036-03 СТХ).

В качестве экстрагента для извлечения ароматических углеводородов из водного конденсата использован четыреххлористый углерод

Рис. 1. Фотография установки для криогенного конденсационного концентрирования примесей из воздуха

марки «ос. ч.» 18-4 (ТУ 6-09-3219-84), дополнительно очищенный высокоэффективной ректификацией [10]. Диспергирующим агентом выступал этиловый спирт («ос. ч.» 20-5), также дополнительно очищенный ректификацией [11].

Конденсационное извлечение примесей ароматических углеводородов из воздуха в структуру льда. Для конденсационного извлечения примесей из анализируемого воздуха в лед (иней) использовано аспирирование параллельных потоков воздуха через систему и-образных трубок-концентраторов, находящихся в сосуде Дьюара и охлаждаемых парами жидкого азота (см. рис. 1). Длина колена концентратора 500 мм, расстояние между трубками 100 мм. Диаметр трубки 7.5 мм определен в качестве оптимального, т.к. использование меньшего диаметра приводит к забивке просвета трубки образующимся инеем, а применение трубки-концентратора большего диаметра снижает количество трубок, которые могут поместиться в сосуде Дьюара, что сокращает пропускную способность системы в целом. Материал концентратора - молибденовое стекло. Для создания турбулентного аэродинамического режима на внутренней поверхности трубок сделаны выступы из стекла, приводящие к образованию вихревых потоков (см. рис. 1).

Объемная скорость потока составляла 0.7-5 л-мин-1, линейная скорость 0.26-1.85 м-сек-1, температура входной части трубки концентратора (зона конденсации) составляла от -40оС (верхняя часть) до -70оС (нижняя часть). Температуру криоконцентратора определяли с по-

мощью хромель-медных и копель-медных термопар. Влажность и температуру отбираемого воздуха контролировали гигрометром CENTER 310. Общий объем аспирированного воздуха через систему трубок-концентраторов составил 400-800 л. Прокачивание анализируемого воздуха через концентратор проводилось в течение 1-2 часов, затем концентратор вынимали из сосуда Дьюара, оттаивали лед в концентраторе и извлекали талую воду со льдом в центрифужную пробирку. Пробирку герметизировали фторопластовой крышкой и проводили окончательное плавление льда.

Экстракция ароматических углеводородов из водного конденсата. Для извлечения примесей из водного конденсата (талой воды) использована микроэкстракция с диспергированием экстрагента [12, 13].

Анализ экстракта. Анализ четыреххлористого углерода проводили с использованием хромато-масс-спектрометра Focus DSQ II с квадрупольным масс-анализатором, энергия ионизирующих электронов была 70 эВ. Напряжение на электронном умножителе составляло 1244 В. Температура источников ионов была 200оС. Температура интерфейса - 200оС. Примеси в четыреххлористом углероде идентифицировали по масс-спектрам, дополнительно подтверждались по временам выхода. Детектирование проводилось в режиме селективного ионного мониторинга (SIM). Выбор пика иона осуществлялся таким образом, чтобы он отсутствовал в спектре основного компонента и отвечал максимальному соотношению сигнал/шум.

Для хроматографического разделения примесей использовали капиллярную колонку с полярной неподвижной жидкой фазой - эфиром полиэтиленгликоля и нитротерефталевой кислоты FFAP 50 м х 0.32 ммх 0.5 мкм. В качестве газа-носителя применяли гелий марки 60 (ТУ 0271-011-45905715-02). Линейная скорость газа-носителя в колонке составляла 27-37 см-сек-1.

Программирование температуры колонки проводили следующим образом: начальную температуру 60оС поддерживали до выхода основного компонента (6 мин) для реализации метода бинарных фаз переменной емкости. Далее температуру колонки увеличивали со скоростью 20°С-мин-1 до Т = 175°С и выдерживали эту температуру в течение 7 мин. Объем пробы, вводимой в колонку, составлял 0.01-0.9 мкл. Дозирование проб осуществляли микрошприцем МШ-10 (ТУ 2.833.106). Во время выхода основного компонента - четыреххлористого углерода - питание катода, линз и электронного умножителя отключали для предотвращения выхода из строя вышеперечисленных элементов детектора.

Рис. 2. Схема установки для определения степени извлечения ароматических углеводородов:

1 - аспирационный насос; 2 - угольный фильтр; 3 - сосуд Дьюара; 4 - трубка конденсационного концентратора; 5 - первая ловушка с сорбентом; 6 - вторая ловушка с сорбентом; 7 - жидкий азот

Определение степени извлечения веществ из воздуха. Степень извлечения воды (Лвод) из воздуха определялась как отношение массы сконденсированной воды в криоконцентраторе к массе воды, содержавшейся в воздухе, пропущенном через криоконцентратор:

m

mъoд - Свод

R = ^онд = mi - m2

вод m_ С Ft ,

в возд вод

где RB(^ - степень извлечения воды из воздуха;

mK

(1)

- масса воды, сконденсированной в трубке криоконцентратора, г;

тв возд - масса воды, содержащаяся в воздухе, аспирированном через трубку криоконцентратора, г;

m1 - масса трубки криоконцентратора после аспирирования воздуха через нее, г;

m2 - масса трубки криоконцентратора до ас-пирирования воздуха через нее, г;

Свод - содержание воды в единице объема воздуха при данной температуре, г-м3;

F - объемная скорость потока аспирирован-

3 -1

ного воздуха, м •мин ;

т — время проведения аспирирования, мин. Масса сконденсированной воды устанавливалась взвешиванием трубки криоконцентратора на электронных весах Shimadzu AW-220 первого класса точности до и после проведения криоконденсации. Масса воды, содержавшейся в воздухе, рассчитывалась исходя из относительной влажности воздуха, которая определялась гигрометром CENTER 310 и находилась в диапазоне 35-50%.

Степень извлечения ароматических углеводородов определялась как отношение массы примеси в полученном водном конденсате к массе примеси в воздухе, аспирированном через криоконцентратор. Расчет степени извлечения примесей (Лпр) ароматических углеводородов из воздуха в лед проводился по формуле:

, (2)

т V *о • С

пв возд г возд возд

где Rпр - степень извлечения примеси (ароматических углеводородов) из воздуха в лед;

тпл - содержание примеси (в ед. массы) в образовавшемся инее;

тпв - содержание примеси (в ед. массы) в воздухе, прошедшем через концентратор;

твод - масса воды, полученной после плавления инея;

Свод - концентрация примеси в талой воде; ^озд - объем прошедшего через концентратор воздуха;

рвозд - плотность воздуха;

Свозд - концентрация примеси в воздухе. Массу примеси в водном конденсате определяли с помощью анализа экстракта, полученного при микроэкстракционном извлечении веществ из воды.

Для установления массы примеси в аспири-рованном воздухе использовался следующий прием: два параллельных равных потока воздуха с помощью аспиратора прокачивались через фильтр на основе активированного угля (см. рис. 2). Затем первый поток пропускался через систему трубок конденсационного концентратора, а второй поток проходил через концентратор с сорбентом полидиметилсилоксаном, который охлаждался жидким азотом. Далее проводилась термодесорбция примесей из полидиме-тилсилоксана в потоке высокочистого гелия при температуре 95-100оС. Гелий с десорбированными примесями вводился в хромато-масс-спектрометр шестипортовым двухпозиционным краном-дозатором Уаісо. Таким образом, определяя содержание примесей в одном потоке (проходящем через сорбент), устанавливалось количество примесей во втором, равном ему параллельном потоке (проходящем через сис-

Таблица 1

Зависимость давления насыщенных паров бензола и концентрации бензола от температуры [14]

Т, оС Р, мм рт. ст. С, мтм 3

-10 12.1 5.6^ 104

-20 5.1 2.4404

-30 2.0 9.4103

-40 7.5-10-1 3.5^ 103

-50 2.5-10-1 1.2103

-60 7.6-10-2 3.5402

-70 2.110-2 95

-80 4.810-3 22

-90 9.610-4 4.5

-100 1.610-4 7.440-1

-110 2.110-5 9.910-2

-120 2.240-6 1.010-2

-130 1.710-7 7.640-4

-140 8.310-9 3.810-5

-150 2.640-10 1.210-6

-160 4.4-10-12 2.0-10-8

тему трубок конденсационного концентратора). Для контроля эффективности извлечения ароматических углеводородов полидиметилсилок-саном сразу после первой ловушки с этим сорбентом последовательно устанавливалась такая же вторая ловушка. Десорбция примесей из второй ловушки осуществлялась аналогичным способом.

Интегральный коэффициент концентрирования рассчитывался по формуле:

С

К инт С<

конц С

С • К

вод экстр

возд

К • к возд^лед • с • я

экстр конц возд

С

С

(3)

К

т.

возд

\

т

V " лед у

• С • я

возд пр

С

возд

где - интегральный коэффициент концен-

трирования примеси (ароматических углеводородов) из воздуха в экстрагент;

ССС14 - концентрация примеси в экстрагенте; Свозд - концентрация примеси в воздухе;

Свод - концентрация примеси в талой воде; Кэкстр - коэффициент концентрирования примесей при экстракции из воды в четыреххлористый углерод;

К~ед - коэффициент концентрирования

примесей при переходе из воздуха в лед;

Rпр - степень извлечения примеси из воздуха в лед;

твозд - масса воздуха, пропущенного через концентратор;

тлед - масса льда, выделившегося из аспири-руемого воздуха.

Коэффициент концентрирования в данном случае является безразмерной величиной, т.к. в числителе и знаменателе формулы (3) даны концентрации ароматических углеводородов в масс.%.

Результаты и их обсуждение

Важным аспектом пробоподготовки является эффективное извлечение примесей из воздуха, которое определяется термодинамическими и кинетическими факторами.

Рассмотрение процесса извлечения примесей с точки зрения термодинамики показало, что для выделения из воздуха в виде фазы наиболее легколетучей примеси - бензола при его содержании в воздухе на уровне ПДК (10-4 г-м-3) и более низких концентрациях, необходима температура -110оС и ниже (см. табл. 1). Однако исследования, проводимые при разных температурах, показали, что эффективное извлечение бензола и его гомологов происходит при более высоких температурах (см. табл. 3). Так, при температурном интервале -40^-70°С степень извлечения примесей составляет от 70% для бензола до 90% для триметилбензолов.

Подобный синергетический эффект объясняется встраиванием молекул бензола и его гомологов в кристаллическую структуру образующейся рыхлой массы льда, имеющей высокую удельную поверхность. Одним из механизмов

Таблица 2

Время, необходимое для достижения молекулой стенки трубки криоконцентратора

Т, °С Вода Бензол

О, см2-сек-1 [16] т’, сек О, см2-сек-1 [16] т’, сек

0 0.22 1.30 0.0783 3.59

-10 0.20 1.39 0.0730 3.85

-20 0.19 1.49 0.0678 4.15

-30 0.18 1.61 0.0628 4.48

-40 0.16 1.73 0.0580 4.85

-50 0.15 1.87 0.0534 5.26

-60 0.14 2.04 0.0490 5.74

-70 0.13 2.22 0.0447 6.29

Таблица 3

Характеристики криогенного конденсационно-экстракционного концентрирования (турбулентный ________режим, относительная влажность 50%, температура отбираемого воздуха 20оС)_______________

Вещество Степень извлечения (Я) из воздуха при криоконцентрировании, % Коэффициент концентрирования примесей из воздуха в лед* Интегральный коэффициент концентрирования из воздуха в экстрагент** Стіп, мкг-м 3

Вода 95±5 - - -

Бензол 70±10 100±20 21000±4000 310-5

Толуол 80±20 120±20 40000±7000 210-5

Этилбензол 80±20 120±20 53000±9000 110-5

м/п-Ксилолы 80±20 120±20 65000±13000 110-5

о-Ксилол 90±20 130±30 57000±11000 110-5

Мезитилен 90±20 130±30 61000±9000 110-5

Псевдокумол 90±20 130±30 61000±5000 110-5

* Отношение массовой концентрации примеси в талой воде к массовой концентрации примеси в воздухе. ** Отношение массовой концентрации примеси в экстракте к массовой концентрации примеси в воздухе.

извлечения молекул ароматических соединений, описанных в литературе [15], является образование полиэдрических структур по типу газовых гидратов (см. рис. 3).

Существенное влияние на процесс извлечения примесей из воздуха оказывает кинетический фактор. Это связано с тем, что времени пребывания молекул и аэрозольных частиц воды и примесей в трубке концентратора может быть недостаточно для достижения ими поверхности трубки. Это явление приведет к «проскоку» примесей. Поэтому важно выбрать оптимальный аэродинамический режим.

Для концентратора, выполненного из гладких трубок, было рассчитано число Рейнолдса по формуле (4), оно составило от 210 в верхней до 245 в нижней части трубки концентратора:

юdp

Re _

(4)

Полученные значения соответствуют ламинарному аэродинамическому режиму движения потока воздуха в концентраторе. В этом случае среднеквадратичный сдвиг молекулы в концентраторе определяется формулой Эйнштейна-Смолуховского:

Дх _л/2оГ, (5)

где Дх - среднеквадратичный сдвиг молекулы в воздухе, см;

О - коэффициент диффузии молекулы в воз-

2-1

духе при данной температуре, см •сек ;

т - время, необходимое молекуле для прохождения пути Дх в воздухе при данной температуре, сек.

Тогда время т’, необходимое для достижения молекулой стенки трубки, описывается формулой

, _ ^т т _ 20

(6)

где Re - число Рейнолдса в данных условиях;

ю - линейная скорость воздуха в трубке кон-1

центратора, м-сек ;

d - внутренний диаметр трубки концентратора, м;

р - плотность воздуха при данной темпера-3

туре, кг-м ;

П - динамическая вязкость воздуха при дан-1 -1

ной температуре, кг-м сек .

где dт - внутренний диаметр трубки концентратора, см;

О - коэффициент диффузии молекулы в воз-

2 -1

духе при данной температуре, см -сек .

Время прохождения воздуха через трубку концентратора составляет 0.2-7.5 сек. Поэтому в случае использования ламинарного потока (см. табл. 2) времени пребывания даже молекулы самого легколетучего ароматического углеводорода - бензола, а также молекулы воды

Рис. 3. Встраивание молекулы бензола в структуру льда [15]

недостаточно для достижения стенки концентратора при движении молекулы из точки, наиболее удаленной от стенки. Гомологи бензола и аэрозольные частицы имеют меньшие коэффициенты диффузии по сравнению с молекулой бензола. Поэтому для них времени нахождения в конденсаторе будет также недостаточно в случае использования ламинарного аэродинамического режима.

Для решения этой проблемы использован турбулентный аэродинамический режим. Для этого на внутренней поверхности трубок криоконцентратора (см. рис. 1) сделаны выступы из стекла, которые вызывали турбулизацию потока, увеличивали эффективность теплопередачи и массообмена между объемом трубки и ее поверхностью. Для турбулентного режима экспериментально были определены степень извлечения и коэффициенты концентрирования (табл. 3).

Высокие значения степени извлечения воды и примесей свидетельствуют о том, что использование турбулентного режима позволило нивелировать негативное влияние кинетического фактора. Рост степени извлечения в гомологическом ряду веществ от бензола до триметил-бензолов говорит о том, что лимитирующим является термодинамический фактор, связанный с летучестью веществ и спецификой сорбции образующимся льдом.

Однако для практики важна не только степень извлечения примесей из воздуха в воду, но и степень извлечения воды из концентратора. Концентратор был откалиброван и установлена зависимость степени извлечения воды из концентратора от объема сконденсированной в нем воды. Так, например, при конденсации из воздуха в одной трубке концентратора 4 мл воды механически удается удалить из концентратора в пробирку для экстракции (93±2)% воды, а при конденсации 1 мл воды эта величина составляет

(76±7)%. Таким образом, при удалении воды из концентратора получены воспроизводимые результаты, и данная операция не ухудшает правильность анализа воздуха конденсационным методом.

Скорее всего поглощение бензола и его гомологов происходит путем встраивания молекул примеси в кристаллическую структуру образующегося льда по аналогии с газовыми гидратами. Кроме того, извлечению молекул ароматических углеводородов из воздуха способствует достаточно высокая удельная поверхность образующейся рыхлой массы закристаллизованной воды (инея). Комбинация криоконцентрирования и последующего микроэкстрак-ционного концентрирования примесей из талой воды позволяет достигать интегрального коэффициента концентрирования из воздуха в экстракт (2-6)-104. Реализованные пределы обнаружения (см. табл. 3) не уступают значениям, приводимым в литературе [17-19] при использовании синтетических сорбентов, и существенно ниже предельно допустимой концентрации в воздухе для населенных мест [20]. Это позволит контролировать экологическое состояние атмосферы задолго до наступления критической ситуации.

Выводы

Разработан новый эффективный метод концентрирования бензола и его гомологов из воздуха, который может быть использован для мониторинга загрязненности атмосферы. Сочетание конденсационного концентрирования и жидкостной микроэкстракции позволило реализовать высокие коэффициенты концентрирования, которые составили (2-6)-104, а также достигнуть пределов обнаружения ароматических углеводородов 1 •10-5-3 -10-5 мкг-м-3, что на один-два порядка лучше описанных в литературе предельных возможностей определения бензола и его гомологов с использованием традиционных методов пробоподготовки.

Список литературы

1. Савватеева О.А., Алексеева Л.И., Каманина И.З., Каплина С.П. // Современные проблемы науки и образования. 2007. № 5. С. 115-123.

2. Wania F., Mackay D., Hoff J.T. // Environ. Sci. Technol. 1999. V. 33. № 1. P. 195-197.

3. Herbert B.M.J., Halsall C.J., Fitzpatrick L., Villa S., et al. // Chemosphere. 2004. V. 56. № 3. P. 227-235.

4. Hoff J.T., Wania F., Mackay D., Gillham R. // Environ. Sci. Technol. 1995. V. 29. № 8. P. 1982-1989.

5. Fries E., Starokozheva E., Haunolda W., Jaeschke W., et al. // Atmospheric Environment. 2007. V. 41. № 29. P. 6156-6166.

6. Fries E., Haunolda W., Jaeschkea W., Hoog I., et al. // Atmospheric Environment. 2006. V. 40. № 28. P. 5476-5485.

7. Dibb J. E., Albert M., Courville Z. // Atmospheric Environment. 2007. V. 41. № 24. P. 4995-5006.

8. Saito T., Yokouchi Y., Aoki S., Nakazawa T., et al. // Chemosphere. 2006. V. 63. № 7. P. 1209-1213.

9. Fries E., Siega K., Puttmanna W., Jaeschke W., et al. // Sci. Total Environ. 2008. V. 391. № 2-3. P. 269-277.

10. Мурский Г.Л., Логинов А.В., Родченков В.И., Сорочкин А.М., Крылов В.А. // Высокочистые вещества. 1988. № 3. С. 78-79.

11. Девятых Г.Г., Мурский Л.Г., Логинов А.В., Родченков В.И., Аглиулов Н.Х. // Высокочистые вещества. 1988. № 6. С. 129-131.

12. Крылов В.А, Крылов А.В., Мосягин П.В., Маткивская Ю. О., Бочкарева Л.В. // Вода: химия и экология. 2010. № 7. С. 29-35.

13. Крылов В.А, Крылов А.В., Мосягин П.В., Маткивская Ю.О. // Журнал аналитической химии. 2011. № 4. С. 341-360.

14. Miller G.A. // J. Chem. Eng. Data. 1962. V. 7. P. 353-356.

15. Udachin K.A., Ratcliffe C.I., Ripmeester J.A. // J. Supramolecular Chemistry. 2002. V. 2. P. 405-408.

16. Варгафтик Н.Б. Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей. М: Физматгиз, 1963. 708 с.

17. Chena X., Zhanga G., Zhang Q., Chen H. // Building and Environment. 2011. V. 46. № 2. Р. 421427.

18. Wu C., Liu L.-J.S., Cullen A., Westberg H., Williamson J. // Environment International. 2011. V. 37. Р. 11-17.

19. Hoshi J., Amano S., Sasaki Y., Korenaga T. // Atmospheric Environment. 2008. V. 42. № 10. Р. 23832393.

20. Предельно допустимые концентрации (ПДК) загрязняющих веществ в атмосферном воздухе населенных мест. ГН 2.1.6.1338-03. М.: Министерство здравоохранения РФ, 2003. С. 55.

APPLICATION OF ATMOSPHERIC MOISTURE IN CONDENSATION FOCUSING OF BENZENE AND ITS HOMOLOGUES FOR THEIR DETERMINATION IN THE AIR BY GAS CHROMATOGRAPHY-MASS SPECTROMETRY

V.A. Krylov, P. V. Mosyagin

A method for preconcentration of aromatic hydrocarbons from the air has been developed. The method is based on the use of atmospheric moisture as a natural collector of impurities from the air. The impurities were extracted from the condensed moisture by means of liquid microextraction. The integral factor of the aromatic hydrocarbon condensate preconcentration was (2-6)-104. The extract was analyzed by gas chromatography-mass spectrometry. The detection limits achieved were in the range of 1-10"5-3-10"5 ^g/m3.

Keywords: air analysis, condensate preconcentration, aromatic hydrocarbons, chromatography-mass spectrometry.