CC BY
12
Izvestia Orenburg State Agrarian University. 2021; 87(1): 107-111. (In Russ.). https://doi.org/10.37670/2073-0853-2021-87-1-107-111.
2. Patent No. 2363140 C1 Russian Federation, IPC A01F 7/06, A01F 12/18. Threshing-but-separating device: No. 2008102187/12: Appl. 01/21/2008: publ. 08/10/2009 / M.A. Pogorelova, E.M. Yudina; applicant Federal State Educational Institution of Higher Professional Education "Kuban State Agrarian University".
3. Utility model patent No. 141083 U1 Russian Federation, IPC A01D 41/00. Mounted combine harvester: No. 2013146050/13: Appl. 10/15/2013: publ. May 27, 2014 / G.G. Maslov, A.V. Palapin, N.A. Rinas, M.O. Yudin; applicant Federal State Budgetary Educational Institution of Higher Professional Education "Kuban State Agrarian University".
4. Rinas N.A., Yudina E.M., Glytyan K.M. Problems and prospects of harvesting grain crops by self-propelled combines. Izvestia Orenburg State Agrarian University. 2021; 88(2): 94-98. (In Russ.). https://doi.org/10.37670/2073-0853-2021-88-2-94-98.
5. Maslov G.G., Martynov B.Yu., Belyaev A.V. Analysis of qualitative indicators of the operation of combine harvesters with various designs of threshing - separating devices. Tractors and agricultural machinery. 2018; 1: 17-20.
6. Yudina E.M. Technical reequipment of the harvesting machinery fleet of farm organizations in the Krasnodar krai. Izvestia Orenburg State Agrarian University. 2017; 67(5): 100-103.
7. OST 70.8.1-81. Testing of agricultural machinery. Grain harvesters. Program and Methods
8. Test report for self-propelled rice harvesters SKR-7K, SKR-7K-2: Protocol No. 07-62-2004. Novokubansk, 2004.
9. Test report for rice harvesters SKR-7 "Kuban", Don-1500R, SK-10RV, KTR-10RV; Protocol No 07-62-73. Novokubansk, 1988.
10. Test report for rice harvesters SKR-7 Kuban, Don-2600R, Don-1500RB, Mega-208 (Germany), Laverda 2350 LX (Italy), New Holland TS-56 (USA); protocol No: 0768-69-70-71-72-73. Novokubansk, 2003.
11. Shulyakov A.G. Report on the state contract for research and development work, 4.1.4/28, 2007.
Анатолий Григорьевич Шуляков, кандидат технических наук, доцент, [email protected], https://orcid.org/0000-0001-5057-7674
Елена Михайловна Юдина, кандидат технических наук, доцент, [email protected], https://orcid.org/0000-0003-3727-9343
Николай Анатольевич Ринас, кандидат технических наук, [email protected], https://orcid.org/0000-0001-6948-6342
Максим Алексеевич Палапин, соискатель, [email protected], https://orcid.org/0000-0002-7239-0998
Anatoliy G. Shulyakov, Candidate of Technical Sciences. Assistant Professor, [email protected], https://orcid.org/0000-0001-5057-7674
Elena М. Yudina, Candidate of Technical Sciences, Assistant Professor, [email protected], https://orcid.org/0000-0003-3727-9343
Nikolay A. Rinas, Candidate of Technical Sciences, [email protected], https://orcid.org/0000-0001-6948-6342 Maxim А. Palapin, research worker, [email protected], https://orcid.org/0000-0002-7239-0998
Вклад авторов: все авторы сделали эквивалентный вклад в подготовку публикации. Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Contribution of the authors: all authors have made an equivalent contribution to the preparation of the publication. The authors declare no conflict of interests.
Статья поступила в редакцию 18.02.2022; одобрена после рецензирования. 01.03.2022; принята к публикации 01.03.2022.
The article was submitted 18.02.2021; approved after reviewing 01.03.2022; accepted for publication 01.03.2022.
-Ф-
Научная статья УДК 631.171:631.5
Обоснование параметров и режимов работы ножа для разрезания верхнего задернённого слоя почвы
Серик Закирович Нурушев1, Юрий Андреевич Ушаков2,
Екатерина Владимировна Спиридонова3
1 Рудненский индустриальный институт, Рудный, Костанайская область, Республика Казахстан
2 Оренбургский государственный аграрный университет, Оренбург, Россия
3 Оренбургский государственный университет, Оренбург, Россия
Аннотация. Обоснована конструктивная схема щелевателя-разуплотнителя. Щелеватель-разуплотнитель должен содержать последовательно расположенные на раме опорные колёса, дисковый нож, щелерез и прикатывающий каток. Теоретическими исследованиями установлено, что с уменьшением кинематического параметра X условия резания ухудшаются, но при радиусах диска от Rд = 22,5 до Rд = 25,0 см качественное разрезание растительной массы возможно до глубины 16...18 см даже при X = 0, т.е. при полностью заторможенном диске. При выборе формы, параметров и режимов работы диска на задернелых почвах целесообразно искать пути уменьшения вредного влияния сил трения. Теоретические исследования требуют экспериментального подтверждения.
Ключевые слова: щелеватель-разуплотнитель, дисковый нож, защемление, резание, деформирование, трение, кинематический параметр, диаметр, диск, почва.
Для цитирования: Нурушев С.З., Ушаков Ю.А., Спиридонова Е.В. Обоснование параметров и режимов работы ножа для разрезания верхнего задернённого слоя почвы // Известия Оренбургского государственного аграрного университета. 2022. № 2 (94). С. 93 - 98.
Original article
Substantiation of the parameters and operating modes of the knife for cutting the upper sod layer of soil
Serik Z. Nurushev1, Yuriy A. Ushakov2, Ekaterina V. Spiridonova3
1 Rudny Industrial Institute, Rudny, Kostanay region, Republic of Kazakhstan
2 Orenburg State Agrarian University, Orenburg, Russia
3 Orenburg State University, Orenburg, Russia
Abstract. The design scheme of the slot-decompressor is substantiated. The splitter-decompressor must contain support wheels, a disk knife, a slot cutter and a press roller located in series on the frame. Theoretical studies have established that with a decrease in the kinematic parameter X, the cutting conditions worsen, but with disc radii from Rd = 22.5 to Rd = 25.0 cm, high-quality cutting of the plant mass is possible to a depth of 16...18 cm even at X = 0, that is with a fully locked disk. When choosing the shape, parameters and operating modes of the disk on soddy soils, it is advisable to look for ways to reduce the harmful effects of friction forces. Theoretical studies require experimental confirmation.
Keywords: splitter-decompressor, disk knife, pinching, cutting, deformation, friction, kinematic parameter, diameter, disk, soil.
For citation: Nurushev S.Z., Ushakov Yu.A., Spiridonova E.V. Substantiation of the parameters and operating modes of the knife for cutting the upper sod layer of soil. Izvestia Orenburg State Agrarian University. 2022; 94(2): 93-98. (In Russ.).
Анализ исследований, посвященных технологиям разуплотнения многолетних трав и техническим средствам для его осуществления, общему характеру действующих сил, возникающих при работе рабочих органов, схемам аналогичных орудий, позволяет заключить, что конструктивная схема щелевателя-разуплотнителя должна содержать последовательно расположенные на раме опорные колёса, дисковый нож, щелерез и прикатывающий каток (рис. 1). Принцип работы щелевателя-разуплотнителя состоит в следующем. Дисковый нож разрезает задернённый слой почвы. Следующий за ним щелерез-рыхлитель прорезает щель на заданную глубину и разуплотняет пласт почвы между щелями. Катки прикатывают вспученные края щели. Глубина обработки регулируется винтовыми механизмами опорных колёс и прикатывающих катков.
С точки зрения качества выполнения процесса дискования боронами или лущильниками, т.е. там, где основными требованиями являются подрезание сорняков и хорошее крошение верхнего слоя почвы, трению почвы о боковую поверхность погружённой в неё части диска и тому, что каждая элементарная сила трения Кулона направлена против относительного движения почвы по диску, недостаточно уделяют внимание [1]. В случае, когда основными требованиями являются разрезание почвенно-растительного слоя без его выворачивания, эти замечания являются принципиальными и существенными.
Цель исследования заключалась в анализе характера движения плоского ножа в почве и в последующем выявлении путей уменьшения
i J
А - вид сбоку
L t
h
i
I,
i
Ш
®
/ГТГА
таз?
и
Б - вид в плане
Рис. 1 - Конструктивно-технологическая схема щелев ателя-р азуплотнителя:
1 - рама; 2 - опорное колесо; 3 -дисковый рабочий орган; 4 - щелерез; 5 -прикатывающий каток
вредного влияния сил трения при использовании дисковых ножей.
Результаты и обсуждение. Рассмотрим работу вертикально поставленного плоского дискового ножа (рис. 2).
Плоскость вращения дискового ножа совпадает с направлением его поступательного движения со скоростью Уп. Величины и направления скоростей точек диска, указанных на схеме, получены путём восстановления нормалей к радиус-векторам, соединяющим выбранные точки с полюсом мгновенного центра вращения С.
Как видно по рисунку 2, абсолютные скорости точек диска по глубине неодинаковы: максимальное значение скорости имеют точки, расположенные на поверхности А и Ао), минимальные значения скоростей точек наблюдаются при максимальном заглублении диска.
Линейные скорости точек по мере приближения к центру мгновенного вращения уменьшаются. Проекции абсолютных скоростей точек 1 и 4 на ось абсцисс совпадают с направлением Уп, а точек 2 и 3 направлены в сторону, обратную Уп.
Проекции абсолютных скоростей точек 1 и 2 на ось ординат направлены вниз, а точек 3 и 4 - вверх.
Пусть каждая из точек 1 - 4 представляет собой элементарную | площадку dF боковой поверхности диска. Элементарная сила трения для Тг-, возникающая на поверхности площадки, направлена против скорости движения и может быть разложена на горизонтальную ТХ и вертикальную Т? составляющие
Как видно по рисунку 2, горизонтальные составляющие сил трения Т1х и Т4Х, возникающие на площадках, расположенных выше линии аоа, проходящей через мгновенный центр вращения С, направлены в сторону, противоположную поступательному движению диска («тормозят» движение диска), а силы Т2Х и Т3Х, возникающие
на площадках, расположенных ниже линии направлены по ходу движения диска («подталкивают» диск).
Силы Т^ и Т2г направлены вверх, а силы Т3г и Т4 - вниз. Последнее обстоятельство имеет важное значение, особенно если учесть, что при перемещении диска в почве наблюдается не только трение частиц почвы о боковую поверхность диска, но и прилипание их к боковой поверхности диска.
При движении диска в передней его части по линии А1ВБ происходит сжатие-расклинивание и деформирование почвы, а на участке ЕАо диск движется уже в менее стеснённых условиях, где боковое давление на диск меньше. Однако в силу того, что скорости движения частиц почвы, расположенных ниже, линии аоа (линии мгновенного центра вращения) значительно уменьшаются, а горизонтальные силы трения меняют направление на обратное, здесь образуется как бы застойная зона, что способствует усиленному прилипанию частиц к боковой поверхности диска.
При дальнейшем движении на участке БЕ вертикальные силы трения также изменяют своё направление, и если допустить, что на боковой поверхности диска налипла почва, то на участке БЕАо наблюдается явление трения почвы по почве. Такое качественное представление процесса позволяет объяснить возникновение таких нежелательных явлений при работе диска, как вынос на поверхность частиц почвы из нижележащих влажных слоёв при обработке рыхлых почв и образование гребнистой поверхности при работе на уплотнённых и задернелых почвах, в частности, выворачивание почвы у краёв прорезанной диском щели. Это позволяет сделать вывод о том, что при выборе формы и параметров, режимов работы диска на задернелых почвах целесообразно искать пути уменьшения вредного влияния сил трения при использовании дисковых ножей.
При использовании дисковых ножей на за-дернелых почвах уменьшения вредного влияния сил трения можно достичь различными способами. Изменяя форму зубового диска, можно обеспечивать за счёт различного сочетания площадей трения сил по боковой поверхности ножа, уменьшение или увеличение сил трения [2, 3].
Уменьшить вредное влияние сил трения можно также путём изменения режима работы диска, характеризующегося отношением окружной и поступательной скоростей диска:
V '
(1)
Рис. 2 - Схема работы дискового ножа
где X - кинематический параметр;
Уо - окружная скорость диска, м/с; Уп - поступательная скорость, м/с. Учитывая, что кинематический параметр связан с размерами (диаметром) диска и влияет
на качество разрезания растительной массы, рассмотрим работу диска в этой плоскости.
Чтобы разрезать растительную массу, её необходимо защемить между лезвием ножа и поверхностью почвы (рис. 3). Это положение было установлено В.П. Горячкиным [4] и М.В. Сабликовым [5] в виде:
X < 29min, (2)
где x - угол защемления, который образован горизонтальной плоскостью с касательной, проведённой из точки касания диска и разрезаемого материала.
О.А. Сизов и Ф.М. Манатов [6], исследуя резание плоским вертикальным диском, установили, что защемление растительной массы будет происходить, если выполняется ещё одно условие, которое определяется углом у. Он образуется направлением абсолютной скорости V и касательной t- t, проведённой через точку касания лезвия и разрезаемого материала (рис. 3).
Абсолютная скорость перемещения точки лезвия изменяет своё значение и направление, она зависит от кинематического параметра X. Возможны три случая движения дисков: качение без проскальзывания, качение с проскальзыванием и перемещение заторможенного диска.
В зависимости от значения X будет изменяться направление абсолютной скорости Уа, т.е. будет изменяться и угол у. Если он будет меньше л/2, разрезаемый материал защемляется, если больше л/2 - выталкивается. В первом случае равнодействующая сил реакции почвы и лезвия на разрезаемый материал способствует защемлению, во втором - выталкиванию.
Таким образом, необходимыми и достаточными условиями для защемления тел круглой формы при резании являются:
X < 29min; (3)
у < л/2. (4)
9min - наименьший из углов трения между разрезаемым материалом и лезвием диска ф1 и по почве ф2. Если то ф2 < ф1, то фтщ = ф2 и наоборот.
Зависимости основных показателей угла защемления х и угла у для плоских вертикальных дисков выражаются следующими формулами:
.(Яд -°д -го).
X = arccos-
у = arcsin
(Яд - Го) sin Y
VT
+ Х2 + 2Х cos У
(5)
(6)
Рис. 3 - Схема защемления диском растительных остатков (пояснения в тексте)
где Яд - радиус диска, м;
ад - глубина хода диска, м;
Я0 - радиус разрезаемого материала, м.
По данным Г.Н. Синеокова [7], угол трения растительных остатков о лезвие ф1 = 40...45°, а коэффициент трения сухих веток и сорных остатков о воздушно-сухую почву, по данным С.П. Ава-кяна и А. Григоряна [8], составляет 1,2...1,4, что соответствует углу трения ф2 = 50,2...54,5°. Следовательно, фш;п = 40°.
По формулам (5) и (6) выполнены расчёты и построены графики для дисков различного диаметра при различной глубине хода и режимах работы (рис. 4 и 5).
С увеличением глубины хода диска постоянного размера угол защемления х возрастает почти линейно, что говорит об ухудшении условий резания (рис. 4). Для дисков меньшего диаметра условие защемления нарушается быстрее, чем для дисков большего диаметра. Так, если для диска радиусом 25 см условие защемления соблюдается до глубины порядка 20 см, то для диска радиусом 17,5 см оно нарушается уже при глубине порядка 14 см.
Зависимость угла защемления от радиуса диска при постоянной глубине хода носит характер убывающей вогнутой кривой. При этом с увеличением радиуса диска и уменьшением глубины хода условия резания улучшаются.
Учитывая что увеличение диаметра диска ведёт к значительному росту выглубляющих сил, действующих на диск, о чём будет сказано ниже, и что основная масса корней находится в слое 0.. .15 см, можно принять радиус диска, равным 22,5...25,0 см. При таких размерах диска значения угла защемления растительных остатков не будут превышать критических значений 2фШщ = 80°.
Анализ графиков на рисунке 5 показывает, что при постоянном кинематическом параметре наиболее благоприятные условия для резания по критерию у также достигаются при увеличении размеров диска, а при постоянном радиусе диска условия резания улучшаются при росте X. Условие защемления по критерию у при глубине хода диска, показанной на графике, соблюдается при всех режимах работы даже для наименьшего диска радиусом 17,5 см, хотя по критерию х для данного диска уже при глубине порядка 14 см условие защемления нарушается.
Рис. 4 - Зависимость угла защемления % от радиуса диска Ra:
1 - ад = 6 см;
2 - ад = 8 см;
4 - ад = 12 см; 5 - ад = 14 см;
3 - ад = 10 см;
7 - ад = 18 см;
8 - ад = 20 см
6 - ад = 16 см;
Ф 80 70 60 50 40 30
■— fsj L 116 СИ
*— ■ ~ —— _
„ да оз~~ ~~ ■ ^ —■ -ш- ^ _ " ■ ----
Uf . ~" ' —■ —
—---— _ ----
175 2Q0 2Z5 25,0 275 Rg, см
Рис. 5 - Зависимость угла у от радиуса Лд:
1 - X = 0; 2 - X = 0,2; 3 - X = 0,4; 4 - X = 0,6;
5 - X = 0,8; 6 - X = 1,0; 7 - X = 1,2; ад = 16 см
Значения угла у для дисков радиусом 22,5 и 25,0 см находятся в пределах 70,4 и 69,9° даже при X = 0, что значительно ниже критического значения у = 90°.
Выводы. Теоретические расчёты показывают, что хотя с уменьшением X условия резания ухудшаются, однако при выбранных параметрах диска (22,5 ... 25,0 см) качественное разрезание растительной массы возможно до глубины 16 ... 18 см даже при X = 0, т.е. при полностью заторможенном диске, что требует экспериментального подтверждения.
Кроме того, окончательные параметры и режимы работы диска могут быть установлены только с учётом данных о влиянии указанных
факторов на качество работы и тяговое сопротивление щелевателя-разуплотнителя в целом.
Список источников
1. Лучинский Н.Д. О расчёте воздействия почвы на плоский и сферический диски // Доклады ВАСХНИЛ. 1983. № 5. С. 38 - 39.
2. Туровский Б.В., Канарев Ф.М. Взаимодействие плоского зубового диска с почвой // Труды Кубанского сельскохозяйственного института. 1980. Вып. 188 (216). С. 35 - 40.
3. Бугаевский В.В., Цыкунов В.А., Русак А.И. Выявление особенностей взаимодействия почвы с боковой поверхностью плоского диска. // Труды Кубанского сельскохозяйственного института. 1983. Вып. 225 (253). С. 40 - 44.
4. Горячкин В.П. Теория ручных ножниц и основные принципы их построения. Собрание сочинений. М.: Колос, 1965. Т. 3. С. 121 - 126.
5. Сабликов М.В. Защемление и затягивание тел. Механизация и электрификация социалистического сельского хозяйства. 1966. № 3. С. 25 - 31.
6. Сизов О.А., Маматов Ф.М. Защемление разрезаемых материалов ножами сельскохозяйственных машин // Сборник научных трудов Московского института сельскохозяйственных производств. 1975. Т. 12, вып. 1, ч. 1. С. 16 - 18.
7. Синеоков Г.Н. Дисковые рабочие органы почвообрабатывающих машин. М.: Машгиз, 1949. 180 с.
8. Авакян С.П., Григорян А.Ш. Оптимизация параметров дисков почвообрабатывающих машин // Механизация и электрификация социалистического сельского хозяйства. 1982. № 3. С. 65 - 68.
References
1. Luchinsky N.D. On the calculation of the impact of soil on flat and spherical disks. Reports of VASKhNIL. 1983; 5: 38-39.
2. Turovsky B.V., Kanarev F.M. Interaction of a flat tooth disc with soil. Proceedings of the Kuban Agricultural Institute. 1980; 216(188): 35-40.
3. Bugaevsky V.V., Tsykunov V.A., Rusak A.I. Identification of the features of the interaction of soil with the lateral surface of a flat disk. Proceedings of the Kuban Agricultural Institute. 1983; 253(225): 40-44.
4. Goryachkin V.P. The theory of hand scissors and the basic principles of their construction. Collected works. M.: Kolos, 1965. T. 3. Р. 121-126.
5. Sablikov M.V. Pinching and tightening bodies. Mechanization and electrification of socialist agriculture. 1966; 3: 25-31.
6. Sizov O.A., Mamatov F.M. Pinching materials being cut by knives of agricultural machines. Collection of scientific papers of the Moscow Institute of Agricultural Production. 1975; 12(1-1): 16-18.
7. Sineokov G.N. Disc working bodies of tillage machines. M.: Mashgiz, 1949. 180 p.
8. Avakyan S.P., Grigoryan A.Sh. Optimization of the parameters of disks of soil-cultivating machines. Mechanization and electrification of socialist agriculture. 1982; 3: 65-68.
Серик Закирович Нурушев, кандидат технических наук, доцент, [email protected] Юрий Андреевич Ушаков, доктор технических наук, профессор, [email protected], https://orcid.org/0000-0002-7383-5442
Екатерина Владимировна Спиридонова, кандидат физико-математических наук, доцент, [email protected], https://orcid.org/0000-0003-0972-2467
Seric Z. Nurushev, Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, [email protected]
YuriyA. Ushakov, Doctor of Technical Sciences, Professor, [email protected], https://orcid.org/0000-0002-7383-5442
Ekaterina V. Spiridonova. Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, [email protected], https://orcid.org/0000-0003-0972-2467
Вклад авторов: все авторы сделали эквивалентный вклад в подготовку публикации. Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Contribution of the authors: all authors have made an equivalent contribution to the preparation of the publication. The authors declare no conflict of interests.
Статья поступила в редакцию 28.02.2022; одобрена после рецензирования. 18.03.2022; принята к публикации 18.03.2022.
The article was submitted 28.02.2021; approved after reviewing 18.03.2022; accepted for publication 18.03.2022. -♦-
Научная статья
УДК 631.363.001.66
doi: 10.37670/2073-0853-2022-94-2-98-102
Направления усовершенствования экспандеров для приготовления белковых кормов
Игорь Евгеньевич Припоров1, Александр Васильевич Огняник2, Магомет Хусеинович Аушев3
1 Кубанский государственный аграрный университет имени И.Т. Трубилина, Краснодар, Россия
2 Всероссийский научно-исследовательский институт табака, махорки и табачных изделий,
Краснодар, Россия
3 Ингушский государственный университет, г. Назрань, Россия
Аннотация. Производство качественных и недорогих кормов на основе сельскохозяйственного сырья - основной путь повышения рентабельности и конкурентоспособности производства животноводческой продукции, обеспечения её импортозамещения и высокого качества. Известно, что в структуре себестоимости животноводческой продукции 50 -70 % всех затрат приходится на долю кормов. Один из наиболее эффективных и перспективных способов термомеханической обработки кормов для повышения их питательной ценности - экспандирование. Экспандирование позволяет изготавливать комбикорма в виде нетвёрдой крупки, значительно улучшает качество корма, особенно у труднопрессуемых компонентов. Проведён анализ способов усовершенствования экспандеров. Показано, что модернизация экспандеров, применяемых в АПК России, должна быть направлена на изменение шнековой матрицы и конструктивно-режимных параметров, что позволит повысить эффективность процесса экспандирования.
Ключевые слова: экспандер, экспандированные корма, кормовая база, производительность, пресс-гранулятор, усовершенствование.
Для цитирования: Припоров И.Е., Огняник А.В., Аушев М.Х. Направления усовершенствования экспандеров для приготовления белковых кормов // Известия Оренбургского государственного аграрного университета. 2022. № 2 (94). С. 98 - 102. https://doi.org/10.37670/2073-0853-2022-94-2-98-102.
Original article
Directions for improving expanders for the preparation of protein feed
Igor E. Priporov1, Alexander V. Ognyanik2, M.Kh. Aushev3
1 Kuban State Agrarian University named after I.T. Trubilin, Krasnodar, Russia
2 All-Russian Scientific Research Institute of Tobacco, Shag and Tobacco Products, Krasnodar, Russia
3 Ingush State University, Nazran, Russia
Abstract. The production of high-quality and inexpensive feed based on agricultural raw materials is the main way to increase the profitability and competitiveness of livestock production, ensure its import substitution and high quality. It is known that in the structure of the cost of livestock products, 50-70 % of all costs are accounted for by feed. One of the most effective and promising methods of thermomechanical processing of feed to increase its nutritional value is expansion. Expanding makes it possible to produce mixed fodder in the form of non-solid grains, significantly improves the quality of the fodder, especially for difficult-to-compress components. The analysis of ways to improve expanders has been carried out. It is shown that the modernization of expanders used in the agro-industrial complex of Russia should be aimed at changing the screw matrix and design-mode parameters, which will increase the efficiency of the expansion process.
Keywords: expander, expanded feed, feed base, productivity, press granulator, improvement.
For citation: Priporov I.E., Ognianik A.V., Aushev M.Kh. Directions for improving expanders for the preparation of protein feed. Izvestia Orenburg State Agrarian University. 2022; 94(2): 98-102. (In Russ.). https:// doi.org/10.37670/2073-0853-2022-94-2-98-102.
