Напряженно-деформированное состояние эллиптического цилиндра с эллипсоидальным днищем из разнородных материалов на основе МКЭ Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

МЕХАНИКА

УДК 539.3

НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ЦИЛИНДРА С ЭЛЛИПСОИДАЛЬНЫМ ДНИЩЕМ ИЗ РАЗНОРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ НА ОСНОВЕ МКЭ

Ю. В. Клочков1, А. П. Николаев2, Т. А. Киселева3

1 Доктор технических наук, заведующий кафедрой высшей математики, Волгоградский государственный аграрный университет, [email protected] 2Доктор технических наук, профессор кафедры лесного и водного хозяйства, Волгоградский государственный аграрный университет, [email protected] 3Ассистент кафедры высшей математики, Волгоградский государственный аграрный университет, [email protected]

Изложен алгоритм расчета конструкции в форме эллиптического цилиндра с эллипсоидальным днищем из разнородных материалов на основе МКЭ с использованием скалярной и векторной интерполяций полей перемещений. В качестве элемента дискретизации используется четырехугольный криволинейный конечный элемент с восемнадцатью степенями свободы в узле. На примере расчета кругового цилиндра сочлененного с эллипсоидом вращения проведена верификация разработанного алгоритма и показана его эффективность.

Ключевые слова: сочлененные оболочки, скалярная интерполяция, векторная интерполяция, четырехугольный конечный элемент, эллипсоид, цилиндр.

Сочлененные оболочки в виде эллиптического цилиндра и эллипсоида находят широкое применение в различных отраслях строительства и машиностроения. Долговечность и надежность такого рода конструкций в решающей степени зависит от точности определения их напряженно-деформированного состояния (НДС). Одним из наиболее эффективных численных методов анализа НДС на сегодняшний день является метод конечных элементов (МКЭ).

В настоящей работе изложен алгоритм расчета конструкции в форме эллиптического цилиндра с эллиптическим днищем на основе МКЭ с использованием четырехугольного конечного элемента с векторной интерполяцией полей перемещений [1].

1. ГЕОМЕТРИЯ ЭЛЛИПСОИДАЛЬНОЙ ОБОЛОЧКИ

Положение произвольной точки М0 срединной поверхности в декартовой системе координат Охуг определяется радиус-вектором

R0 = xi + r(x, в) sin Oí + r(x, в) cos вк,

(1)

где i, j, k — орты декартовой системы координат; в — угол, отсчитываемый от оси Oz против хода часовой стрелки;

_ bc

r(x,O) = y/1 — x2/a2 x ; a, b, c — параметры

V c2 sin2 в + b2 cos2 в

эллипсоида.

Дифференцированием (1) находятся векторы, касательные к поверхности эллипсоида

© Клочков Ю. В, Николаев А. П., Киселева Т. А., 2013

а° = — °х, а° = — °о, (2)

а нормаль к поверхности определяется векторным произведением:

а° = (а° х /^а°. (3)

Производные базисных векторов (2), (3) можно представить компонентами векторов этого же базиса

{а?} = [а] {а0}, Ко} = [в]{а°},

где

г-Ют Т _ г -Ю-Ю-Ют г-Ю ]Г _ г -Ю -Ю -Ют г-Ю 1Т _ г -Ю -Ю -Ют

{а } — {а1а2а } {а,х} — {а1, xa2,xa,x}^ {а,х} — {а1, оа2,оа,о}.

Положение произвольной точки оболочки М, отстоящей на расстоянии £ от срединной поверхности оболочки, определяется радиус-вектором

— + (а°. (4)

Векторы локального базиса д^ точки Мнаходятся дифференцированием (4)

<7° — й,х — а? + са°Х, д° — —о — а2 + са°0. 2. ПЕРЕМЕЩЕНИЯ, ДЕФОРМАЦИИ И ЗАКОН ГУКА

При использовании гипотезы прямой нормали вектор перемещения У точки выражается через вектор перемещения V точки М0 срединной поверхности оболочки:

V — V + С (а-а0) — V + СгГ, (5)

где

V — ^ар + (6)

Производные векторов (6), (5) определятся выражениями

V« — /аар + /"«а0, уа — V,« + с^а, (7)

V ^ ) V (ао

Л"2' -а° — ^аар + (8)

^ _ ^ х V ^ х ^а2 х V,2) ^ _ 1 и ^

1,аар

где /а, /а, ^а, ка — функции компонент вектора перемещения точки cрединной поверхности и их производных. При получении (8) принято, что детерминант метрического тензора остается неизменным л/а — л/а°.

Деформации в произвольной точке оболочки определяются выражениями [2]

— да ■ Кв + Ка ■ дв — £ав + СХав, (9)

где еав — деформации в соответствующей точке срединной поверхности оболочки; \ар — искривления срединной поверхности оболочки.

Соотношения (9) можно представить в матричном виде:

{еС} — [Г] {е} — [Г] [Я] {V} — [Н] {V}, (10)

3x1 3x66x1 3x66x33x1 3x33x1

где {е^}Т — {£11е22е12}, ^}Т — {V1 V2V}, [Н] — матрица алгебраических и дифференциальных операций.

Соотношения между напряжениями и деформациями принимаются в виде [3]

аав — Л/1 (е)дав + 2^дар дв7 ер7, (11)

где аав — контравариантные компоненты тензора напряжений; /1 (е) — ер7др7 — первый инвариант тензора деформаций; др7 — контравариантные компоненты метрического тензора; Л, ^ — параметры Ламе.

Выражения (11) представляются в матричном виде:

М — [С ]{е^ }, (12)

где {а}Т — {а11 а22а12}.

3. МАТРИЦА ЖЕСТКОСТИ КОНЕЧНОГО ЭЛЕМЕНТА

В качестве конечного элемента принят криволинейный четырехугольник с узлами г, ], к, I, являющийся фрагментом срединной поверхности оболочки. Узловыми неизвестными являются перемещения, их первые и вторые производные в локальной системе координат:

{%}T = s K}T К}T к}T

1x72 1x24 1x24 1x24

где

1x24

{q} — j q q ^í^nqjnq,nq,nqiíí ''' q>íí''' q>nn' ' ' q,ín | '

(символом д обозначены перемещения V1, V2 или V).

Аппроксимация перемещений внутренней точки конечного элемента через узловые значения принималась в двух вариантах. В первом варианте использовалась аппроксимация перемещений как скалярных полей [4]:

v1 — {Ф}T К}, V2 — {ф}T {v2}, v — {ф}T {Vy} '

y

1x24 24x1

y

1x24 24x1

y}

1x24 24x1

(13)

С использованием (13), (12) и (10) и алгоритма [1, 2, 5] получена матрица жесткости четырехугольного элемента [4]:

Ко ]{иу } = {/ }.

Во втором варианте использована аппроксимация перемещений как векторных полей [2,5]:

V — {ф}т {vy} ,

(14)

1x24

где {vy У — < v^vj vfcvlv'i5vj5v'fc5v,l5v,inv'jnv'kínv,nv,inv*i55 - - - v^v

nn

-й -i -й

vl v> ' ' ' v>

На основе (14) получаются матричные соотношения:

{v} — [Lw] {uy}, 3x1 3x72 72x1

(15)

T

из которых следует, что каждая компонента вектора-столбца {v} — {v1v2^ зависит от всех узловых компонент конечного элемента {v^}, {v^}, {vy}.

С использованием (15), (12), (10) получена матрица жесткости конечного элемента [4]:

[Kw ] {Uy } — {fy} '

Срединные поверхности эллиптического цилиндра и эллиптического днища определяются в декартовой системе координат Oxyz:

— — xi + r(0)sin 0j + r(0)cos 0k, — — x'i' + r'(x'; sin 0j' + r'(x'; 0)cos 0k',

где

r(0) —

bc

л/е2 sin2 0 + b2 cos2 0'

r'(x';0) — A/1 —2 ■

bc

х' = х — ^ — длина цилиндра (рисунок).

При расчете эллиптического цилиндра с днищем из разнородных материалов на кривой пересечения срединных поверхностей узловые неизвестные {¿у} эллиптического цилиндра принимаются за основные, а узловые неизвестные примыкающего днища {¿у} должны быть выражены через {¿у}. Векторы узловых неизвестных на кривой пересечения представим выражениями

л/c2 sin2 0 + b2 cos2 0'

2

rVT Г 1 2 1 2 12 12 12 12 ч /i£\

{Zy} = [v v VV xV xVíXV qv eV,eVxXv,xxv,xxV>eev ef)v,eev>xev, x0vxA , (16) 1x18

{zy} = {v1 v2 v'v1,xv2,xV'xv1,0v2,0V',0v1,xxv2,xxV'xxv1,00v2,00V',00v1,x0v2,x0V'x^ • (17)

Для получения зависимостей между компонентами векторов (17) и (16) используются следующие условия.

1. Равенство векторов перемещения точек срединных поверхностей эллиптического цилиндра и днища

V' = V", (18)

откуда получаются зависимости

v1' = v1, v2' = v2, v' = v. (19)

2. Равенство первой и второй производных векторов перемещений по координате О

V в = V 0, V 00 = V 00,

откуда определяются соотношения

v ,0' = v j, v2e' = v20 > v , в' = v , в, = v ,00 , v2ee' = v 200 , v , 00' = v, 00 • (20)

3. Равенство углов поворотов нормалей к срединным поверхностям эллиптического цилиндра и днища

V , x' = V , x. (21)

4. Равенство нормальных усилий вдоль меридиана

E'h'3 ' А Eh3 .

(£11 + V£22 ) = --2 (£11 + ^£22) ,

2 11 22 2 1 - v'2 1 - V2

откуда получается зависимость

E 'h '3 (1 - V2) 5. Равенство касательных усилий

' Eh3 (l - v' . ' '

V 'X = E'h'3 (1 _ v2) (v V + vv У - v 'v 2в• (22)

E'h' , Eh

—'£ 1 2 — —— £ 12 1 + V ' 1 + V

приводит к выражению

^ ' — (1 + V ') ^ (23) ^ >х — Е'Л' (1 + V) ^ 'х • (23)

6. Равенство моментов

дает возможность выразить вторую производную V,хх' функцией узловых неизвестных основной оболочки

V,хх' — / ({*у})• (24)

На основе (21)—(24) составляется матричное соотношение

[VI — №у}, (25)

с использованием которого формируется матричная зависимость:

{иу'} — МК }

для преобразования матрицы ] и вектора узловых нагрузок конечного элемента, примыкающего к границе пересечения оболочек узлами г, 1

[кП1 — Мт К |[Д [/П| — Мт {/у }•

4. ПРИМЕР РАСЧЕТА

В качестве примера была решена задача об определении НДС оболочки в виде кругового цилиндра, сочлененного с эллипсоидом вращения, загруженной внутренним давлением интенсивности д. Были приняты следующие исходные данные: радиус и длина цилиндра Я = 0.9 м, Б = 4.0м; параметры эллипсоида а = 1.3 м; Ь = с = 0.9 м; толщина оболочки Ь = 0.008 м; коэффициент Пуассона V = 0.3; д = 1 МПа. Вследствие наличия плоскостей симметрии рассматривалась 1/4 часть оболочки. Координаты х и 9 принимали следующие значения: 0 < х < 5.2 м, 0 < 9 < п/2. Левый край оболочки шарнирно закреплен, правый край свободен. Расчеты выполнялись в двух вариантах: в первом варианте при формировании матрицы жесткости четырехугольного элемента дискретизации использовалась общепринятая интерполяция компонент вектора перемещения как скалярных величин [4]; во втором варианте применялась векторная интерполяция полей перемещений четырехугольного конечного элемента [1]. В обоих вариантах были реализованы разработанные условия сочленения оболочек (18)—(25). Результаты повариантных расчетов представлены в таблице, в которой приведены численные значения в МПа меридиональных ам и кольцевых напряжений ак в сечениях Оуг, О'у'г', О''Т и при различных отношениях модулей упругости сочленяемых оболочек, при этом модулю упругости цилиндра придавались различные значения, а модуль упругости эллипсоида оставался неизменным.

Интерполяция Скалярная Векторная

сечения Е/Е' 1/1 1/10 1/100 1/1000 1/1 1/10 1/100 1/1000

х = 0.0 м „.в 47.92 47.9 47.9 47.4 47.9 47.9 47.9 47.9

„.н 47.92 47.9 47.9 47.4 47.9 47.9 47.9 47.9

112.5 112.5 112.5 112.5 112.5 112.5 112.5 112.5

112.5 112.5 112.5 112.5 112.5 112.5 112.5 112.5

х = 4.0 м в 46.1 128.9 199.7 210.8 46.2 129.3 200.2 211.6

н 49.9 -31.3 -101.1 -113.1 49.8 -31.6 -101.6 -112.8

100.5 63.7 63.5 63.7 100.5 63.8 63.6 63.8

101.6 15.7 -26.7 -33.5 101.6 15.5 -26.9 -33.5

х = 5.2 м в -0.08 -11.64 -128.60 -1256.12 0.03 0.03 0.03 0.03

н 0.12 11.69 128.77 1257.41 0.05 0.05 0.05 0.05

84.2 72.5 -45.0 -1177.9 84.5 84.5 84.5 84.5

82.3 76.3 5.0 -682.2 83.6 83.6 83.6 83.6

Анализ табличного материала показывает, что результаты повариантного расчета практически совпадают при равенстве модулей упругости основной (цилиндра) и примыкающей (эллипсоида) оболочек. Однако с уменьшением значения модуля упругости цилиндра величины контролируемых параметров НДС в концевом сечении оболочки существенно отличаются друг от друга в зависимости от варианта расчета. Так как цилиндрическая часть оболочки становится все более податливой, то эллипсоидная часть оболочки получает дополнительную возможность смещаться как абсолютно твердое тело. Такое смещение не должно оказывать влияния на НДС конструкции, что наблюдается во втором варианте расчета, в котором реализована векторная интерполяция полей перемещений. В первом же варианте погрешность вычислений в концевом сечении стремительно нарастает. Меридиональные напряжения, которые по физическим соображениям должны быть равны нулю, так как концевое сечение незагружено, достигают неприемлемо больших значений. Кольцевые напряжения изменяют свой знак, что также является недопустимым. Таким образом, можно сделать вывод, что при расчете сочлененных оболочек с различными физико-механическими характеристиками материала необходимо использовать векторную интерполяцию перемещений в сочетании с разработанными корректными условиями сочленения.

Библиографический список

1. Клочков Ю. В., Николаев А. П., Киселева Т. А. Сравнение вариантов интерполяций перемещений на примере произвольной оболочки в форме эллипсоида // Вестн. Волгоград. гос. архит.-строит. ун-та. Сер. Строительство и архитектура. 2011. Вып. 23(42). С. 54-59.

2. Николаев А. П., Клочков Ю. В., Киселев А. П., Гуре-ева Н. А. Векторная интерполяция полей перемещений

в конечно-элементных расчетах. Волгоград : ФГБОУ ВПО Волгоградский ГАУ, 2012. 264 с.

3. Седов Л. И. Механика сплошной среды : в 2 т. М. : Наука, 1976. Т. 1. 536 с.

4. Постнов В. А., Хархурим И. Я. Метод конечных элементов в расчетах судовых конструкций. Л. : Судостроение, 1974. 344 с.

5. Клочков Ю. В., Николаев А. П., Киселева Т. А. Анализ НДС произвольной непологой оболочки в форме компенсатора с использованием векторной интерполяции полей перемещений // Изв. Волгоград. техн. ун-

та : межвуз. сб. науч. ст. № 10(97)/ ВолгГТУ. Волгоград : ИУНЛ ВолгГТУ, 2012 (Сер. Актуальные проблемы управления, вычислительной техники и информатики в технических системах. Вып. 14). С. 28-32.

Stress-strain State of an Elliptical Cylinder with an Ellipsoidal Bottoms of Dissimilar Materials Based FEM

J. V. Klochkov, A. P. Nikolaev, T. A. Kiseleva

Volgograd State Agricultural University, Russia, 400002, University av., 26, [email protected], [email protected], [email protected]

The algorithm of calculating the construction in the form of an elliptical cylinder with ellipsoidal bottom of different materials based on the finite element method with the use of scalar and vector fields interpolating movements is described. As part of the sampling using rectangular curved finite elements with eighteen degrees of freedom in the node. Calculations of a circular cylinder with an articulated ellipsoid of rotation the verification of the algorithm and shows its effectiveness.

Key words: articulated shell, scalar interpolation, vector interpolation, rectangular finite element, ellipsoid, cylinder.

References

1. Klochkov J. V., Nikolaev A. P., Kiseleva T. A. Comparison of options interpolations movement as an example of an arbitrary shell in the shape of an ellipsoid. Vestnik Volgogradskogo Gos. Arch.- Stroit. Univ. Ser. Str-vo i Arhit. [Bulletin of the Volgograd State Architectural and Building Univ. Ser. The Construction and Arch.], 2011, no. 23(42), pp. 54-59 (in Russian).

2. Nikolaev A. P., Klochkov J. V., Kiselev A. P., Gureeva N. A. Vektornaja interpoljacija polej peremeshhenij v konechno-jelementnyh raschetah [Vector interpolation displacement fields in finite-element calculations]. Volgograd, 2012, 264 p. (in Russian).

3. Sedov L. I. Mekhanika sploshnoi sredy [Continuum Mechanics]. Moscow, Nauka, 1976, vol. 1, 536 p. (in Russian).

УДК 532.516:517.958:531.383

4. Postnov V. A., Harhurim I. J. Metod konechnykh elementov v raschetakh sudovykh konstruktsii [The Finite Element Method in the Calculation of Ship Structures]. Leningrad, Sudostroenie, 1974. 344 p. (in Russian).

5. Klochkov J. V., Nikolaev A. P., Kiseleva T. A. Analysis VAT Arbitrary Nonshallow Shell in the Form of the Compensator Using Vector Interpolation of Displacement Fields. Izvestiya Volgogradskogo Texniheskogo Universiteta [Proceedings of the Volgograd Technical University]: Interuniversity. Sat Scientific. Art. no. 10 (97) / VolgGTU. Volgograd IUNL VolgGTU, 2012 (Ser. Actual problems of management, computer science and informatics in technical systems. iss. 14), pp. 28-32 (in Russian).

ЗАДАЧИ ГИДРОУПРУГОСТИ ДЛЯ ТРУБЫ КОЛЬЦЕВОГО СЕЧЕНИЯ С УПРУГОЙ, ГЕОМЕТРИЧЕСКИ НЕРЕГУЛЯРНОЙ ВНЕШНЕЙ ОБОЛОЧКОЙ

ПРИ ВОЗДЕЙСТВИИ ДАВЛЕНИЯ

Д. В. Кондратов1, Ю. Н. Кондратова2, В. С. Попов3, И. В. Плаксина4

1 Доктор физико-математических наук, заведующий кафедрой прикладной информатики и информационных технологий в управлении, Поволжский институт управления им. П. А. Столыпина, Саратов, [email protected] 2Кандидат физико-математических наук, доцент кафедры математической кибернетики и компьютерных наук, Саратовский государственный университет им. Н. Г. Чернышевского, [email protected]

3Доктор технических наук, заведующий кафедрой теплогазоснабжения, вентиляции, водообеспечения и прикладной гидрогазодинамики, Саратовский государственный технический университет им. Гагарина Ю. А., [email protected] 4Преподаватель кафедры прикладной информатики и информационных технологий в управлении, Поволжский институт управления им. П. А. Столыпина, Саратов, [email protected]

© Кондратов Д. В., Кондратова Ю. Н, Попов В. С., Плаксина И. В., 2013