CC BY
16
ки древесины при их разработке. Дана оценка повреждениям, которые возникают в результате использования различных средств трелевки древесины и эффективности их использования. Обоснована целесообразность использования пластиковых лотковых систем на трелевке в горных условиях во время лесозаготовительных работ в сухостойных насаждениях.
Ключевые слова: лотковые системы, транспортировка, сухостойные насаждения, технология, древесина.
Kyy V. V., Kolyadzhyn I.F. Usage of Plastic Chute Systems for Primary Transportation of Timber
Some possible means of timber primary transportation during the development of local snag stands on the slopes of the Carpathians has been analyzed. Expediency of using plastic chute skidding systems in the mountains conditions for harvesting operations in the snag stands has been substantiated in the article.
Keywords: chute system, transportation, snag stands, technology, timber.
УДК 006.91:621.317.727.1
МЕТРОЛОГ1ЧНА ПЕРЕВ1РКА РЕЗИСТИВНИХ ПОД1ЛБНИК1В НАПРУГИ МЕТОДОМ ВИМ1РЮВАННЯ В1ДНОШЕННЯ ОПОР1В
В.П. Мотало1
Розглянуто та проан^зовано проблематику метролопчно! перевiрки подшьниюв напруги. Проаншпзовано основш метролопчш характеристики та методи визначення похибок резистивних подшьниюв напруги. Одшею iз основних проблем у проведенш метролопчно'! перевiрки подiльникiв напруги е потреба використання високоточних еталонних засобiв вишрювально! технiки. Розроблено методику автономно'! перевiрки подiльникiв напруги, в яюй реалiзовано метод вимiрювання вщношення опоргв подшь-ника. Методика дае змогу визначати похибки резистивних подшьниюв напруги без використання прецизшних засобiв вимiрювальноi технiки, зокрема, без еталонних мiр електричного опору.
Ключовi слова: подшьники напруги, метрологiчнi характеристики подiльникiв напруги, похибки подшьниюв напруги, методи визначення похибок резистивних подшьниюв напруги, метод вишрювання вщношення опоргв.
Вступ. Резистивний подiльник напруги (ПН) - масштабний вимрюваль-ний перетворювач, який складаеться iз резистивно!' схеми i призначений для зменшення напруги у задане число разiв. Основними метролопчними характеристиками ПН е номшальний коефiцiент подiлу кпн i клас точностi с.
Номтальний коефщент подту кпн доршнюе вiдношенню номiнального значения вхвдно! напруги н до номшального значения вихiдноí напруги ивихн за роз1мкненого кола вихiдноí напруги або ввдношенню номiнального значення вхiдного опору Явх н до номiнального значення вихвдного опору Явихн [1]
1 ивх,н
пн = и—=^— ■ (1)
Номiнальне значення коефiцiента подшу кпн допустимо вибирати iз ряду: 1 ■ 10п; 210п; 510п, де п=0; 1; 2; 3; 4, але зазвичай кпн = 10:1; 100:1; 1000:1.
1 доц. В.П. Мотало, д-р техн. наук - НУ " Львгвська полггехнка"
Похибку ПН 6пн нормують у вiдсотках вщ номiнального значения коефь цieнта подшу
дп„ = кп" ~ кпд -100%. (2)
кпн
де кпд - дiйсний коефiцieнт подшу, який доршнюе вiдношенню дiйсного значения прикладено! вхiдноi напруги д до дшсного значення вихiдноi напруги ивш,д за розшкненого кола впхщно! напруги або вщношенню дiйсного значення вихщного опору Квх?д до дiйсного значення вихщного опору Явш,д
кпд = и-= ^-■ (3)
Граничне значення допустимо!' основно!' похибки ПН 6пнгр чисельно до-ршнюе його класу точност1 с, тобто, ¿ц^ = ±с, %, який вибирають iз ряду: с = 0,0001; 0,0002; 0,0005; 0,001; 0,002; 0,005; 0,01; 0,02; 0,05; 0,1. Дшсне значення коефщента подшу визначають у процесi метрологiчноi перевiрки ПН зпдно з вимогами ГОСТ 8.278-2013 [2].
Мета роботи та основш завдання дослщжень. Мета роботи - розроб-лення методики автономно!' перевiрки ПН без застосування високоточних зраз-кових мiр i вимiрювальних приладiв.
Основными завданнями дослiджень роботи е:
• аналiз методiв визначення похибок резистивних подiльникiв напруги;
• аналiз методу вимiрювання вiдношення опорiв;
• розроблення методики визначення основно! похибки резистивних подшьниюв напруги без застосування зразкових мiр опору.
Аналiз основних методiв визначення похибок подiльникiв напруги.
Основною операщею пiд час проведення метролог1чног перевгрки (надалi - пе-рев1рки) ПН е визначення його основно!' вiдносноi похибки 6пн i порiвияния ц з граничним значення ¿пн,гр, тобто, з класом точност ПН с, щодо виконання умо-ви |6ИН| — ¿„я^ = с,%, за якою встановлюють вiдповiднiсть перевiрюваного ПН вимогам ГОСТ 11282-93 [1]. Межа допустимо! основно!' похибки еталонних за-собiв вимiрювань повинна бути у 3 i бшьше разш меншою вiд межi допустимо! основно! похибки перевiрюваного подшьника [2]. Отже, граничне значення похибки 8виМкКпгр вишрювання дiйсного коефщкнта подшу подшьника кпд не повинно перевищувати свого допустимого значення 6„им,доп, яке становить 1/3 ввд границ допустимо! основно!' похибки подшьника 6'пн,гр
¿вим,кп,гр — 6вим,доп = 3 ¿ш^р? % = 3 . (4)
Згiдно з ГОСТ 8.278-2013 [2], основну похибку ПН визначають такими методами:
• вимiрюванням вхщного та вихiдного опорiв ПН методом порiвняння з еталон-ною мiрою опору або методом замщення (для подiльникiв класiв точностi 0,001 i менш точних);
• вимiрюванням вiдношення опорiв ПН верхнього та нижнього плеча методом порiвняння з еталонною мiрою вiдношення (для подшьниюв класiв точностi 0,01 i точнших);
Похибку ПН ¿пн нормують у вiдсотках вщ номiнального значения коефь цieнта подшу
дп„ = кп" ~ кпд -100%. (2)
кпн
де кпд - дiйсний коефiцieнт подшу, який доршнюе вiдношению дiйсного значения прикладено! вхiдноi напруги д до дшсного значення вихiдноi напруги ивш,д за роз1мкненого кола вихщно! напруги або вщношенню дiйсного значення вихщного опору Квх?д до дiйсного значення вихщного опору Явш,д
кпд = и-= ^-■ (3)
и вих,д ^вих,д
Граничне значення допустимо!' основно!' похибки ПН бпнгр чисельно до-ршнюе його класу точност1 с, тобто, ¿ц^ = ±с, %, який вибирають iз ряду: с = 0,0001; 0,0002; 0,0005; 0,001; 0,002; 0,005; 0,01; 0,02; 0,05; 0,1. Дшсне значення коефщента подшу визначають у процесi метрологiчноi перевiрки ПН зпдно з вимогами ГОСТ 8.278-2013 [2].
Мета роботи та основш завдання дослщжень. Мета роботи - розроб-лення методики автономно!' перевiрки ПН без застосування високоточних зраз-кових мiр i вимiрювальних приладiв.
Основными завданнями дослiджень роботи е:
• аналiз методiв визначення похибок резистивних подiльникiв напруги;
• аналiз методу вимiрювання вiдношення опорiв;
• розроблення методики визначення основно! похибки резистивних подшьниюв напруги без застосування зразкових мiр опору.
Аналiз основних методiв визначення похибок подiльникiв напруги.
Основною операщею пiд час проведення метролог1чног перевгрки (надалi - пе-рев1рки) ПН е визначення його основно!' вiдносноi похибки Зпн i порiвняння ц з граничним значення ¿пн,гр, тобто, з класом точност ПН с, щодо виконання умо-ви ¿ин| — ¿„я^ = с,%, за якою встановлюють вiдповiднiсть перевiрюваного ПН вимогам ГОСТ 11282-93 [1]. Межа допустимо! основно!' похибки еталонних за-собiв вимiрювань повинна бути у 3 i бшьше разш меншою вiд межi допустимо! основно! похибки перевiрюваного подшьника [2]. Отже, граничне значення похибки 8виМкКпгр вишрювання дшсного коефщкнта подшу подшьника кпд не повинно перевищувати свого допустимого значення 8вимдоп, яке становить 1/3 ввд границ допустимо! основно!' похибки подшьника Зпнгр
¿вим,кп,гр — ¿вим,доп = 3 ¿ш^р? % = 3 . (4)
Зпдно з ГОСТ 8.278-2013 [2], основну похибку ПН визначають такими методами:
• вимiрюванням вхщного та вихщного опорiв ПН методом порiвняння з еталон-ною мiрою опору або методом замiщення (для подшьниюв класiв точностi 0,001 i менш точних);
• вимiрюванням вiдношення опорiв ПН верхнього та нижнього плеча методом порiвняння з еталонною мiрою вiдношення (для подiльникiв клаив точностi 0,01 i точнiших);
• вимiрюванням вхщноТ та вихщноТ напруги подшьника компенсадiйним методом (для подшьниюв класу точностi 0,005 i менш точних);
• вимiрюванням вхщноТ та вихщноТ напруги подiльника за номшально1 напруги за допомогою еталонних мiр напруги (для подiльникiв класу точност 0,0005 i менш точних).
1з аналiзу чинних нормативних документiв (НД) [1, 2], для забезпечення вимоги щодо потрiбноí точностi перевiрки ПН уа методи визначення основно'' похибки потребують використання високоточних засобiв вимiрювальноí техш-ки (ЗВТ), наприклад, потенщометра постiйного струму типу Р369 класу точнос-тi 0,005, моста постшного струму типу Р332 класу точноси 0,0001, компаратора опорiв типу Р346, мостово'' установки типу УМИС-2М, прецизшних однознач-них мiр електричного опору титв Р331, Р4010, Р4020 та ш., атестованих за вщ-повщним розрядом, та iн. Треба зазначити, що вказанi прецизiйнi ЗВТ е високо-вартiснi i, крм цього, не завжди е в наявносп кожно'' лабораторп, що усклад-нюе процедуру перевiрки ПН.
Суть методу вимiрювання в1дношення опорiв i застосування його для визначення похибок подшьниюв напруги. Високо'' точностi вимiрюван-ня електричного опору досягають завдяки застосуванню методу замiщення [3]. Метод замщення особливо ефективний у випадку, коли значення опорiв досль джуваного об'екта Ях та еталонно'' мiри Яе однаковi, тобто, Ях = Яе. У такому разi похибка методу замщення 8мзгр = 0. Однак цього не завжди вдаеться досягнути, оскшьки значення опору мiри Яе вибирають iз ряду стандартних значень Яе = 10 п Ом, де п - щле число вщ -5 до +9.
У резистивних ПН завжди е резистори, опори яких не кратш 10 п Ом. Наприклад, ПН типу Р35 класу точносп 0,005, схему якого зображено на рис. 1, складаеться iз резисторiв з номшальними значеннями опорiв Я1н = 10 кОм, Я2н= Я3н= Я4н= 30 кОм, Я6н= Я7н= Я8н= 300 кОм, за якими отримують два коефщенти подiлу - 10:1 i 100:1. Очевидно, що застосування методу замiщення для вимь рювання цих опорiв не забезпечить високо'' точносп вимiрювання.
Рис. 1. Схема резистивного подыъника напруги Р35: иех - вх!дна напруга; иеих - вихгдна напруга; Я1 - Я4, Я6 - Я8 - основнг резистори подгльника зг сталим опором; Я51Я9 - резистори для тдстроювання коеф1ц1ент1в подыу
У таких випадках для визначення основно!' похибки ПН доцшьно вико-ристати метод вимгрювання в1дношення опор1в (скорочено - метод в1дношен-ня), за якого з високою точшстю визначаеться вщношення опорiв груп резисторов, що вiдповiдають даному коефiцiенту подiлу, а не абсолютш значення цих опорш.
Метод в1дношення Грунтуеться на таких властивостях резистивних схем:
• вщност похибки дг,посл i дг,пар еквiвалентних опорiв послiдовного Япосл i пара-лельного Япар з'еднань п резисторiв з однаковими номшальними значеннями опорiв Ян однаковi i дорiвнюють [4]
1 "
дЯ,посл = дК,пар =— X дШ , (5)
п ¡=1
де ди - вiдносна похибка г'-го резистора (г =1,2,3,..., п), %;
• вiдносна похибка дг,посл еквiвалентного опору Япосл послiдовного з'еднання двох резисторiв Я1 i Я2 з рiзними номiнальними значеннями опорiв - Я1н^ Я2н Дорiв-нюе
дЯпосл = ^ ■ дЯ,1 + Кън ■ дЯ,2, %, (6)
Я1„ + Я2н Я1н + Я2я
а паралельного з'еднання
дЯ,пар = ^ - дЯ,1 + - дЯ,Ъ %, (7)
Я1н + Я2н Я1н + Я2н
де дЯ,1 i дгд - вщносш похибки резисторов Я1 i Я2, %;
• якщо один iз резисторiв мае опiр значно бшьший, нiж шший, наприклад, Я1н >> Я2н (орiентовно у 10 разiв), то вирази (6) i (7) спрощуються:
дя,посл = дщ + ■ дя,2 = дя,1, %, (8)
Я1н
дя,пар = ^ ■ дя,1 + дя,2 = дя,2, % . (9)
Я1н
Отже, для реалiзацii методу вщношення ПН повинен складатися з таких груп резисторов, щоб екшвалентний отр паралельного з'еднання однiеi групи резисторiв дорiвнював еквiвалентному опору послщовного з'еднання iншоi. У цьому випадку, вишрявши з певною похибкою еквшалентний опiр паралельного з'еднання кшькох резисторiв з однаковим номiнальним значенням опору, згiдно з (5) можна визначити екшвалентний отр послiдовного з'еднання цих же резисторiв з тою самою похибкою.
Наприклад, у ПН типу Р35, побудованому за схемою, зображеною на рис. 1, для реатзаци коефщента подшу кпн= 10:1 використано резистори з номь нальними значеннями опорiв Я1н = 10 кОм i Я2н= Я3н= Я4н= 30 кОм. У цьому випадку номшальний еквовалентний опiр Япар,н паралельного з'еднання резисторов Я2н, Я3н i Я4н дорiвнюе Япарн = 1 кОм, тобто, доршнюе опору резистора Я1н = 1 кОм. Це дае змогу для порiвняння цих опорiв застосовувати метод замщення з найвищою ефективнiстю.
Методика проведення виммрюваиь для реалiзацГí методу ввдношен-ня. Розглянемо методику проведення вимрювань для реалiзацii методу вщно-
шення стосовно визначення похибки ПН типу Р35 з номшальним коефiцiентом подiлу кпн= 10:1.
Вимiрювання здiйснюють у такш послiдовностi.
1) Виражають заданий номшальний коефiцieнт под1лу кпн через вщношення опорiв резисторiв, з яких складаеться ПН
кпн = 3^ = ЯСн = Яа*,« + явс,« = 1 + ^всн = 10, (10)
Явих,и яав,н яав,н яав,н
де Явс,н= Я2,н + Кэ,н + Я4,н = 90 кОм i Яав,н = Ям = 10 кОм.
Аналогiчно виражають дiйсний коефщент подшу кпд
к д = Явх,д = яас,д = яав,д + явс,д = 1 + явс,д (ц)
Явих,д, Яав,д ЯАВ,д Яав,д
де ЯВС,д i ЯАВ,д - умовнi позначення дiйсних значень опор1в 90 кОм i 10 кОм.
Отже, для визначення дшсного коефiцiента подiлу кпд i, вщповщно, похибки ПН 8пн за формулою (2), потрiбно визначити дшсш значення опор1в ЯВС,д i ЯАВ,д та обчислити 'х вiдношення.
2) Вибирають базовий отр подiльника, вщ якого починаеться перший цикл вимiрювань. У цьому разi це буде ошр резистора ЯАВ,н = Я1н = 10 кОм, з яким можна порiвняти еквiвалентний опiр ЯВСпгар паралельного з'еднання резисторiв Я2,н = Я3 н = Я4,н = 30 кОм, що також дорiвнюe 10 кОм.
3) За допомогою моста вимiрюють опiр резистора ЯАВ,н = 10 кОм i приймають його як дшсне значення ЯАВ,д з похибкою дКкв д
ЯАВ,д = Япор,АВ 3, (12)
Яв
де: Япор,АВ - вщлш опору плеча пор1вняння, отриманий пiсля зрiвноважування моста; ЯА i ЯА - опори плiч вiдношення моста;
Примтка. Похибка - це систематична похибка прямого вишрювання опору мостом. В аналiзi точностi методу вщношення абсолютне значення ¿Я200д не мае значення, оскшьки вона вилучаеться, а важливим е незмшшсть й' значення у процедурi ви-мiрювання.
4) З'еднують паралельно резистори Я2,н = Я3,н = Я4,н = 30 кОм, для чого замика-ють контакти 1К у схемi под1льника, i вимiрюють мостом екывалентний опiр ЯВС,пар за таких самих опорiв плiч вiдношення ЯА i ЯА
Яа
ЯВС,пар = ЯпорВС,пар —, (13)
ЯВ
де ЯпорвС,пар - ввдщк опору плеча порiвняння, отриманий пiсля другого зрiвнова-жування моста.
5) За методом замiщення [3] з формул (12) i (13) знаходять дiйсне значення еквiвалентного опору
Явс„д = ЯМд Яп°р,ВСпр . (14)
Япор,2АВ
АналЬ похибок вимгрювання методом вiдношення. Похибка вишрювання опору ЯВС,пщд, визначеного за методом замщення, мае таи складники [3]:
^ЯВс= + $мз + $кв,АВ - &«,ВС, (15)
де: 8мз - похибка методу замщення; дкв?АВ i Зкв,ВС - вiдноснi похибки квантуван-ня за першого i другого зрiвноважування моста.
Граничне значення похибки методу замщення
с I ^ с Япор,вс,пар— Япор,АВ п/ /л
бмг,гр = Ш^р -—^-1,%, (1 6)
Япор,б
де: брпоргр - граничне значення похибки опору плеча порiвняння, яке наближено
дорiвнюe половинi класу точностi моста, %; Я„тб - бшьший iз Япор,Вс,пар i Я„тАВ.
Оскiльки номiнальнi значення вимiрюваних опорiв ЯАВ i ЯВС,„ар однаковi, то рiзниця (Я„оРвВс,„ар - Я„орАВ) у формулi (16) буде невелика i похибкою методу замiщення дмзгрможна знехтувати (дм,гр = 0). Тодi отримаемо
8явс,пар,д = зяавд + ^кв,ав — вс . (17)
Визначення дшсного коефщента подту кпд. Скориставшись ключовим спiввiдношенням методу вщношення (5) та дiйсним значенням опору ЯВСтр,д згiдно з (14), знаходять дшсне значення опору ЯВС,д еквiвалентного опору посль довного з'еднання резисторiв Я2,н, Я3н i Я4,н
явс,д = 9 • ЯВС ,пар,д 5 (18)
причому похибка вимрювання опору ЯВС,д дорiвнюе
¿Явс,„ = ¿Явс.»«р.э = ¿ЯАВ,д + <$®,АВ — &<г,ВС . (19)
За знайденими дiйсними значення опорiв ЯВС,д i ЯАВ,д за формулою (11) визначають дiйсний коефiцiента подшу перевiрюваного ПН к„д, а за формулою (2) - його основну похибку 5„н.
Примтка. Для визначення основно'! похибки даного ПН достатньо було провести один цикл вишрювань, однак у разi метролопчно'! перевiрки ПН iз складнiшою схемою для визначення дшсного значення по^бного коефшдента подшу кпд треба провести 2, 3 i бiльше цн^в вимiрювань
Оцтюеання похибки вимiрювання дшсного коефЩента подшу кпд. Для встановлення потрiбноi точностi перевiрки ПН знаходять похибку Звим,к„ вимiрювання дiйсного коефiцiента подшу к„д, яка вiдповiдно до (11) i (19) до-рiвнюе
двим,кп = ¿ЯВС,д — ^ЯАВ>д = 8кв,Ш — С>кв,вс . (20)
Отже, систематична похибка прямого вимiрювання опору мостом ¿Я200д, отримана у першому зрiвноваженнi моста, вилучена.
Оскiльки значення опорiв плеча поршняння Я„ор,АВ i Я„ор,ВС,„ар за першого та другого зрiвноважування моста приблизно однаковi i мало вiдрiзняються вiд початкового значення Ятр, то i граничнi значення похибок квантування Зкв,^,гр i дКв,ВС,гр за першого та другого зр1вноважування моста також приблизно однако-вi, тобто, дк„,АВ,гр^ Зкв,ВС,гр= $кв,гр. ТOДi граничне значення похибки дв1м,кп,гр вимь рювання дшсного коефщента подiлу подшьника к„д на основi (16) дор1внюе
(21)
де 8шгр - граничне значения похибки квантування в даному циклi вимiрювань, яке дорiвнюе
бкв,гР = ± 0,5Я ЫЯ" -100%, (22)
Япор
де: АЯкв - крок квантування плеча порiвняння, який дорiвнюе опору одного сту-пеня молодшо'' декади плеча порiвняння, Ом; Япор - розрахункове значення опору плеча порiвняния, Ом.
Отже, застосувавши метод вiдношення для визначення дiйсного значення коефщента подiлу подiльника можна досягнути високо'' точностi вимрю-вання, осюльки похибка вимрювання кпд, загалом, не залежить вiд похибок ви-користаних засобiв вимiрювань, а визначаеться тiльки похибкою квантування 8ш,гр, яку можна зменшити до потрiбного значення вiдповiдним шдбором опору плеча порiвняння Япор, що видно iз аналiзу формули (22).
Визначення похибки подельника напруги типу Р35 з номшальним ко-ефщентом подту кпн= 100:1. У цьому разi виконують таю ж операцп, як i шд час визначення похибки подшьника напруги типу Р35 з номшальним коефь щентом подiлу кпн= 100:1, тiльки проводять два цикли вимiрювань.
1) Виражають заданий номiнальний коефiцieнт под1лу кпн через вiдношення опорiв резисторiв, з яких складаеться ПН
, Rex, н н +Rbd кпн _-— =-— =-2-— = 1 +--— = 100, (23)
rab ,н rab ,н rab ,н
де Rbd,„= Явс,„ + Rcd,„ = 90 + 900 = 990 кОм i RAb,h = Ri,h = 10 кОм. Аналогiчно виражають дшсний коефiцieнт подшу кпд
К д _ Яех,д _ RAD,d _ RÄB,b + RBD,b _ i + RBD,b (24)
RÄB,b RÄB,b RÄB,b
де Явдй i Яав.й - yMOBHi позначення дiйсних значень onopiB 990 кОм i 10 кОм.
Отже, для визначення дшсного коефщента подiлy кпд i, вiдповiдно, похибки ПН Зпн за формулою (2), noTpi6ro визначити дiйснi значення onopiB RBD,d i ЯАВ,д та обчислити ix вiднoшення.
2) Значення опору RBD,d = 990 кОм розд1ляють на дв1 частини
RBD,d _ RBC,d + RCD,d , (25)
де RBC,d i RCD,d - умовш позначення дiйсниx значень oпopiв 90 кОм i 900 кОм, i проводять два цикли вимipювань для ix визначення.
3) Д1йсне значення опору ЯВС,д та похибку Srbcö екв1валентного опору послЬ довного з'еднання резистор1в Я2 н, Я3 н i Я4 н знаходять за описаною вище методикою визначення похибки ПН типу Р35 з номшальним коефщентом по-дшу кпн= 10:1, тобто, проводять перший цикл вимгрювань i за формулами (18) та (19) визначають ошр Явс,д _ 9 • ЯВС,пар,д та похибку
örbc.ö _ ^Яab,д + &e,ab - sKe,BC .
4) Для знаходження дшсного значення опору RCD,d послiдовного з'еднання ре-зисторiв Я6 н = Я7 н = Я8 н = 300 кОм, вибирають базовый onip подiльника, вщ якого починаеться другий цикл вимiрювань. У цьому разi це буде ошр ЯАС,н
= 100 кОм, з яким можна пор1вняти еквiвалентний onip RBD,nap паралельно-го з'еднання pезистopiв К6 н, RlH i R8h, що також дopiвнюe 100 кОм. Провшши Bci потр1бн1 вишрювання, за формулою (24) знаходять дшсний коефiцieнт подшу подiльника кпд, а граничне значення похибки двим?кп?гр вишрювання дшсного коефщента подшу
&вим,кп,гр = ±(2 ' &кв,гр1 + 2 ' &кв,гр,2) ; (26)
де SKe,ap,1 i 8кв,гр2 - граничш значення похибок квантування у першому i другому циклах вишрювань, якi знаходять за формулою (26) за вщповщних значень опорш плеча поршняння Rnop1 i Rnop2
Визначення похибки пoдiльника напруги типу Р35 з нoмiнальним коефь цieнтoм пoдiлy кпн= 1000:1 (на схемi рис. 1 не вщображено) здiйснюють анало-пчно, тiльки проводять три цикли вимiрювань. Висновки:
1. Для метролопчно!' пеpевipки прецизшних резистивних подшьниюв доцшь-но використати метод автономно!' перев!рки, в якш pеалiзoванo метод вимЬ рювання вщношення опор1в пoдiльника.
2. Розроблена методика метролопчно!' пеpевipки резистивних под^льник^в дае змогу визначати i'x похибки без використання високоточних засoбiв вимЬ рювально'! техшки, зокрема, без еталонних м!р опору.
Лiтература
1. Резистивные делители напряжения постоянного тока: ГОСТ 11282-93. - [Введен 1998-01-01]. - М. : Межгосударственный совет по стандартизации, метрологии и сертификации, 1998. - 11 с. - (Межгосударственный стандарт).
2. Делители напряжения постоянного тока измерительные. Методика поверки: ГОСТ 8.218-2013 (ГСИ). - [Введен 2015-01-01]. - М. : Межгосударственный совет по стандартизации, метрологии и сертификации, 2013. - 15 с. - (Межгосударственный стандарт).
3. Дорожовець М. Основи метрологй' та вишрювально! техники : шдручник [для студ. ВНЗ]. - У 2-ох т. / М. Дорожовець, В. Мотало, Б. Стадник та in; за ред. проф. Б.1. Стадника. -Львш : Вид-во НУ "Льв1вська полгтехнжа". - 2005. - Т. 2. Вимрювальна технжа. - 656 с.
4. Нестеренко А.Д. Основы расчета электроизмерительных схем уравновешивания / А.Д. Нестеренко. - К. : Изд-во АН УССР, 1960. - 116 с.
Надклано до редакщ! 18.02.2016 р.
Мотало В.П. Поверка резистивных делителей напряжения методом измерения отношения сопротивлений
Рассмотрена и проанализирована проблематика поверки делителей напряжения. Проанализированы основные метрологические характеристики и методы определения погрешностей резистивных делителей напряжения. Одной из основных проблем в проведении поверки делителей напряжения является необходимость использования высокоточных эталонных средств измерений. Разработана методика автономной поверки делителей напряжения, в которой реализован метод измерения отношения сопротивлений делителя. Методика позволяет определять погрешности резистивных делителей напряжения без использования прецизионных средств измерительной техники, в частности, без эталонных мер электрического сопротивления.
Ключевые слова: делители напряжения, метрологические характеристики делителей напряжения, погрешности делителей напряжения, методы определения погрешностей резистивных делителей напряжения, метод измерения отношения сопротивлений.
Motalo V.P. The Verification of the Resistive Voltage Dividers by a Resistance Ratio Measurement Method
The main problems of the voltage dividers verification are reviewed and analyzed. The main metrological characteristics and basic methods for determining of errors of the resistive voltage divider are studied. One of the main problems in carrying out of the voltage dividers verification is the need to use high-precision reference measuring instruments. The technique the autonomous verification of the voltage dividers is developed. The technique is based on the method of the resistance ratio measuring. This method allows determining the voltage dividers errors without using of the precision measuring instruments, particularly of the precision standard resistance measures.
Keywords: voltage dividers, metrological characteristics of the voltage dividers, errors of the voltage dividers, methods for determining the errors of the resistive voltage dividers, resistance ratio measurement method.
УДК 625.07:656.05
АНАЛ13 ВИС0К01АВАР1ЙНОСТ1 ТА СМЕРТНОСТ1 НА АВТОМОБЫЬНИХ ДОРОГАХ УКРА1НИ
Ю.В. Шдлипний1
Дослщжено особливост смертност населения на автошляхах Украши та зарубiж-них кра'ш. Виявлено головш причини високо!' аваршност та смертност в Украш. По-будовано дiаграму динамжи смертностi та дорожньо-транспортних пригод з постраж-далими. Проаиалiзоваио чинники, котрi впливають на безпеку дорожнього руху. Показано розподiл смертност населення за регiонами Укра'ши внаслщок транспортних не-щасних випадюв. Вивчено досвiд сучасних моделей безпеки на транспорту котрi засто-совуються у кра'шах Евросоюзу, вплив якого зменшуе смертнiсть населення вiд до-рожньо-транспортних пригод. Запропоновано заходи зi зниження аварiйностi та запобь гання смертной! на траиспортi.
Ключовг слова: транспорт, смертшсть, дорожньо-транспортна пригода, автотран-спортна шфраструктура, правила дорожнього руху.
Вступ. У сучасшй УкраЫ дуже гостро постала проблема аваршносп та смертност на автомобiльних дорогах. Згiдно з даними Мiнiстерства охорони здоров'я, смертшсть на автошляхах нашо1 краши у два рази вища, нiж у се-редньому по крашах Свропейського Союзу. Половина смертей на транспорта вщбуваеться за участю пiшоходiв. При цьому на 1 млн мешканщв Свросоюзу припадае 61 загиблий шшохвд, тодi як в Украiнi - 106. Зпдно з iнформацiею, на дорогах нашо1 краши щороку гине близько 2,5 тис. оаб, в середньому вщбу-ваеться близько 500 ДТП на день i гине 7 людей. А в 2013 р., зпдно зi звггом ДА1, у ДТП загинули 4 824 людини - близько 13 людей за день. Реформа мшцп в полщш, яку зараз активно проводить Уряд, ктотно не вплинула на страшну статистику дорожньо-транспортного травматизму.
Так, згiдно з даними Департаменту ДА1 МВС Украши, сьогодш у краiнi показник смертностi становить 10,6 оаб на 100 тис. громадян. Середнiй показ-ник по Свропейському Союзу - 5,5 особи на 100 тис. А таи краши, як Великобритания, Норвегия i Фiнляндiя мають показники вщ 2,5 до 3,5 загиблих на 100 тис. населення [8].
1 доц. Ю.В. Пщлипний, канд. техн. наук - Ужгородський торговельно-економiчний шститут Ки1вського нащ-онального торговельно-економiчного ушверситету МОН Украши
