CC BY
26Научно-технический и производственный журнал
УДК 69.032.22
DOI: https://doi.org/10.31659/0044-4472-2019-6-43-48
С.В. ГУВЕРНЮК1' 2, канд. физ.-мат. наук (guv@mail.ru); А.А. СИНЯВИН2, канд. физ.-мат. наук (sinjavinaa@yandex.ru); В.Г. ГАГАРИН1, 2, д-р техн. наук (gagarinvg@yandex.ru)
1 Научно-исследовательский институт строительной физики РААСН (127238, г. Москва, Локомотивный пр., 21) 2 Московский государственный университет им. М.В. Ломоносова (119991, г. Москва, Ленинские горы, 1)
Метод экспресс-оценки интегральных ветровых нагрузок на высотное здание
Выведены математические формулы для определения интегральной силы и суммарного опрокидывающего момента средней ветровой нагрузки на прямоугольное здание в рамках точного соблюдения предусмотренных в СП 20.13330 и ГОСТ Р 56728 нормативных условий. Учитываются нормируемые параметры настилающего ветра для различных ветровых районов и типов местности, а также методика СП для расчета средней составляющей внешней ветровой нагрузки на фасады здания. Являясь прямым следствием из принятых в СП нормативов, полученные формулы описывают действительные интегральные нагрузки на высотное здание в той мере, в какой принятая в СП методика назначения распределений аэродинамического коэффициента по фасадам прямоугольного здания соответствует действительным распределениям. Теоретические оценки интегральных ветровых нагрузок по разработанным формулам сравниваются с результатами экспериментов в аэродинамической трубе на примере испытаний макета строительного комплекса в составе трех высотных зданий, имеющих близкую к прямоугольной форму. В целом получено удовлетворительное согласование приближенных теоретических оценок и фактических экспериментальных данных, что дает основание рекомендовать данные формулы к практическому применению для получения ориентировочных величин суммарных ветровых нагрузок. Данные формулы будут полезны инженерам для получения экспресс-оценок суммарных ветровых нагрузок, воспринимаемых проектируемым зданием и передающихся на его фундамент. Они также могут представлять интерес для представителей государственной экспертизы, осуществляющих проверку соответствия проектной документации нормативам СП в части учета расчетных ветровых воздействий.
Ключевые слова: строительная аэродинамика, приземный пограничный слой, ветровые нагрузки на здания, аэрофизическое моделирование.
Работа выполнена при финансовой поддержке ФАУ «ФЦС» в рамках контракта № 41030 (2018).
Для цитирования: Гувернюк С.В., Синявин А.А., Гагарин В.Г. Метод экспресс-оценки интегральных ветровых нагрузок на высотное здание // Жилищное строительство. 2019. № 6. С. 43-48. DOI: https://doi.org/10.31659/0044-4472-2019-6-43-48
S.V. GUVERNYUK1, 2, Candidate of Sciences (Physics and Mathematics) (guv@mail.ru); A.A. SINYAVIN2, Candidate of Sciences (Physics and Mathematics) (sinjavinaa@yandex.ru); V.G. GAGARIN1, 2, Doctor of Sciences (Engineering) (gagarinvg@yandex.ru) 1 Research Institute of Building Physics of RAACS (21, Lokomotivniy Driveway, Moscow, 127238, Russian Federation) 2 Lomonosov Moscow State University (GSP-1, Leninskie Gory, Moscow, 119991, Russian Federation)
Method of Rapid Assessment of Integral Wind Loads on a High-Rise Building
Mathematical formulas to determine the integral force and the total overturning moment of the average wind load on a rectangular building within the exact comply with SP 20.13330 and GOST R 56728 regulatory conditions are derived. The normalized parameters of the sweeping wind for various wind areas and types of terrain, as well as the SP technique for calculating the average component of the external wind load on the facades of the building are taken into account. Being a direct consequence of the standards adopted in SP, the obtained formulas describe the actual integral loads on the high-rise building to the extent that the method of assigning aerodynamic coefficient distributions to the facades of a rectangular building corresponds to the actual distributions. Theoretical estimates of integral wind loads according to the developed formulas are compared with the results of experiments in a wind tunnel on the example of testing the mockup of a construction complex consisting of three high-rise buildings having a close to rectangular shape. In general, a satisfactory agreement between the approximate theoretical estimates and actual experimental data is obtained, which gives reason to recommend these formulas for practical use to obtain approximate values of total wind loads. These formulas will be useful for engineers to obtain rapid estimates of the total wind loads perceived by the projected building and transmitted to its foundation. They may also be of interest to representatives of the state expertise, carrying out verification of compliance of project documentation with the SP standards in terms of accounting for calculated wind impacts.
Keywords: building aerodynamics, surface boundary layer, wind loads on buildings, aero-physical simulation.
The work is executed at financial support of the Federal Autonomous Institution — Federal Center for Standardization and Technical Conformity Assessment in Construction in the framework of Contract No. 41030 (2018).
For citation: Guvernyuk S.V., Sinyavin A.A., Gagarin V.G. Method of rapid assessment of integral wind loads on a high-rise building. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2019. No. 6, pp. 43-48. (In Russian). DOI: https://doi.org/10.31659/0044-4472-2019-6-43-48
6'2019 — 43
ц м .1
Научно-технический и производственный журнал
Определение расчетных ветровых нагрузок на проектируемые здания и комплексы является обязательной составной частью проектной документации на строительство. Основой соответствующей нормативной базы в России в настоящее время является свод правил СП 20.13330.2011 Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия». Этот стандарт имеет статус обязательного при определении ветровых воздействий на любые проектируемые надземные сооружения. Важнейшим элементом СП 20.13330.2011 является классификация территории страны по ветровым районам, для каждого из которых определено нормативное значение характерного ветрового давления w0. Также в СП 20.13330.2011 регламентировано нормативное распределение ^) коэффициента среднего ветрового напора по толщине приземного пограничного слоя в зависимости от нормативных типов местности в районах застройки. Эти нормативные требования берут за основу при проведении любых исследований ветровых воздействий на строительные объекты методами аэрофизического (в аэродинамических трубах) или компьютерного (CFD) моделирования.
Согласно СП 20.13330.2011, распределение средней составляющей нормативной ветровой нагрузки по фасадам любого здания определяется по формуле wm=w0k(ze)c, где с - аэродинамический коэффициент, который в общем случае неизвестен. Собственно, сопутствующие аэродинамические исследования с помощью аэродинамических труб или CFD-моделирования сводятся в основном к отысканию значений этого коэффициента. Если распределение аэродинамического коэффициента с на фасадах здания известно, то известно и распределение средней ветровой нагрузки wm. Интегрируя распределения wm по всем фасадам, можно рассчитать суммарные ветровые нагрузки, воспринимаемые зданием (некоторый вклад вносят также силы трения, но их доля мала). При этом если на каких-либо основаниях значения аэродинамического коэффициента заданы априорно, то можно провести такое интегрирование сразу, минуя стадию специальных аэродинамических исследований. В СП 20.13330.2011 содержатся сведения о значениях аэродинамического коэффициента для фасадов отдельно стоящих прямоугольных зданий. Этих данных достаточно, чтобы выполнить интегрирование и получить простые формулы для суммарной силы и суммарного опрокидывающего момента ветровой нагрузки в зависимости от ветрового района, типа местности и соотношения размеров здания. Однако ни в СП 20.13330.2011, ни в иных известных источниках таких формул не приводится.
А между тем они были бы весьма полезны для получения ориентировочных экспресс-оценок нормативных ветровых нагрузок, воспринимаемых зданием. Тем более что во многих случаях максимальные ветровые нагрузки на прямоугольные и близкие к прямоугольным здания в составе строительных ансамблей достигаются при направлениях ветра, при которых эффекты аэродинамической интерференции с соседними корпусами ансамбля минимальны [1, 2]. В настоящей работе выведены формулы, восполняющие указанный пробел.
Нормируемые параметры настилающего ветра
При исследовании ветровых воздействий на высотные здания и сооружения необходимо учитывать изменение скорости ветра по толщине приземного атмосферного слоя. Нормативный ветер характеризуется законом q(z) увеличения среднего ветрового давления (скоростного напора) с высотой г над уровнем земли в районе расположения объекта строительства. В стандарте СП 20.13330.2011 имеется классификатор для назначения нормативной величины w0 характерного скоростного напора для различных ветровых районов на территории РФ. Например, город Москва относится к первому ветровому району, для которого w0=230 Па.
Безразмерный коэффициент k=q(z)/w0 характеризует закон относительного изменения среднего скоростного напора по толщине атмосферного пограничного слоя для любых ветровых районов со сходными типами шероховатости местности. В строительной отрасли РФ принято различать три нормативных типа шероховатости местности (А, В, С), они детализированы в СП 20.13330.2011. Коэффициент k можно определять по формуле:
k = (гДо)2а,
(1)
которая была предложена в [3] и в дальнейшем вошла в ГОСТ Р 56728-2015 «Здания и сооружения. Методика определения ветровых нагрузок на ограждающие конструкции». Безразмерный параметр а и линейный масштаб нормативного ветра г0 м в формуле (1) зависят только от типа шероховатости местности (табл. 1). Степенная зависимость (1) хорошо согласуется с соответствующими табличными и аналитическими представлениями СП 20.13330.2011 для коэффициента k, учитывающего изменение ветрового давления по высоте г. Многочисленные известные разновидности записи степенных законов изменения средней скорости настилающего ветра по высоте г, например в [4], эквивалентны указанному закону (1) изменения k. Физический смысл параме-
Научно-технический и производственный журнал
тра г0 состоит в том, что на высоте г=г0 над уровнем земли скоростной напор q(z,0) настилающего ветра совпадает с нормативным значением ветрового давления w0 для любого ветрового района, т. е. величина г0 характеризует высотный масштаб неоднородности нормативного ветра для различных типов местности. Это свойство использовано в ГОСТ Р 56728-2015 при введении нового параметра Н=^г0, характеризующего относительный высотный масштаб здания для заданного типа местности (к - физическая высота натурного здания). Данный параметр важен для правильной интерпретации результатов аэрофизического моделирования в аэродинамических трубах, имитирующих сдвиговый профиль скорости атмосферного пограничного слоя (ГОСТ Р 56728-2015). Он также фигурирует в полученных далее формулах, определяющих суммарную ветровую нагрузку на здание.
Следует подчеркнуть, что параметры w0, а, г0 полностью определяют профиль среднего скоростного напора нормативного ветра для всех предусмотренных в СП 20.13330.2011 ветровых районов и типов местности. Задание профиля настилающего ветра является необходимым элементом при постановке задач исследования ветровых воздействий на здания и сооружения теоретическими, экспериментальными или компьютерными методами. При постановке задач компьютерного моделирования этот профиль требуется для задания граничных условий на входных границах расчетной области [5-7]. Для проведения модельного физического эксперимента требуется обеспечить формирование профиля неравномерности воздушного потока в аэродинамической трубе с помощью различных загромождений или элементов искусственной шероховатости [8-9].
экспериментов для определения аэродинамического коэффициента с, а также отмечена возможность применения CFD-технологий с соблюдением требований контроля достоверности результатов компьютерного моделирования. Понятие эквивалентной высоты ге в СП 20.13330.2011 заимствовано из зарубежных стандартов, в частности из Еврокода [10]. В случае высотных зданий, для которых h>2b, эквивалентная высота определяется по формуле [9]:
Ъ, 0 < г < Ъ ге=- г, Ь<г<к-Ь . (3)
А, к — Ъ<2<}х
Формулы для оценки интегральных ветровых нагрузок
В общем случае аэродинамический коэффициент с в формуле (2) неизвестен и должен определяться по результатам специально поставленных модельных аэрофизических или компьютерных исследований (ГОСТ Р 56728-2015). Однако для частного случая отдельно стоящих зданий прямоугольной формы и при направлении ветра, перпендикулярном наветренным фасадам, норматив СП 20.13330.2011 дает конкретные рекомендации по назначению аэродинамического коэффициента с, а именно: с=сн=0,8 на наветренном фасаде и с=сп=-0,5 - на подветренном. Совместно с формулами (1)-(3) этого достаточно, чтобы путем интегрирования соответствующих значений wm (2) по наветренному и подветренному фасадам прямоугольного здания получить суммарную аэродинамическую силу Fx и суммарный опрокидывающий момент Му аэродинамического воздействия на здание в целом:
А А
Ъ = А^Дг)) ДсМг; Му = к(ге(2))&сЬ2(1г. (4)
Нормативная ветровая нагрузка на фасады зданий
Согласно СП 20.13330.2011 нормативное значение средней ветровой нагрузки на единицу площади фасада любого здания определяется по структурной формуле:
= W0 k(Z) С'
(2)
Квадратуры (4) легко вычисляются, и это дает следующие точные формулы для определения интегральных аэродинамических нагрузок:
' 2ат|2а+1+(1-г|)2п+0
F=wnbhH2aAc
М = wjb h2 Н g Ac
2а+1
Ц+
аЛ2а+2+(1-Л)2а+2 Л2
(5)
2а+2
где функция k соответствует профилю среднего скоростного напора настилающего ветра, т. е. описывается формулой (1); г,е - эквивалентная высота, зависящая от г, h и характерного поперечного размера Ь здания в направлении, перпендикулярном направлению настилающего ветра; с - аэродинамический коэффициент внешнего давления. В ГОСТ Р 56728-2015 сформулированы общие требования к постановке модельных аэрофизических
где Дс=(сн—сп)=1,3; Н=^1а - высотный масштаб здания (ГОСТ Р 56728-2015); n=b/h - относительная ширина наветренного фасада (0<п<0,5).
Формулы (5) позволяют проводить экспресс-оценки суммарных ветровых нагрузок на здание прямоугольной (или близкой к прямоугольной) формы с учетом ветрового района и типа местности, высоты и ширины наветренного фасада. Знание таких нагрузок требуется, например, для оценки сил от ветровых воздействий, передающихся на фундамент высот-
62019
45
ц м .1
Научно-технический и производственный журнал
Таблица 1
Рис. 1. Конфигурация и схема расположения корпусов комплекса
Рис. 2. Макет комплекса зданий на рабочем столе в аэродинамической трубе А-6 НИИ механики МГУ, оснащенной средствами создания неравномерного ветрового потока
Типы местности А В С
а 0,15 0,2 0,25
10 30,5 60
Таблица 2
Fx, мН Му, мН м
Эксперимент Теоретическая оценка Эксперимент Теоретическая оценка
Корпус А, Ь=51 м 7,6 6,2 960 970
Корпус Б, Ь=37 м 4 4,3 510 690
Корпус В, Ь=47 м 5,5 5,6 700 880
ного здания ^>2Ь). Для типа местности С выражения (5) сводятся к следующим простым формулам:
м>аЫг
=0,43 (ЗТ| + 2 (1 —Т) )1,5 +Т)1'5) |
(6)
Му
м>аЫг
■ = 0,13 (10Т| +Г|2 5+4(1 —Г))25 - 5Г|2)
60м J
Аналогично для типа местности В:
К
\\>пЬН
=0,19(7^+5(1-^42^0
м„
= 0,11 (12 л +Л24+5 (1 --П)24-6Л2)Гзо%
30,5 м
(7)
Следует подчеркнуть, что по принятой в СП 20.13330.2011 терминологии, выражения (5)-(7) определяют «нормативные значения» ветровых нагрузок. Для получения «расчетных значений» необходимо применять повышающий коэффициент надежности по ветровой нагрузке 7=1,4.
Сравнение с экспериментом
Формулы (5)-(7) являются точным следствием из СП 20.13330.2011. Однако точность положенного в основу этих формул выражения (2) ограничена допущением о постоянстве аэродинамического коэффициента с на наветренном и подветренном фасадах, а также другими неучтенными факторами [9, 11]. Поэтому важна непосредственная проверка способности полученных формул давать приемлемые прогнозы ветровых нагрузок.
В табл. 2 представлен пример сравнения теоретических прогнозов с имеющимися экспериментальными данными для комплекса зданий из трех высотных корпусов А, Б, В, имеющих близкую к прямоугольной форму, рис. 1. Корпуса имеют одинаковую высоту h=270 м и отличаются шириной Ь наветренных фасадов. Параметры нормативного ветра взяты для первого ветрового района и типа местности С (^0=230 Па; г0=60 м). Интегральные силы и моменты ветровой нагрузки определены относительно местных систем координат (х, у), единица измерений мН=106Н. Для выбранных направлений настилающего ветра (стрелки на рис. 1) влияние эффектов аэродинамической интерференции от соседних корпусов было минимально. Теоретические оценки выполнены по формулам (6).
Экспериментальные данные взяты из результатов модельного исследования в аэродинамической трубе А-6 НИИ механики МГУ (открытая рабочая часть с эллиптическим сечением площадью 7,2 м2), оснащенной средствами создания неравномерного профиля скорости воздушного потока с помощью специально подобранных сетчато-решетчатых экранов переменной проницаемости (рис. 2). Коэффициент геометрического подобия макета комплекса по отношению к натурному объекту N=h/h.I=500. Соответствующий линейный масштаб неоднородности моделируемого в аэродинамической трубе нормативного ветра (в данном случае для типа местности С) составил .^=^/N=0,12 м. Максимальное загромождение поперечного сечения рабочей части трубы было менее 6%. Расход воздуха в трубе поддерживался на уров-
Научно-технический и производственный журнал
не, соответствующем интервалу автомодельности по числу Рейнольдса [11]. Аэродинамические нагрузки на корпуса макета комплекса определялись с помощью тензовесов, встроенных в рабочий стол аэродинамической трубы.
Пересчет показаний тензовесов на натурные значения аэродинамических сил и моментов выполнен по оригинальной методике с помощью формул:
F = F
?(Z0x)
N2; М=М,
N\
(8)
где Д Ж - размерные значения аэродинамической силы и момента, нижние индексы «н» и «т» относятся соответственно к натурному объекту и к его макету. Применение формул (8) позволяет получать натурные значения ветровой нагрузки, минуя излишнюю в данном случае промежуточную процедуру [11] расчета безразмерных коэффициентов сх, ту. Этот важный методический момент отмечен в ГОСТ Р 56728-2015. Дело в том, что традиционная для равномерного потока методика представления результатов весовых испытаний в виде безразмерных аэродинамических коэффициентов в случае неравномерных потоков становится малопродуктивной и может быть источником ошибок из-за неопределенности выбора значений скоростного напора при
нормировке показаний весов. Методика (8) свободна от указанного недостатка.
В целом представленное в табл. 2 сравнение подтверждает пригодность метода экспресс-оценок для получения ориентировочных величин интегральных ветровых нагрузок. Следует подчеркнуть, что имеющиеся в табл. 2 отклонения теоретических оценок от фактически измеренных интегральных нагрузок не связаны ни с отличиями формы корпусов А, Б, В (рис. 1) от строго прямоугольной, ни с влиянием аэродинамической интерференции. Эти отклонения в главном обусловлены отличиями принятого в СП 20.13330.2011 упрощенного закона распределения аэродинамического коэффициента с на фасадах прямоугольного здания от фактически реализующихся более сложных распределений [4, 7, 8, 11].
Полученные в статье формулы (5)-(7) являются точным следствием из нормативной методики СП 20.13330.2011. Они будут полезны инженерам для получения экспресс-оценок суммарных ветровых нагрузок, воспринимаемых проектируемым зданием, форма которого близка к прямоугольной, а также могут представлять интерес для представителей государственной экспертизы, осуществляющих проверку соответствия проектной документации нормативам СП 20.13330.2011 в части учета расчетных ветровых воздействий.
Список литературы
References
1. Леденев П.В., Синявин А.А. Экспериментальное исследование ветрового давления при обтекании тандема двух зданий // Вестник МГСУ. 2011. Т. 1. № 3. С. 377-382.
2. Гныря А.И., Коробков С.В., Кошин А.А., Терехов В.И. Моделирование ветровых нагрузок при обтекании воздушным потоком системы моделей зданий при вариации их расположения // Вестник Томского государственного архитектурно-строительного университета. 2018. № 4. С. 65-73.
3. Гувернюк С.В., Гагарин В.Г. Компьютерное моделирование аэродинамических воздействий на элементы ограждений высотных зданий // АВОК. 2006. № 8. С. 18-24.
4. Табунщиков Ю.А., Шилкин Н.В. Аэродинамика высотных зданий // АВОК. 2004. № 8. С. 14-23.
5. Исаев С.А., Баранов П.А., Жукова А.Р. Моделирование ветрового воздействия на ансамбль высотных зданий с помощью многоблочных вычислительных технологий // Инженерно-физический журнал. 2014. Т. 87. № 1. С. 107-118.
1. Ledenev P.V., Sinyavin A.A. Experimental study of wind pressure at a flow of the tandem two buildings. Vestnik MGSU. 2011. Vol. 1. No. 3, pp. 377-382. (In Russian).
2. Gnyrya A.I., Korobkov S.V., Koshin A.A., Terek-hov V.I. Simulation of wind-induced airflow round building models with different arrangement. Vestnik Tomskogo gosudarstvennogo arkhitekturno-stroi-tel'nogo universiteta. 2018. No. 4, pp. 65-73. (In Russian).
3. Guvernyuk S.V., Gagarin V.G. Computer simulation of wind effects on tall buildings fencing elements. AVOK. 2006. No. 8, pp. 18-24. (In Russian).
4. Tabunschikov Y.A., Shilkin N.V. Aerodynamics of high-rise buildings. AVOK. 2004. No. 8, pp. 14-23. (In Russian).
5. Isaev S.A., Baranov P.A., Zhukova A.R. Simulation of wind impact on the ensemble of high-rise buildings using multi-block computing technologies. Inzhener-no-fizicheskij zhurnal. 2014. Vol. 87. No. 1, pp. 107118. (In Russian).
6'2019
47
Ц M .1
Научно-технический и производственный журнал
6. Blocken B. 50 years of Computational Wind Engineering: Past, present and future. Building and Environment. 2014. Vol. 129, pp. 69-102.
7. Гагарин B. Г., Гувернюк С.В., Кубенин А.С. О достоверности компьютерных прогнозов при определении ветровых воздействий на здания и комплексы // Жилищное строительство. 2014. № 7. С. 3-8.
8. Lee Y.T., Boo S.I., Lim H.C., Misutani K. Pressure distribution on rectangular buildings with changes in aspect ratio and wind direction. Wind and Structures. 2016. Vol. 23, No. 5, pp. 465-483. DOI: http://dx.doi. org/10.12989/was.2016.23.5.465
9. Михайлова М.К., Далинчук В.С., Бушманова А.В., Доброгорская Л.В. Проектирование, строительство и эксплуатация высотных зданий с учетом аэродинамических аспектов // Строительство уникальных зданий и сооружений. 2016. № 10 (49). С. 59-74.
10. Eurocode 1: Basis design and action on structures. Part 2-4: Wind action. ENV 1991-2-4 CEN, 1994.
11. Айрапетов А.Б., Вышинский В.В., Катунин А.В. Расчетные и экспериментальные исследования обтекания высотных зданий и сооружений атмосферным ветром в условиях городской застройки // Труды МФТИ. 2017. Т. 9. № 2. С. 5-12.
6. Blocken B. 50 years of Computational Wind Engineering: Past, present and future. Building and Environment. 2014. Vol. 129, pp. 69-102.
7. Gagarin V.G., Guvernyuk S.V., Kubenin A.S.. On the reliability of computer predictions in determining wind impacts on buildings and complexes. Zhilishch-noe stroitel'stvo [Housing Construction]. 2014. No. 7, pp. 3-8. (In Russian).
8. Lee Y.T., Boo S.I., Lim H.C., Misutani K. Pressure distribution on rectangular buildings with changes in aspect ratio and wind direction. Wind and Structures.
2016. Vol. 23. No. 5, pp. 465-483. DOI: http://dx.doi. org/10.12989/was.2016.23.5.465
9. Mikhaylova M.K., Dalinchuk V.S., Bushmanova A.V., Dobrogorskaya L.V., Design, construction and operation of high-rise buildings, taking into account the aerodynamic aspects. Stroitel'stvo unikatnykh zdaniy i sooru-zheniy. 2016. No. 10 (49), pp. 59-74. (In Russian).
10. Eurocode 1: Basis design and action on structures. Part 2-4: Wind action. ENV 1991-2-4 CEN, 1994.
11. Airapetov A. V., Vyshinsky V.V., Katunin A.V. Numerical and experimental research of high-rise buildings and structures aerodynamics in the presence of environmental building. Trudy MFTI [MIPT proceedings].
2017. Vol. 9. No. 2, pp. 5-12. (In Russian).
Требования к статьям, направляемым для публикации в журнал «Жилищное строительство»
Уважаемые авторы!
Приступая к оформлению статьи для журнала «Жилищное строительство» внимательно ознакомьтесь с правилами и рекомендациями, размещенными на сайте издательства:
- Статьи серии «Начинающему автору» - www.rifsm.ru/files/avtoru.pdf - Как подготовить к публикации научно-техническую статью - https://journal-hc.ru/index.php/ru/avtoram
Статьи, направляемые для опубликования, должны оформляться в соответствии с техническими требованиями издания:
- текст статьи должен быть набран в редакторе Microsoft Word и сохранен в формате *.doc или *.rtf;
- графический материал (графики, схемы, чертежи, диаграммы, логотипы и т. п.) должен быть выполнен в графических редакторах: CorelDraw, Adobe Illustrator и сохранен в форматах *.cdr, *.ai, *.eps соответственно. Сканирование графического материала и импортирование его в перечисленные выше редакторы недопустимо;
- иллюстративный материал (фотографии, коллажи и т. п.) необходимо сохранять в формате *.tif, *.psd, *.jpg (качество «8 - максимальное») или *.eps с разрешением не менее 300 dpi, размером не менее 115 мм по ширине, цветовая модель CMYK или Grayscale.
Материал, передаваемый в редакцию в электронном виде, должен сопровождаться:
- рекомендательным письмом руководителя предприятия (института);
- лицензионным договором о передаче права на публикацию;
- распечаткой, лично подписанной ВСЕМИ авторами;
- рефератом объемом не менее 100 слов на русском и английском языках;
- подтверждением, что статья предназначена для публикации в журнале «Жилищное строительство», ранее нигде не публиковалась и в настоящее время не передана в другие издания;
- сведениями об авторах с указанием полностью фамилии, имени, отчества, ученой степени, должности, контактных телефонов, почтового и электронного адресов (заполненная информационная карта).
Особое внимание библиографическим спискам!
НЕ РЕКОМЕНДУЕТСЯ:
1. Включать ссылки на федеральные законы, подзаконные акты, ГОСТы, СНиПы и др. нормативную литературу. Упоминание нормативных документов, на которые опирается автор в испытаниях, расчетах или аргументации, лучше делать непосредственно по тексту статьи.
2. Ссылаться на учебные и учебно-методические пособия; статьи в материалах конференций и сборниках трудов, которым не присвоен ISBN и которые не попадают в ведущие библиотеки страны и не индексируются в соответствующих базах.
3. Ссылаться на диссертации и авторефераты диссертаций.
4. Самоцитирование, т. е. ссылки только на собственные публикации автора. Такая практика не только нарушает этические нормы, но и приводит к снижению количественных публикационных показателей автора.
ОБЯЗАТЕЛЬНО следует:
1. Ссылаться на статьи, опубликованные за последние 2-5 лет в ведущих научно-технических и научных изданиях, на которые опирается автор в построении аргументации или постановке задачи исследования.
2. Ссылаться на монографии, опубликованные за последние 5 лет. Более давние источники также негативно влияют на показатели публикационной активности автора.
Несомненно, что возможны ссылки и на классические работы, однако не следует забывать, что наука всегда развивается поступательно вперед и незнание авторами последних достижений в области исследований может привести к дублированию результатов, ошибкам в постановке задачи исследования и интерпретации данных.
Следуйте рекомендациям, и публикация не заставит себя долго ждать!
Подписано в печать 20.06.2019 Отпечатано в ООО «Полиграфическая компания Набрано и сверстано
Формат 60x8818 ЛЕВКО» в РИФ «Стройматериалы»
Бумага «Пауэр» Москва, ул. Дружинниковская, д. 15
Печать офсетная Верстка: Д. Алексеев, Н. Молоканова
Общий тираж 4000 экз. В розницу цена договорная
