CC BY
29УДК 692.23 DOI: 10.31659/0585-430Х-2018-760-6-8-12
B.Г. ГАГАРИН1, 2, д-р техн. наук, чл.-кор. РААСН ([email protected]);
C.В. ГУВЕРНЮК1 3, канд. физ-мат. наук
1 Научно-исследовательский институт строительной физики РААСН (127238, г. Москва, Локомотивный проезд, 21)
2 Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (129337, г. Москва, Ярославское ш., 26)
3 Московский государственный университет имени М.В. Ломоносова (119991, г. Москва, Ленинские горы, 1)
Проблемы определения динамических нагрузок на облицовочный слой навесных фасадных систем при ветровых порывах
Разработаны требования к методике определения динамических нагрузок на облицовочный слой ограждающих конструкций зданий с навесными фасадными системами (НФС) при ветровых порывах. Распределение внешнего ветрового давления на облицовочном слое фасадов с НФС не зависит от процессов перетекания внутри воздушных зазоров НФС. Это обусловлено малостью степени проницаемости облицовочного слоя во всех практически значимых случаях. Поэтому задача определения внешнего ветрового давления - это независимо решаемая задача известными общепринятыми способами. Однако знание местного ветрового давления на внешней стороне облицовочного слоя НФС еще ничего не говорит о величине ветровой нагрузки на собственно облицовочный слой, поскольку внутреннее давление в вентилируемом зазоре НФС определяется интегральным балансом втекания и вытекания воздуха во всех сообщающихся подоблицовочных объемах. Это означает, что любые попытки назначать величину местного внутреннего давления по известной величине внешнего давления -некорректны. Внутреннее давление - не локальный, а интегральный параметр. Для его определения необходимо применять математический подход подсчета балансов втекающего и вытекающего воздуха в нестационарных условиях и в зависимости от условий загромождения проточных объемов в подоблицовочном слое НФС. Постановка задачи должна включать возможность учета эффекта запаздывания при релаксации внутреннего давления в подоблицовочном слое НФС под действием резко изменяющегося во времени внешнего давления на фасадах объекта при ветровых порывах.
Ключевые слова: строительная аэродинамика, приземный пограничный слой, вихревой след, ветровой порыв, навесные фасадные системы, воздухопроницаемость, нестационарные аэродинамические нагрузки, аэрофизическое моделирование.
Для цитирования: Гагарин В.Г., Гувернюк С.В. Проблемы определения динамических нагрузок на облицовочный слой навесных фасадных систем при ветровых порывах // Строительные материалы. 2018. № 6. С. 8-12.
V.G. GAGARIN1, 2, Doctor of Sciences (Engineering), Corresponding member of RAACS ([email protected]); S.V. GUVERNYUK1, 3, Candidate of Sciences (Physics and Mathematics)
1 Scientific-Research Institute of Building Physics of the Russian Academy architecture and construction sciences (21, Lokomotivniy Driveway, Moscow, 127238, Russian Federation)
2 National Research Moscow State University of Civil Engineering (26, Yaroslavskoe Highway, Moscow, 129337, Russian Federation)
3 Lomonosov Moscow State University (GSP-1, Leninskie Gory, Moscow, 119991, Russian Federation)
Problems of Dynamic Load Determination on a Facing Layer of Hinged Facade Systems in Wind Runs
The requirements to the method of determining the dynamic loads on the facing layer of enclosing structures of the building with suspended facade systems (SFS) under wind gusts are developed. The distribution of the external wind pressure on the facing layer of the facades with SFS does not depend on the processes of flowing inside the air gaps of SFS. This is due to the low degree of permeability of the facing layer in all practically significant cases. Therefore, the problem of determining the external wind pressure is a problem independently solved by known conventional methods. However, the knowledge of local wind pressure on the outer side of the SFS facing layer does not yet indicate the value of the wind load on the facing layer itself, since the internal pressure in the ventilated gap of the SFS is determined by the integral balance of the air flows in and out in all communicating sub-facing volumes. This means that any attempt to set a value of local internal pressure by the known value of external pressure is incorrect. Internal pressure is not a local, but an integral parameter. To determine it, it is necessary to apply a mathematical approach to calculating the balances of the inflowing and outflowing air under non-stationary conditions and depending on the conditions of the congestion of flow volumes in the sub-facing layer of the SFS. The formulation of the problem should include the possibility of taking into account the effect of delay when relaxing the internal pressure in the sub-facing layer of the SFS under the influence of sharply changing in time external pressure on the facades of the object with wind gusts.
Keywords: building aerodynamics, surface boundary layer, vortex wake, wind gust, suspended facade systems, air permeability, non-stationary aerodynamic loads, aero-physical simulation.
For citation: Gagarin V.G., Guvernyuk, S.V. Problems of dynamic load determination on a facing layer of hinged facade systems in wind runs. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2018. No. 6, pp. 8-12. (In Russian).
В строительной практике в качестве ограждающих конструкций активно применяются навесные вентилируемые фасады. В нашей стране навесные вентилируемые фасадные системы (НФС) применяются сравнительно недавно, однако уже накоплен значительный опыт их практического использования. Проведены исследования теплофизических процессов, протекающих в НФС, предложены методы инженерного расчета влажностного состояния. Навесные вентилируемые фасадные системы способны обеспечить требуемый отечественными нормами уровень теплозащиты. Помимо
этого ограждающие конструкции с вентилируемой воздушной прослойкой выполняют следующие функции:
— предотвращение перегрева конструкций солнечной радиацией;
— обеспечение шумоизоляции помещений здания;
— защита конструкций от увлажнения атмосферной влагой;
— представление внешнего облика строительного сооружения.
Важной также является задача определения силового воздействия ветра на облицовочный слой НФС. На
практике наблюдаются многочисленные случаи выпадения плиток облицовки высотных зданий, что представляет большую угрозу безопасности эксплуатации НФС. Ветровая нагрузка зависит от перепада давления на внешней и внутренней поверхностях НФС. Внешнее давление традиционно определяется с помощью приближенных нормативных инженерных методик (СП 20.13330.2011) с привлечением данных аэрофизического эксперимента (в аэродинамической трубе) или, в последнее время — компьютерного моделирования (ГОСТ Р 56728—2015 «Здания и сооружения. Методика определения ветровых нагрузок на ограждающие конструкции»). В НИИСФ РААСН совместно с НИИ механики МГУ разработаны теоретические подходы и получены экспериментальные данные для определения динамических эффектов при воздействии воздушных ветровых порывов на облицовочный слой навесных фасадных систем. На этой основе предложены методики расчета параметров, определяющих безопасность функционирования ограждающих конструкций зданий с НФС при ветровых порывах различной природы (естественные атмосферные вихревые включения в настилающем ветре или вторичные вихревые структуры при аэродинамической интерференции расположенных рядом объектов).
Следует отметить, что в настоящее время строительные нормы и стандарты не определяют почти никаких правил для расчета нагрузки на проницаемые фасады. Ветровые нагрузки на проницаемые ограждения фасадов задают как разность между внешним давлением и условным ориентировочным давлением внутри полости. При этом, если способы определения внешнего давления содержатся в строительных нормах для широкого круга строительных конструкций, то для определения внутреннего давления в полости под проницаемой облицовкой и, соответственно, для разности давления имеются лишь общие предположения. Конструкции панелей и креплений рассчитываются путем простого применения коэффициентов внешнего давления.
Особенности функционирования ограждающих конструкций зданий с навесными фасадными системами (НФС)
Вентилируемый фасад представляет собой конструкцию, состоящую из материалов облицовки (плит или листовых материалов) и подоблицовочной конструкции, которая крепится к стене таким образом, чтобы между облицовкой и стеной образовалась вентилируемая воздушная прослойка. Для дополнительного утепления ограждающей конструкции между стеной и облицовкой размещается теплоизоляционный слой — в этом случае воздушная прослойка образуется между облицовкой и теплоизоляцией. Такая схема является оптимальной, так как слои различных материалов до воздушной прослойки располагаются по мере уменьшения коэффициентов теплопроводности и увеличения коэффициентов паропроницаемости.
Облицовочные материалы в конструкции вентилируемого фасада выполняют защитно-декоративную функцию. Они защищают утеплитель, подоблицовоч-ную конструкцию и стену здания от повреждений и атмосферных воздействий. В то же время облицовочные панели являются внешней оболочкой здания, формируют его эстетический облик. В настоящее время существует большой выбор фасадных панелей для облицовки стен здания. Кроме внешнего вида они различаются по материалу, размеру, типу крепления и т. д. Материалы, применяемые для изготовления панелей, могут быть разные, причем этот список постоянно пополняется: металлы, композитные материалы, бетоны, фиброце-
менты (цементно-волокнистые материалы), керамический гранит, а также стекла со специальным покрытием, ламинаты высокого давления и т. д.
С точки зрения аэродинамики основными характеристиками облицовочного слоя являются размеры щелевых отверстий между облицовочными элементами, общая площадь щелевых отверстий по отношению к общей площади фасада, жесткость облицовочных элементов. В работах [1, 2] представлены результаты методических исследований на экспериментальной установке и натурном объекте влияния перечисленных параметров на характер изменения давления в воздушном зазоре вентилируемого фасада в условиях квазистационарного обтекания постоянным ветровым потоком.
Большое значение для правильного функционирования навесных фасадных систем, помимо многих свойств строительных материалов, имеют аэродинамические характеристики строительного объекта. В результате ветровых воздействий формируется переменное распределение внешнего давления по облицовке фасадов. В свою очередь, под действием градиентов внешнего давления возникает внутреннее течение в воздушном зазоре навесных конструкций и вырабатывается отличное от внешнего внутреннее распределение давления.
Перепад внешнего и внутреннего давления определяет нагрузку, прижимающую или отрывающую облицовочные плиты навесных фасадов. Важным методическим моментом при расчете нагрузок на облицовку является возможность определять внешнее давление независимо от внутреннего течения в зазорах. Это обусловлено относительной малой площадью просветов между плитками облицовки — менее 2%. Столь малая проницаемость не оказывает заметного влияния на распределение внешнего давления. В этом смысле задачи внешней аэродинамики здания со сплошным или проницаемым фасадом тождественны.
Внешнее давление определяется геометрической конфигурацией строительного сооружения и параметрами набегающего ветрового потока. Внутреннее давление существенно зависит от распределения по периметру фасадов внешнего давления и от массообменных процессов, происходящих между внешней средой и внутренней прослойкой. Наименьшие ветровые нагрузки элементы облицовки будут испытывать только в том случае, если выравнивание давления внутри воздушной прослойки будет происходить локально, в области размещения рассматриваемого элемента, а не по всей прослойке в целом. Т. е. необходимо избегать перетекания воздушных масс в областях высокого градиента внешнего давления. Это главный принцип работы системы выравнивания внешнего и внутреннего давления, позволяющий в некоторых случаях значительно уменьшить нагрузку на облицовочный слой, а, следовательно, и на подконструкцию вентилируемого НФС.
Загромождения воздушной прослойки элементами подоблицовочной конструкции могут оказывать существенное влияние на характеристики течения воздуха внутри прослойки и продольную фильтрацию воздуха в подкострукциях НФС.
Проблемы определения динамических нагрузок при ветровых порывах
Государственный стандарт ГОСТ Р 53613—2009 определяет понятие порыв ветра следующим образом. Ветер в приземном слое атмосферы зависит от возможного местного нагрева вследствие солнечного излучения и неровностей на поверхности земли, включая всевозможные строения и другие препятствия. Итогом этих местных условий является возникновение тепловых и механических вихрей в результате трения и сдвига
ветра. В дневное время движение воздуха в приземном слое атмосферы является результатом воздействия тепловых и механических вихрей, в ночное время, как правило, — только механических. Влияние этих вихрей на ветер в приземном слое атмосферы приводит к образованию порывов ветра. Продолжительность этих порывов распределяется по случайному закону, но в основном находится в пределах нескольких секунд. Сила, с которой ветер действует на конструкцию, является функцией средней скорости ветра, а также размеров и конфигурации объекта. Порывы ветра вызывают короткие импульсы силы, которые в некоторых случаях могут быть периодическими и создавать вибрацию с большой амплитудой в случае наступления резонанса.
В стандарте ГОСТ 21964—76 количественная характеристика порывов ветра представляется как средняя ква-дратическая скорость порывов ветра и измеряется в м/с.
В стандартах разных стран интенсивность пульсирующей составляющей рассматривается с разной степенью подробности. Помимо скорости ветра во время порыва предлагается рассматривать и частоту следования порывов в натурных условиях. Частота следования вихрей определяет возможность возникновения резонансных колебаний здания или элементов конструкции здания. Так в Еврокоде EN 1991-1-4 (2005) скорость ветра в порыве зависит от высоты над уровнем земли. Частота следования порывов согласуется с характером турбулентности ветра в реальных условиях в заданной местности. Сравнение национальных строительных норм с точки зрения интенсивности пульсаций ветра представлено в работе [3]. В основном, при рассмотрении периодичности ветровых порывов изучается возможность возникновения резонансных колебаний. Порыв ветра рассматривается как статистическая характеристика турбулентности, а ветровая нагрузка усреднена по всей обдуваемой площади.
Известны результаты исследования навесных фасадов на зданиях, находящихся в эксплуатации несколько лет. В работе [4] принято, что основная причина разрушения навесных фасадов — возникновение колебаний на резонансной частоте. Кроме того обнаружено, что основные разрушения происходят вблизи от углов здания. Локализация интенсивных разрушений вблизи этой зоны вызвана характером конструкции навесных фасадов.
Характеристику ветровых порывов наиболее тщательно исследуют авиационные специалисты. В авиации необходимо контролировать скорость увеличения нагрузки на летательный аппарат при ветровых порывах для обеспечения конструктивной прочности изделий. Метеорологические наблюдения за погодой не могут предоставить достоверной информации о скорости изменения ветра, поскольку стандартным прибором служит инструмент с нормой отклика по времени более 1 с (лопастные анемометры). Порывами называются потоки с быстро нарастающей скоростью, то есть имеющие большой градиент W/L, где Ж— максимальная скорость порыва, L — длина зоны нарастания порыва [5]. Обычно существует конечный участок нарастания интенсивности, на котором происходит быстрое изменение интенсивности порыва. Чаще всего это изменение характеризуют постоянным градиентом, что позволяет описать участок изменения интенсивности порыва простой линейной зависимостью. В ряде измерений структуры натурных вихревых порыв получено, что на графике скорости наиболее резким является передний фронт. Для учета этого свойства в лабораторных условиях применяют разнообразные конструкции вихрегенераторов. Одним из распространенных вариантов служит стандартный профиль крыла, в следе за которым возникает периодическая цепочка интенсивных вихрей.
Отличие навесных фасадов состоит в том, что воздух извне постоянно циркулирует через находящийся между облицовкой и слоем теплоизоляции воздушный зазор [6]. Если при проведении расчетов учитывать усредненные распределения внешнего и внутреннего давления, то существенной разницы давления между воздухом извне и воздухом, циркулирующим в воздушном зазоре, практически не возникает (принцип сообщающихся сосудов), в результате получается, что облицовка НФС не подвергается существенному воздействию ветровых нагрузок. Но необходимо учитывать, что соотношение показателей давления и потока ветра — величины непостоянные, находящиеся при этом в зависимости от распределения давления на внешние стены, которое, в свою очередь, зависит, от силы ветра. Таким образом, разница давления на облицовке возникает неизбежно.
При определении ветровой нагрузки на конструкцию вентилируемого фасада важно учитывать процесс выравнивания давления между внешней стороной облицовки и внутренней полостью. В работе [7], посвященной исследованию формирования перепада давления в конструкции навесного фасада, утверждается, что для пиковых давлений, самый большой перепад возникает вблизи передней кромки, но для ветровых нагрузок на проницаемые фасады имеет значение градиент давления в зонах отрыва на боковых гранях здания. Причина возникновения движения воздуха во внутренних пространствах навесных фасадов и характер этого движения рассматривается также в работе [8].
В большинстве представленных работ исследование проводилось в квазистационарном (постоянном или градиентном) потоке в аэродинамических трубах. При этом в ряде случаев отмечалось, что импульсные нагрузки от порывов ветра могут вызывать существенно большие перепады давления. Известны экспериментальные данные [9], показывающие, что основным механизмом формирования больших пиковых перепадов давления на облицовке НФС является запаздывание подстройки внутреннего давления в подконструкции НФС к резким изменениям распределения внешнего давления, вызванным воздействием ветрового порыва. Однако это обстоятельство еще никак не отражено в существующих нормативах для оценки нагрузок на навесные фасадные системы с проницаемыми элементами.
Применяемые в настоящее время в строительной аэродинамике современные компьютерные технологии моделирования турбулентных течений около зданий и комплексов [10—17] основаны на использовании модели вязкой (редко — идеальной) несжимаемой жидкости постоянной плотности. Это вполне оправдано при решении задач внешнего обтекания (ввиду того, что скорость моделируемых ветровых потоков не превышает уровня 50 м/с), а также при описании установившихся внутренних течений в условиях стационарных распределений внешнего давления (скорость внутри воздушной прослойки НФС, как правило, намного меньше скорости внешнего обтекания фасадов здания). Однако принципиально не позволяет учесть отмеченный выше эффект запаздывания при формировании внутренних распределений давления в конструктивном слое НФС при нестационарном внешнем давлении. Данный парадокс объясняется тем, что внутреннее движение происходит в стесненных объемах, давление в которых управляется балансом втекающего и вытекающего воздуха через узкие щели облицовочного слоя НФС (и, частично, перетеканием между соседними участками внутри конструктивного слоя НФС). А расход через проницаемый облицовочный слой, в свою очередь, зависит от нестационарного перепада внутреннего и внешнего давления. Учесть данный механизм в рамках модели несжимаемой жидкости невозможно. Поэтому требуется
учитывать эффекты сжимаемости воздушной среды внутри конструктивного слоя НФС, в то время, как внешнее обтекание, по-прежнему, можно описывать в рамках модели несжимаемой жидкости.
Разработаны математические подходы и математическая модель в виде системы уравнений и граничных условий, описывающих формирование нестационарных пиковых нагрузок под действием внешнего воздушного порыва на облицовочный слой НФС. Постановка задачи включает обоснование необходимости учета сжимаемости воздуха для учета эффекта запаздывания при релаксации внутреннего давления в подоблицовоч-ном слое НФС под действием изменяющегося во времени внешнего давления на фасадах объекта. Даны формулировка и метод решения системы определяющих уравнений. Для экспериментального выявления эффектов нестационарности проводятся аэрофизические исследования с помощью специальных генераторов импульсных струй [17]. При этом реализуется воздействие парных импульсно-периодических струй на модель двухслойной проницаемой конструкции НФС. Математическая модель воспроизводит эффекты сдвига фаз колебаний внешнего и внутреннего давления, выявленные в ходе экспериментальных исследований и позволяет адекватно моделировать высокочастотные (или однократные с большим градиентом нарастания или убывания скорости ветра) воздействия на проницаемый облицовочный слой навесной фасадной системы.
Полученные результаты создают основу для разработки нормативных и методических документов для расчета параметров, определяющих безопасность функционирования ограждающих конструкций зданий с НФС при ветровых порывах различной природы спо-
собных нарушить целостность НФС и вызвать выпадение облицовочных плиток.
Принципиально, что внешние распределения как стационарной так и пульсационной составляющих внешнего ветрового давления на облицовочном слое фасадов с НФС не зависят от процессов перетекания внутри воздушных зазоров НФС, а также от расходов местных «вдувов» и «выдувов» воздуха через щели в облицовочном слое. Поэтому задача определения внешнего ветрового давления — это независимо решаемая задача известными общепринятыми способами и/или на основании существующих нормативов. Однако знание внешнего распределения ветрового давления на внешней стороне облицовочного слоя НФС еще ничего не говорит о возможной величине ветровой нагрузки на сам облицовочный слой, поскольку внутреннее давление в вентилируемом зазоре НФС определяется интегральным балансом втекания и вытекания воздуха во всех сообщающихся подоблицовочных объемах. Это означает, что любые попытки назначать величину местного внутреннего давления по известной величине внешнего давления — некорректны. Внутреннее давление — это не локальный, а интегральный параметр. Для его определения необходимо применять разработанный математический подход подсчета балансов втекающего и вытекающего воздуха в стационарных и нестационарных условиях. Существующие нормативные рекомендации по назначению внутреннего давления в НФС должны быть пересмотрены и уточнены. Разработанные методики позволяют вносить уточнения и дополнения к СП 20.13330.2011, СП 50.13330.2012 и ГОСТ Р 56728-2015 при нормировании параметров НФС для учета воздействий ветровых порывов различной природы.
Список литературы
1. Gerhardt H.J., Janser. F Wind loads on wind permeable facades // Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics. 1994. Vol. 53, pp. 37—48.
2. Kumar K.S., Strathopoulos T., Wisse J.A. Field measurement data of wind loads on rainscreen walls // Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics. 2003. Vol. 91, pp. 1401-1417.
3. Kijewski T. Kareem A. Dynamic wind effect: a comparative study of provision in codes and standards with wind tunnel data. // Wind and Structures. 1998. Vol. 1, No. 1, pp. 77-109.
4. Молотков Г.С., Подтелков В.В. Основные причины разрушения конструкций навесных вентилируемых фасадов «СИАЛ КМ» и рекомендации по их устранению // Научный журнал КубГАУ. 2015. № 107 (03). С. 1-22.
5. Борисов А.В., Иванов Р.К., Карпов А.С., Сихарулидзе Ю.Г. Анализ возмущений на участке вертикального маневра // Известия АН. Теория и системы управления. 2006. № 3. С. 192-202.
6. Галямичев А.В. Специфика определения нагрузок на ограждающие конструкции и ее влияние на результаты их статического расчета // Интернет-журнал Науковедение. 2015. Т. 7. № 2 (27). С. 96.
7. Geurts C., van Bentum C. Wind Loading on Buildings: Eurocode and Experimental Approach. In: Statho-poulos T., Baniotopoulos C.C. (eds) Wind Effects on Buildings and Design of Wind-Sensitive Structures. CISM International Centre for Mechanical Sciences, 2007. Vol. 493. Springer, Vienna.
8. Cheol-Soo Park, Godfried Augenbroe, Tahar Messadi, Mate Thitisawat, Nader Sadegh, Calibration of a lumped simulation model for double-skin facade systems // Energy and Buildings. 2004. No. 36, pp. 1117-1130.
9. Baskaran A. Review of Design Guidelines for Pressure Equalized Rainscreen Walls - National Research Council
References
1. Gerhardt H.J., Janser. F Wind loads on wind permeable facades. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics. 1994. Vol. 53, pp. 37—48.
2. Kumar K.S., Strathopoulos T., Wisse J.A. Field measurement data of wind loads on rainscreen walls. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics. 2003. Vol. 91, pp. 1401-1417.
3. Kijewski T. Kareem A. Dynamic wind effect: a comparative study of provision in codes and standards with wind tunnel data. Wind and Structures. 1998. Vol. 1, No. 1, pp. 77-109.
4. Molotkov G.S., Podtyolkov V.V. The main reasons for the destruction of structures of hinged ventilated facades of "SIAL KM" and recommendations for their elimination. Nauchnyj zhurnal KubGAU. 2015. No. 107 (03), pp. 1-22. (In Russian).
5. Borisov A.V., Ivanov R.K., Karpov A.S., Siharulid-ze Yu.G. Analysis of disturbances in the vertical maneuver area. Izvestiya AN. Teoriya i sistemy upravleniya. 2006. No. 3, pp. 192-202. (In Russian).
6. Galyamichev A.V. Specificity of determination of loads on enclosing structures and its influence on the results of their static calculation. Internet-journal Naukovedenie. 2015. Vol. 7. No. 2 (27), p. 96. (In Russian).
7. Geurts C., van Bentum C. Wind Loading on Buildings: Eurocode and Experimental Approach. In: Statho-poulos T., Baniotopoulos C.C. (eds) Wind Effects on Buildings and Design of Wind-Sensitive Structures. CISM International Centre for Mechanical Sciences, 2007. Vol. 493. Springer, Vienna.
8. Cheol-Soo Park, Godfried Augenbroe, Tahar Messadi, Mate Thitisawat, Nader Sadegh, Calibration of a lumped simulation model for double-skin facade systems. Energy and Buildings. 2004. No. 36, pp. 1117-1130.
9. Baskaran A. Review of Design Guidelines for Pressure Equalized Rainscreen Walls - National Research Council
Canada, Institute for Research in Construction, Internal Report№629,1992.93p.http://doi.org/10.4224/20374052
10. Xing Shi, Effect of membrane ballooning on screen pressure equalization: A short literature review // Journal of Building Physics. 2013. No. 37 (2), pp. 185-199.
11. Гагарин В.Г., Гувернюк С.В., Кубенин А.С., Пастушков П.П., Козлов В.В. К методике расчета влияния ветровых воздействий на воздушный режим зданий // Известия высших учебных заведений. Технология текстильной промышленности. 2016. № 4. С. 234-240.
12. Гагарин В.Г., Гувернюк С.В., Леденев П.В. Ветровые нагрузки на облицовку навесных фасадных систем с вентилируемой прослойкой. // Academia. Архитектура и строительство. 2010. № 3. С. 124-129.
13. Исаев С.А., Судаков А.Г., Жукова Ю.В., Усачов А.Е. Моделирование снижения лобового сопротивления и снятия знакопеременной нагрузки на круговой цилиндр за счет дросселирующего эффекта // Инженерно-физический журнал. 2014. № 87 (4). C. 904-907.
14. Исаев С.А., Баранов П.А., Жукова Ю.В., Тереш-кин А.А., Усачов А.Е. Моделирование ветрового воздействия на ансамбль высотных зданий с помощью многоблочных вычислительных технологий // Инженерно-физический журнал. 2014. Т. 87. № 1. С. 107-118.
15. Гагарин В.Г., Гувернюк С.В., Леденев П.В. Аэродинамические характеристики зданий для расчета ветрового воздействия на ограждающие конструкции // Жилищное строительство. 2010. № 1. С. 7-11.
16. Ramponi R. Blocken B. CFD simulation of cross-ventilation for a generic isolated building: Impact of computational parameters. // Building and Environment. 2012. Vol. 53, pp. 34-48.
17. Blocken B. 50 years of Computational Wind Engineering: Past, present and future. Building and Environment. 2014. Vol. 129, pp. 69-102.
18. Гагарин В.Г., Гувернюк С.В., Кубенин А.С. О достоверности компьютерных прогнозов при определении ветровых воздействий на здания и комплексы // Жилищное строительство. 2014. № 7. С. 3-8.
19. Гувернюк С.В., Дынников Я.А., Дынникова Г.Я., Зубков А.Ф. Гидродинамика интенсивных автоколебаний обратного флюгера в плоском диффузоре // Доклады Академии наук. 2018. 480(1). С. 29-33.
Canada, Institute for Research in Construction, Internal Report№629,1992.93p.http://doi.org/10.4224/20374052
10. Xing Shi, Effect of membrane ballooning on screen pressure equalization: A short literature review. Journal of Building Physics. 2013. No. 37 (2), pp. 185-199.
11. Gagarin V.G., Guvernyuk S.V., Kubenin A.S., Pastush-kov P.P., Kozlov V.V. To the methodology for calculating the effect of wind influences on the air behavior of buildings. Izvestiya vysshih uchebnyh zavedenij. Tekhnologiya tekstil'noj promyshlennosti. 2016. No. 4, pp. 234-240. (In Russian).
12. Gagarin V.G., Guvernyuk S.V., Ledenev P.V. Wind loads on the facings of hinged facade systems with a ventilated layer. Academia. Arhitektura i stroitel'stvo. 2010. No. 3, pp. 124-129. (In Russian).
13. Isaev S.A., Sudakov A.G., Zhukova YU.V., Usachov A.E. Modeling the reduction of drag and remove the alternating load on the circular cylinder due to the throttling effect. Inzhenerno-fizicheskij zhurnal. 2014. No. 87 (4), pp. 904-907. (In Russian).
14. Isaev S.A., Baranov P.A., Zhukova Yu.V., Tereshkin A.A., Usachov A.E. Simulation of wind impact on the ensemble of high-rise buildings using multi-block computing technologies. Inzhenerno-fizicheskij zhurnal. 2014. Vol. 87. No. 1, pp. 107-118. (In Russian).
15. Gagarin V.G., Guvernyuk S.V., Ledenev P.V. Aerodynamic characteristics of buildings for calculating wind impact on enclosing structures. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2010. No. 1, pp. 7-11. (In Russian).
16. Ramponi R. Blocken B. CFD simulation of cross-ventilation for a generic isolated building: Impact of computational parameters. Building and Environment. 2012. Vol. 53, pp. 34-48.
17. Blocken B. 50 years of Computational Wind Engineering: Past, present and future. Building and Environment. 2014. Vol. 129, pp. 69-102.
18. Gagarin V.G., Guvernyuk S.V., Kubenin A.S. On the reliability of computer predictions in determining wind impacts on buildings and complexes. // Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2014. No. 7, pp. 3-8. (In Russian).
19. Guvernyuk S.V., Dynnikov YA.A., Dynnikova G.Ya., Zubkov A.F. Hydrodynamics of intense auto-oscillations of the reverse weathervane in a flat diffuser. Doklady Physics. 2018. Vol. 63. No. 5, pp. 189-192. DOI: 10.1134/ S1028335818050014.
А.П. Зубехин H.Д. Яценко С.П. Голованова
Теоретические основы белизны
«Теоретические основы белизны и окрашивания керамики и портландцемента»
Зубехин А.П., Яценко Н.Д., Голованова С.П.
В книге представлены теоретические основы белизны и окрашивания керамических строительных материалов и белого портландцемента (БПЦ) с позиции теории цветности силикатных материалов в зависимости от их фазово-минерального состава, структуры, содержания хромофоров Fe, Mn и Ti, условий обжига и охлаждения (окислительных или восстановительных).
Установлены закономерности зависимости белизны, цвета и особенности окрашивания как пигментов, так и твердых растворов бесцветных фаз ионами-хромофорами от структуры, изовалентного или гетеровалентного изоморфизма, образования окрашивающих кластеров. Разработаны эффективные способы управления белизной и декоративными свойствами строительных керамических материалов (фарфора, фаянса, облицовочной плитки, кирпича) и белого портландцемента.
Заказать литературу можно через редакцию, направив заявку по e-mail: [email protected],
или оформить заказ на сайте www.rifsm.ru
