CC BY
19
Интернет-журнал «Науковедение» ISSN 2223-5167 http ://naukovedenie.ru/ Том 8, №4 (2016) http ://naukovedenie. ru/index.php?p=vol8-4 URL статьи: http://naukovedenie.ru/PDF/90TVN416.pdf Статья опубликована 16.09.2016. Ссылка для цитирования этой статьи:
Кондратов Д.В., Кондратова Ю.Н., Могилевич Л.И., Христофорова А.В. Математическое моделирование взаимодействия двух соосных цилиндрических оболочек со слоем жидкости между ними в условиях вибрации, с учетом износа оболочек // Интернет-журнал «НАУКОВЕДЕНИЕ» Том 8, №4 (2016) http://naukovedenie.ru/PDF/90TVN416.pdf (доступ свободный). Загл. с экрана. Яз. рус., англ.
Выполнено при поддержке грантов РФФИ 15-01-01604-а, № 16-01-00175-а и гранта Президента МД-6012.2016.8
УДК 51-74
Кондратов Дмитрий Вячеславович
ФГБОУ ВПО «Российская академия народного хозяйства и государственной службы
при президенте российской федерации» «Поволжский институт управления имени П.А. Столыпина» (филиал), Россия, г. Саратов1 Заведующий кафедрой «Прикладная информатика и информационные технологии в управлении»
Доктор физико-математических наук, доцент E-mail: [email protected] РИНЦ: http://elibrary.ru/author profile.asp?id=123833
Кондратова Юлия Николаевна
ФГБОУ ВО «Саратовский национальный исследовательский государственный университет
имени Н.Г. Чернышевского», Россия, Саратов Доцент кафедры «Математическая кибернетика и компьютерные науки»
Кандидат физико-математических наук E-mail: [email protected] РИНЦ: http://elibrary.ru/author profile.asp?id=527319
Могилевич Лев Ильич
ФГБОУ ВО «Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А.», Россия, Саратов
Профессор кафедры «Прикладная математика и системный анализ»
Доктор технических наук, профессор E-mail: [email protected] РИНЦ: http://elibrary.ru/author profile.asp?id=2927
Христофорова Алевтина Владимировна
ФГБОУ ВО «Саратовский национальный исследовательский государственный университет имени Н.Г. Чернышевского»
Филиал в г. Балашов, Россия, Балашов Доцент кафедры «Математика» Кандидат физико-математических наук E-mail: [email protected] РИНЦ: http://elibrary.ru/author profile.asp?id=499356
1 410031, г. Саратов, ул. Соборная, д. 23/25
1
Математическое моделирование взаимодействия двух соосных цилиндрических оболочек со слоем жидкости между ними в условиях вибрации, с учетом износа оболочек
Аннотация. В статье рассматривается механическая модель трубы, образованной двумя упругими соосными цилиндрическими оболочками, свободно опираемыми на концах, содержащими слой вязкой несжимаемой жидкости между ними. Представленная механическая модель находится под воздействием гармонического по времени переносного виброускорения. В соответствии с механической моделью построена математическая модель кольцевой трубы, представляющая собой связанную систему уравнений динамики жидкости и, основанных на гипотезах Кирхгофа-Лява, уравнений динамики внутренней и внешней цилиндрических оболочек, с соответствующими граничными условиями. Решение данной связанной системы осуществляется методом возмущений в безразмерных переменных. В качестве малых параметров задачи в методе возмущений выбраны относительная ширина слоя вязкой несжимаемой жидкости и относительные прогибы внешней и внутренней оболочек. Применение метода возмущений позволяет линеаризовать уравнения динамики жидкости. В результате решения определены выражения для амплитудных частотных характеристик внутренней и внешней оболочек трубы и давления в слое жидкости. Показаны значения амплитудных частотных характеристик для внутренней и внешней оболочек на резонансных частотах. Произведено численное моделирование поведения амплитудных частотных характеристик внутренней и внешней оболочек в зависимости от времени работы (пробега) при известном законе износа оболочек.
Ключевые слова: гидроупругость; соосные цилиндрические оболочки; вязкая несжимаемая жидкость; вибрация; кавитационный износ; математическая модель; свободное опирание; амплитудные частотные характеристики
Конструкции, широко используемые в авиа-, машино- и агрегатостроении могут быть описаны механической моделью, состоящей из соосных цилиндрических оболочек, между которыми находится вязкая несжимаемая жидкость. В зависимости от целей использования механической системы оболочки считаются либо упругими, либо абсолютно жесткими. Примерами использования модели с двумя цилиндрическими оболочками можно считать двигатели внутреннего сгорания, поплавковые приборы навигации, жидкостные ракетные двигатели, телескопические шасси, силовые цилиндры с полым плунжером [1, 2]. Реально существующие механические системы в процессе работы испытывают различные вибрации как от внешних, так и от внутренних источников. Следует заметить, что жидкость между оболочками служит для нескольких целей: демпфирования собственных колебаний оболочек, охлаждения оболочек, подогрева жидкости и тому подобное. При вибрации упругость как внутренней, так и внешней оболочек, приводит к динамическому воздействию на слой жидкости, в котором, вследствие этого, возникают зоны пониженного и повышенного давления. Следовательно, может возникать кавитационный эффект и кавитационный износ
[3].
Таким образом, будем определять критические частоты вибрации - частоты, на которых происходят резонансные явления с учетом экспериментального закона кавитационного износа оболочек.
Задачами исследования динамики взаимодействия упругих оболочек и жидкости в условия вибрации исследовались различными авторами [4, 5]. Ранее проводились исследования механических систем, состоящих из двух соосных геометрически регулярных оболочек, свободно опертых на концах при пульсации давления [6]. Кроме того, исследовалась механическая система, состоящая из соосных цилиндрических оболочек, свободно опертых на концах, внешняя из которых являлась геометрически нерегулярной, взаимодействующих с вязкой несжимаемой жидкостью между ними, при пульсации давления
[7].
Рассмотрим далее следующую физическую модель механической системы (рисунок 1).
Механическая система представляет собой внешнюю оболочку 1, которая является упругой цилиндрической оболочкой конечной длины, свободно опертой на концах. Внутренняя оболочка 2 - также упругая цилиндрическая оболочка конечной длины, свободно
опертая на концах. Внутренний радиус внешней оболочки равен к 1 . Внешний радиус внутренней оболочки равен к 2. Длины внутренней и внешней оболочек совпадают и равны 1 . Зазор 3 цилиндрической щели между оболочками 1 и 2 полностью заполнен вязкой
и и ^ с _ п _ с» ^^ п
несжимаемой жидкостью 3. Радиальный зазор цилиндрической щели " 1 2 2. Жидкость свободно вытекает из цилиндрической щели. Механическая система считается термостабилизированной.
Рисунок 1. Физическая модель механической системы (составлено авторами)
Таким образом, физическая модель кольцевой трубы представляет собой две упругие замкнутые цилиндрические оболочки взаимодействующих между собой через слой жидкости под воздействием вибрации.
Введем систему координат 01 х 1 у 121. Центр системы координат 01 х 1 у 121 расположим в геометрическом центре внутренней оболочки и свяжем с основанием, к которому крепится механическая система. Будем предполагать отсутствие перемещения и виброускорения вдоль
оси 01 у 1. Обозначим виброускорение основания, к которому крепится механическая система
через х°' 2 ° . Введем в рассмотрение необходимую далее цилиндрическую систему координат
г, е, у , полюс которой совпадает с началом координат 01 ху 121, направления осей 0 , 01 у 1 цилиндрической и декартовой систем координат совпадают (рисунок 2).
Рисунок 2. Выбор системы координат (составлено авторами)
Определим закон поступательного движения механической системы, как абсолютно жесткого тела и его абсолютное ускорение виде
* 0 (' ) = Е,/, 0 (ю г),у 0 (г0, г 0 {г ) = 0 (ю г)
(1)
ш , = = Е ю 2/"(ю г), ш , = 0,Ш , = '*„ = Е ю 2/"(ю г)
1 х1 0 х х 0 \ 1 у 1 ' 111 0 1 ¿г 0 V '
Е , Е
где штрих означает производную функции по ее аргументу, а ^ 1 - амплитуды поступательных колебаний; ю = 2 п/ - частота поступательных колебаний (рад/с).
В реальных механических системах отношение 3 к 2 очень мало, поэтому можно
ввести малый параметр у = 8/к 2 « 1, характеризующий ширину цилиндрического слоя жидкости, окружающей внутреннюю цилиндрическую оболочку.
Малый параметр у позволяет упростить постановку задачи гидроупругости с цилиндрическими оболочками. Перейдем к безразмерным переменным, вводя редуцированное давление для цилиндрической щели [8]
4 = (г - к 2 V8 е = е ^ = ю г с = 2 у/г 2 уг = < ® «5 ув = ^/у^ в . у
(*) (г)ТТ (г) (г) (г)тт 0) (г) (г)тт (г) и, = и _ и , и, = и „ и, = м _и , у
1 т 1 2 т 2 3 т 3
= (^ )ю/у)и е , Уу = ^ ю/у)^/2 л 2 ) и е
= з/к2 « 1 ^ = ^/8 . (С(")2 = Е ("/[р0"(1 -(.0")2)]
(«г )2 =
к 0")
12 (я (" )2 г = 1,2
(1) 2 м ю
т
I Гу Е у Е 1
Р = Р 0 + Р к 2^-\Р - Ке |—¡^ /г'0 Ы соя е + /х'0 Ы ят е| Ке =
у Ке \ [ ™т ™т У
3 2 ю
V . (2)
где верхний индекс 1 относится к внешней оболочке, а индекс 2 - к внутренней оболочке, Р 0, Р , V - уровень отсчета давления, плотность и кинематический коэффициент
(г) (г)
к р г) ц
вязкости жидкости; 0 , 0 , Е , 0
(г)
- толщина, плотность, модуль Юнга и коэффициент Пуассона материала оболочки; р - редуцированное безразмерное давление жидкости; где
2
(') = (')( а )
и 1 и 1 (у.и. ) - продольное упругое перемещение оболочки, положительное в направлении , противоположным направлению ^ ; и 2 = и 2 (у'0'1) - окружное упругое перемещение оболочки в направлении п 0; и 3 = и 3 (у, 0,1) - прогиб внешней оболочки, положительный в
направлении , совпадающим с ' и противоположным направлению к центру кривизны;
V., К , V,.
- проекции скорости жидкости на
Г, 0, у
Уравнения динамики поддерживающего и демпфирующего слоя жидкости [9] в нулевом приближении по ¥ примут вид:
д р Га и8
-= ° Яе | -8
дЕ дт
д и „
дЕ
д и 8 д0
д и„ д Р д2 и„
дС
j д8 дЕ2
(3)
Гд
Г д
Яе
дт
■ + X
дЕ
д и,
д0
д и >1 Г 2 Я2 ^ д Р д
дС
V /
дС дЕ'
д и? д ие д
-+-+-= ° Яе =
дЕ д0 дС
32 ш
Граничные условия на непроницаемых поверхностях в нулевом приближении по ^ запишутся в виде:
д и
(1)
дт
= о и - о е = е!1 ) = 1 + х(1 )и3(1) ; С при ^ 3 ;
(2 ) ЯЛ (2 )
w д и .
_ т__3
= (1) я Л „ - П г г!2) 1 (2)ТТ (2)
w дт и. = 0 и г = 0 „ Е = Е. = X и,
т ; 8 ; С при ъ 3
(4)
Условия для редуцированного давления р при свободном истечении жидкости из цилиндрической щели в торцевые:
р = ° при С = *1
(5)
Уравнения динамики упругих цилиндрических внутренней и внешней оболочек кольцевой трубы, основанные на гипотезах Кирхгофа-Лява [10], в безразмерных переменных
(2) с учетом условия ^ << 1 запишутся в виде:
(с (°)2 Р0° А
(с
(я ('))2 [
2 Я 1
(О
( )
2л (')
(О5 и 1 , 1 - Ц о (О5 и 1
дС '
т 2
58 2
1 + ц
(') ^ 2 К ('^ я^г (')
(')
д и
5С58
2 (') -- ц °
^ 2 к ('^
(' )5 и 3
(')
5с
1 я>2л (') ^ (¡) (') 2 (¡) 5 и 1 [ - р° А0 м и -
т 2 дт
= 0
(' ''))2 Р°') А °') { (,)
(к ('))2 I 2 /
2л (')
д и
1 - ц
(')
2 к (■) 2
дС д0
(' )д 2и 2') +
V - +
т 2
дС 2
+и
+и
+
и
V
2
и
и
и
+ и
+ и
+
и
0
I
Ч
/
V
и Е =
и
0
т
2
V
/
т
т
I
I
2
\
/
\
/
0
+
I
2
\
/
я 2Тт (г)
(г) д и 2 ; -
т 2
де2
(г )д и 3
(г)
де
-+(я 0г ))2 V! )1 2 (1 -ц0г))
2к (г) 2 2 (г)
д и
г д 2и <г)1 2 + -^ I
дС
2
де
( (г))2 (г )| ^ (г) )
- (а 0 ) ™т 1(2 - Ц 0 ) [
^ 2 К (г ^
зТГ (г)
д 3и
д 3и <г)11
2 3
дс 2де де3
+ -— I |> - (г), (г) 2| " 1 * 1
" 1 ! Р 0 к 0 ю
соя е -
V ю '
д 2и (г) ^
11 . „ (г) д и 2
— ят е + V -
2 т -2 ОТ
{- ц
(с(гТР0г)к0г) Г (К(г ))2 I
2 Г
( (г) ^ (г )| ^ (г)\
- (а 0 ) Vm П2 - Ц 0 )
(г)
Т и (г) я л (г)
2 К (г) д и 1
(г )д и 2
(г)
дС
де
(2 к (г Л Я3гг (г)
д и
д 3и (г)1 2 , д и 2 \ , (г\т (г) , - + - I + и . +
2 ~ ^ „ ^ 3 т 3
дс2де де3
(гА\„ (г)|
(а 0г))
\( 2 К <г ^ 4 Я4ГГ (г) ( ТО(г
д и
■+ 2
дС
2 К
(г)
д 4и
д 4и (г)1| 3 + -3—
2 2 4
дс2де2 де4
(г).(г) 2 | " 1 х 1 . . " 111 . (г)д 2и 3г^
- р „ к „ ю I -ят е +-соя е + м -
0 0 2 2 т 2
V ю 2
| К у Р 0
(*) 2 Р К „м> ю
К 2 т
ю
5т '
= (- 1 )г
+ Р - Ке
гу е*
у Е,
и (г) 2 -1 РК2ю
Ке у
и
'1 ( т )яп е + —— /'' ( т ) соя е
(*) ' х 0 4 у ()) ' 10ЧУ
(6)
где
) = 1 + х(1 и3(1) ^) = ^(2и3(2)
Условия жесткого защемления на торцах внешней и внутренней оболочек запишутся в
виде
д и
(г)
ас
= 0
3 2и(')
и[г) = 0 и3(г) = 0 зс2
= 0
с = ± 1
при с "1 . (7)
Таким образом, получена связанная задача гидроупругостив безразмерных переменных с учетом малости относительной ширины слоя жидкости у , дальнейшее решение, которой осуществляется методом возмущений [11]. За малые параметры в методе возмущений
принимается относительные прогибы внутренней и внешней оболочек ^ ) « 1. Допущение о малости относительного прогиба оболочек применительно к реальным механическим
системам действительно имеет место. Малые параметры ^ ) позволяют линеаризовать задачу. Решение задачи (3)-(7) будем искать в виде:
Р = Р0 +Х(1 )Р1 + ... и е = и е0 +Х(1 )и е 1 + ... и 5= и 50 + ^ )и 51 + ... и с= и с0 + )и с 1 +
(8)
и 1( г ) = и 1(0) + .(г и 11) +
и 2г ) = и 20) + х( г и « +
и 3г ) = и 30) + х( г и 31) + .
Разложения (8) подставляются в уравнения (3), (6), в граничные условия (4) со снесением их на невозмущенную поверхность (т.е. разложением в ряд Тейлора искомых величин на этой поверхности), в граничные условия (7). Результатом будет являться связанная
, (г)
система уравнений в нулевом приближении по ^ . Для решения получившейся линейной задачи определяется частное решение неоднородных линейных уравнений в виде гармонических функций по времени с коэффициентами, зависящими от координат. Общее
г
V
0
I
V.
У
ю
т
т
г
г
к
У
2
т
I
I
\
У
ч
У
X
У
X
(г)
т
т
4 = 4
решение соответствующих однородных уравнений не определяется и переходный процесс не исследуется, так как в колебательной системе присутствует демпфирующий слой жидкости, взаимодействующий с цилиндрическими оболочками. Наличие демпфирования приводит к тому, что переходный процесс со временем быстро затухает, влияние начальных условий перестает сказываться на колебаниях и возникают установившиеся (периодические или гармонические) вынужденные колебания. Следовательно, при процессах более длительных, чем переходный, общее решение однородных уравнений и начальные условия можно отбросить с самого начала.
В результате решения уравнений динамики жидкости найдем выражения для давления в слое жидкости:
0 (1)
™ Щ 1
[ зк а (С - Ч )| 12 V
' I
Г Га и3(0)(Ч,е,т) д и3о2)(ч,0,т)
дт
дт
'а и(0)(Ч,0,т) а и(2)(Ч,0,тП1
+ 2 Е к
дт
дт
I ¿Ч - ГИ)
| 2 к
J т
ск аС зк аС
ск а зк а
V у -1
| зк а (1 - ч ) х
(9)
г ( я (1) I 5 и (0
х | 12 V
I
а и ^)( ч , 0, т) а и 3 0 ( Ч, 0 , т )
дт
дт
+ 2 Е
(а и(0)(ч, 0, т) а и3(02)(ч, 0, т)!1
дт
дт
| ¿Ч
где:
ят е ск Е + соя Е
w = - V
а2 + /2
/
6 а2 + /2
а = 1 + 1 (с 1 - с 2 ) / = 1 (с 1 + с 2 ) с 1
8111 Е ск Е + соя Е зк Е
• 2 2 ят Е + зк Е
зк Е
ск Е + соя Е
1 ягп Е ск Е - соя Е зк Е
w1 =--
1 .2 ,2 Е ят Е + зк Е
ят Е соя Е + ск Е зк Е
■ 2 2 ят е + зк е
1 ск Е зк Е - ят Е соя Е
Е = 5,
Е ят 2 Е + зк 2 Е • 12 = 1 - 2 • w 12 = W1 + W 2 V 2 V
Решение уравнений динамики цилиндрических оболочек будем искать в виде
(') (' )ТТ(') (' ■ Г 2 к - 1 г 1я (') О (') ■ ■ ( (' )\ (') \
и 1° = и т и 10 = итХ 8т ! -ЛС !\(а 10С С°8 0 + а 1°, 8111 0) 8111 (т + ^и1)+ «10 0 }
=1 V 2 у
(') (' )ТТ(') (' Г 2 к - 1 г 1/ (') „ (' ) ■ „ (' ) \ - ( (' )\ и ' = V и ' = V У с°8 I -лС I{ас°8 0 + а, ' 81П 0 + а, ' Ьт (т + ф ' )
20 т 20 т У ^ I 20 , 20 C 20 0 } \ ^ и 2/
V 2 у
(10)
и<; ) = *(' и(' ) = *(' )У
30 т 30 т / /
| — лс!{(а 3(0)с с°8 0 + а « 81П 0) 811 (т + Ф и) + а ^ }
V 2 у
Учтем, что в системе присутствует демпфирование, возникающее за счет жидкости, что приводит к быстрому затуханию собственных колебаний системы и возникновению установившихся вынужденных колебаний одной формы. Поэтому будем предполагать, что колебания механической системы носят гармонический характер
Л 0 (т)= 811 (т + ф х 0 ) Л 0 (т)= 811 (т + Ф 2 0 )
Подставляя формулы (10) в уравнения динамики внутренней и внешней оболочек в нулевом приближении по х , приравнивая коэффициенты при одинаковых тригонометрических функциях в левой и правой частях этих уравнений, получим систему
а
+
ч
/
а
+
ч
У
ч
/
ч
/
а
1
Е
Е
с 2 = -
V, = Е
V 2 = Е
W 2 =
к
к = 1
к = 1
линейных алгебраических уравнений для определения коэффициентов, входящих в формулы (10). Из полученной системы уравнений определяются необходимые в дальнейшем коэффициенты (данные коэффициенты из-за громоздкости не приводятся). Поставляя полученные коэффициенты в выражения (10), получим следующие выражения для прогибов внутренней и внешней оболочек для произвольного члена ряда:
2 к - 1 . 1 (г)
I -Iа 30 о + Д
V 2 у V
пит | 2 к - 1
соя I -^с I X
аеп V 2 У (11)
х [е ю 2 соя е ят (ю г + ф + л (г)(ю )) + Е ю 2 ят е ят (ю г + ф + ^ (г) (ю ))]
(*) ( (1) (г), (1) (г),(1П2^! (1) (г)\2 , (1), (г) (1) (г),(1 ), (г) / (1) (г), (г) (1), (г) \2 где пит = (а 11 а 11 ае 1 £1 Ь 33 ) + 2 (а 11 а 11 ) ае 1 ае 1 £1 £ 1 Ь 33 Ь 33 + (а 11 а 11 ае 1 £1 Ь 33 ) +
^ /I 2 (1)1 (г Л2 ^ (г) (г) (-" (1) я (г /I 2 4 ( (1) (г) (г) (1) „ (г ) \2 / (г) (г) (1) \2 . ,
+ 4 ы е а 11 (а 11 ) йе 1 £ 1 £ 1 £ 2 5 0 + 4 ы е (а 11 а 11 йе 1 £ 1 В 0 ) + (а 11 £ 1 £ 1 ) г = 1,2 у = 1,2
г * 1 •
(г)
а 30 о
аеп = (£ (1)£ (2))2 + (288 V 2 - 8ы 2е4 )а *)а <2)ае *)^ (2)£^)£^)В Ц )В02) +
^(лс. 2 4 2\ 2 4 1 (1) (2) (1), (2)„ (1 )„ (2 )\2 ^ .. 2( (1) (1) (2) (1) V
+ (16 е + 2304 V е (аП а ае 1 ае 1 В0 В0 ) + 144 V (ае 1 а £2 В0 )
+ 144 V 2 (ае !2) а <2 )£ ? )В ))2 - 1152 V 2 ы е 2 (а Ц >Л ^ )В ^ ))2 а <2 )£ |2 >Л<2 )В *>-
1К1 2 2 (1) (1) (11 (1 (2) (2) (2 )\2 - 1152 V ^ е а 11 £ 2 1 В 0 (а 11 ае 1 В 0 ) .
2 Р 0 (К0 ))2
= (- 1)
!р 0г)к0г)(с(г))211 -(ц 0г))2 + (а0г))2I—
I | 1 2 1
о (г )>» 4
2К
V г2 У
р(г) Л (г )(ю)= ^гтр
г = 1,2. р{л2
.(г)(
(г) (г 1 (г)/ (г) (1) (1) (гК (1) , (г) (г) , (1К (1) (г)
г = ^^ , ЕТ ( ае а,, ссс ае „ае „ - ае а^ае ае ссс -
пит 1 \ 1 11 92 11191 2
, (г) (1), (гК (1) (1) (1), (г)2 , (1) (г) (1)2 , (г) (г) г (1) (г), (1 - а^ а,, ае п а^ ссс , - а,, а^ сот , + а„ ае . сот , - а,, ссс ,ае „ ае „ ае , ) + 1 11 9 1 2 11 2 1 11 2 1 11 1 9 2 1
+ 2 ае,(г' )а,(;) а (1 )е 2 ы^г (г') (ае )со/У )В 0 ^ (г') - ,(1 )со/,(г' )В 0 ^еы (1 ])Ог ) г = 1,2 1 = 1,2 г * ] . 11111 \1-'1 1-'1 /
с (г) (1)2 л (1)2 /■ (г ^ (1)(г) г, (1) (1Ь (1 ^ (г) (г Ь (г) ^ (г) г (1)
Рс1еп =- а 11 ае 1 с0/ Ь 33 Ж - Ь 33 а 11 ае 1 Ь 33 а 11 ае 1 ^^ с0/ -
, (1) (1)2 , (1К (г), (г ^ (1) , (г) (г) (1) (г)2 , (1К (г)2 (1) - ^ а,, а^ ^ а^ аа со/ - а,, ^ а^ со/ о,, аа -
33 11 1 33 1 и 11 11 1 и 33
- (1), (г) г (г) , (1)„пм (г) 2 гтт (1 (1)^ (1)2 (г Ь (г) в п лг (г) 2и(1)2гг (г)
- 2 ^ а^ со/ со/ В 0 леы ы е аа + 2 а,, ае, а,, ае , В 0 Леы ы е ^ аа +
11 1 11 1 11 1 33
, - (1)2 (г), (г)2 1 (1), (1)„пм (г) Ч (г(1)^,1 (1)2 (1)2 (гЬ (г )и(1)Кп\т (1) Ч (г ^ (г) + 2 ^ а ае ае 1 ^ В 0 леы ы е ^ аа + 2 а^ ^ а ае о В 0 леы ы е ^ аа +
, - (1)2 (г), (г)2, (1 )„плг (1) 2 (г)2 (1) (1) (1) (1) (г) (1) (г(г) 2 ^^ (г)
+ 2 а 11 а 11 ае 1 ¿е 1 В 0 New ы е Ь 33 АА + 4 В 0 Ыеы 1)со/ 1)а ^^ а 11 ¿е ^1 ¿е 1 В 0 Ыеы ы е КК +
хв„„„ (г) (1) (г), (г) ^ (1) (1)2 3 6 (1) (г) (1)2 (г) , , ,
+ 8 В 0 В 0 New ^ ае 1 а^ 1 ^ ^ е КК - со/ со/ КК г = 1,2 1 = 1,2 г* ] .
.(')
- 12 ^ 0(') ¿е I') = а)а22 - (а^))2 ¿е 2') = а^)а^) - а 1')а^ ¿е 3') = а^)а^ - а £)а2Ъ
(')
, (') (') (') (') (') , (') (') , (') ¿е 4 = а 12 а п + а п а 23 ¿е 7 = а 33 ¿е 1 - а 23 ае 2
, (') (') (') (')2 ае 9 = а 33 а п + а 13
В 0') =
¿е 2') +а 13>ае 3') ¿е 8') =(ае 7')) +(ь33)ае 2')) (к(' Ч2-2
>0') а 0' )(С ('))
_ Т)
2 В 00 В = -
Р К 2 Яе у
-а Я
(')
81
2 к - 1
V 2 у
(')
с
V у
р К 2
(' М')
Vр 0 А 0
-(-1)'
А (') А (')
ае - ае
(')
(' )2
, о ^ ( (') (') с (' п2 ), (')
8 2 = ¿е 2 + (а 33 а к + (а к ) )ае 1
а 33) = 1 + (а 0'))2 +
/ ч 4
(а;))' + | ^ .V2 к
V 2 у
(а;))' + 21^.121^|(а-
V 2 у
а 23 = -
Г ^ .1
V 2 у
а К) = -
Г ^ .1
V 2 у
V 12 у 2
^ 2 К
V 2 у (2 - ц 0))(а0°)2 -(1 + (а0°)2 )
- 1 (1 -ц0'))
V 2 у
К ' м
+ 2 е 2 *в 2°
2 к - 1 1 2 К (0 (0 ц 0
V 2 у 12 ,
1 Г 2к - 1 1 2к (0, ('),
-I-. I-(1 + ц0))
2 V 2 у 12
(о 1Г2 к -1 1
а 22 = - —I -. I
2 V 2 у
2 ^ 2К
V 2 у '-1
(1 + 4 (а 0°)2 )(1 -ц0' ))-(1 +(а 0°)2 )
? к (,)«п2
А-) = 2 (- 1 (К''))
(0\' 2
| (с <0)2
V 2 у
Р к,
(0,(0 VР 0 А 0
- (-1)
Е 81П ф
2 Т 2
А = 2
с 3
(- 11 (к(0)
(0\2 2 /
| (с <0)2
V 2 у
Р К,
(О, (О V Р 0 А 0
- (-1)
Е С°8 ф
2 Т 2
А О = 2
АЬ 3 = 2
(- 11 (к(0)
(0\2 2 /
| (с (0)2
V 2 у
Р к,
(О, (О V Р 0 А 0
- (-1)
Е 8Ц1 ф
А 2з = 2
а 3
(- 11 (к(0)
(0\2 2 /
| ^±1. (с <0)2 V 2 у
Рк
(О, (О V Р 0 А 0
- (-1)
Е С°8 ф
33
у
Ч
у
2
с
V.
у
I
V 2 у
у
V.
2
+
Ч
/
/
/
/
/
(О 2 (К(|))2 м2 (,) 2 (К м2 .
А „ =--Е с°8 ф „ А „ =--Е 81п ф „
с2 Г (с (°)2 2 20 а2 Г (с(1))2 2 20
I 2 1 , V 2 1 ,
ЛО __?_(К (°)2 м' (о 2 (К "))2 м2 .
А . „ = ---Е с°8 ф „ А.„ = ---Е 81П ф „
а2 Г 2к - 1 1 (с(О)2 х фх0 ь2 Г 2к - 1 1 (с(О)2 х фх0
V 2 у" V 2 1"
1
F - -
2
2 к - 1 I 2 2
+ а
f — 1«
I 2 )
2
f 2 к - 1 I . >| -1 % '
2
к-1
2 2 2 | 3 f2к - 1I 2 „(2к - 1I 2 I 2 )
а + | - | % а + 2| - | % + -
^ 2 ) ^ 2 ) ch а+ sh а ch а - 1
Из формул (11) находим амплитудные частотные характеристики для внешней и внутренней оболочек и коэффициенты динамичности, определяющие величину прогиба в
сравнении со статическим прогибом ( ю = 0 )
A ( ' '(ffl):
V
num (')
den i - 1>2
(12)
K )(«)- A (' >(Ш)/A (' )(0)
Для дальнейшего исследования из (9), найдем окончательное выражение для гидродинамического давления в слое жидкость:
2
р ю
Р = Р 0 + -К ? х
¥ Яе (13)
V(12 v)2 + (2 s2 w A (1 »(га))' + (A (2 »(ш))2 - 2 A (1 >(га) A (2 >(га) cos (т - ® ) x x (e га 2 sin 0 sin (т + ф10 + Г + Х) + E га 2 cos 0 sin (т + ф z0 + Г + X )) -- p R 2 га 2 [Ez sin (т + ф ) cos 0 + E sin (т + ф ) sin 0 ]
j2 v \ A (2 )(га) sin л'2 '(ш)- A (1 )(га) sin л'1 '(га)
Г - arctg 1 2 ! X arCtg A2U \ (2и \ . (i)/ \ (i)t \
12 s2 W I A (га) cos л (га ) - A (га) cos л (га )
где- j
2 f 2 k - 1 Л
а cos | -то, I
I 2 )
K, -
? 2 2 k -
2
а +
f — «1 I 2 )
Таким образом, из (13) можно выделить амплитудные частотные и фазовые частотные характеристики для давления
. . p R. га Г 72 " Г
Ad (га)- -2--у/(12 v ) +(2 s2 w )x
Ф Re (14)
x,/( A (1 '(га))2 +(A (2 '(га))2 - 2 A (l '(га) A (2 '(га) cos (т - ® ) Fz (га ) - Г + X
Полученные амплитудные частотные характеристики оболочек и давления будем использовать для исследования резонансных явлений в оболочках.
Далее определим закон кавитационного износа оболочек на основе экспериментальных данных.
Для некоторых типов двигателей внутреннего сгорания с водяным охлаждением, которые можно описать представленной моделью, известен процесс износа внутренней и внешней оболочек [12, 13]. Кавитационный износ, который может возникать в процессе работы, является одной из причин износа поверхности оболочек. Кавитационный износ возникает из-за появление и схлопывание паровоздушных пузырьков. Появление паровоздушных пузырьков происходит из-за падения давления до уровня давления насыщенного пара [3]. В последствие при повышении давления паровоздушные пузырьки схлопываясь, вызывают износ поверхности. Кроме того, кавитационная коррозия вызывает истоньшение стенки гильзы, что может приводить к образованию трещин и способствовать выходу из строя элемента конструкции, содержащей слой жидкости [3].
В [12, 13] для двигателя внутреннего сгорания с водяным охлаждением, был описан эксперимент для определения кавитационного износа. Будем предполагать, что в предложенной математической модели внутренняя и внешняя оболочки изнашиваются одинаково по полученному закону. Кроме того, осуществим процесс моделирования поведения давления в слое жидкости.
Об интенсивности кавитационных разрушений гильз можно также судить по потерям массы. Для двигателей внутреннего сгорания известно о существовании критического значения потерянной массы для гильзы двигателя, вследствие кавитационной коррозии [12, 13]. При достижении данного критического значения у гильзы двигателя внутреннего сгорания может быть превышено максимально допустимое значение радиальной деформации, либо наступить разрушение.
Используя экспериментальные данные [12, 13] получим, что закон износа поверхности гильзы хорошо аппроксимируется линейным регрессионным уравнением, которое в общем виде можно записать в следующем виде:
к 0 - 2 • 10 -12 Ь
пр
(14)
где: к - первоначальная толщина, м; Ьппр - пробег, м.
Используемый в экспериментальных данных «пробег автомобиля» нетрудно преобразовать в более подходящее понятие «время работы». Коэффициент пересчета из
пробега в часы работы получим равной 1/60 час/км, учитывая, что средняя скорость движения автомобиля составляет 60 км/час. Тогда предложенный закон износа может применяться для любых математических моделей подобного типа.
Кроме того, будем учитывать, что для исследуемой механической системы износ происходит по-разному. Так уменьшение толщины для внутренней оболочки происходит с внешней стороны, а для внешней оболочки - с внутренней.
Расчет массы потерь (потери объема), амплитудных и фазовых частотных характеристик прогибов и давления в слое жидкости (табл. 1, 2) производились для модели
, (1)
п 9/? 9 / 1 к ^
имеющей следующие параметры: 1 =7,8-10 м, ° =6,2-10 м, ° =2,5-10 м, 0 =8-10 м,
. (2) (1) (2) (1) (2)
к0 =2-10-3 м, е (1) = е (°) =1011 Па, ц 0 = ц0 =0,25, Р0 = Р0 =6,5103 кг/м3 , Р =103 кг/м3 ,
V =10-4 м2/с, 5 =10-2 м, к=1.
Математическое моделирование уменьшения объема оболочек с использованием закона кавитационного износа (14) показали (табл. 1), что наблюдается значительная потеря объема как внутренней, так и внешней оболочки. Относительная потеря объема (масса
к
потерь) внутренней оболочки больше, чем относительная потеря объема внешней оболочки, что можно объяснить меньшей толщиной внутренней оболочки.
Так как происходит истончение оболочек, следовательно, в процессе работы меняются размеры механической системы, и происходит сдвиг резонансных частот и изменение соответствующих им амплитуд.
Таблица 1
Износ внешней и внутренней оболочки в зависимости от пробега (составлено авторами)
Пробег, тыс. км Часы работы, час Потеря объема внутренней оболочки, м3 Относительная потеря объема внутренней оболочки, % Потеря объема внешней оболочки, м3 Относительная потеря объема внешней оболочки, %
0 0 0 0 0 0
50 833 9,73Е-06 5,08 1,23Е-05 1,19
70 1167 1,36Е-05 7,11 1,72Е-05 1,67
158 2633 3,07Е-05 16,02 3,88Е-05 3,76
200 3333 3,88Е-05 20,26 4,91Е-05 4,77
450 7500 8,70Е-05 45,41 1,11Е-04 10,76
Таблица 2
Значения резонансных частот и соответствующих им амплитуд, коэффициентов динамичности, амплитудных и фазовых частотных характеристик давления в зависимости от пробега или времени работы (составлено авторами)
0 тыс. км (0 часов работы) 450 тыс. км (7500 часов работы)
Частота ш , рад/с А(2 '(ш) с2 , К (2>(ш) Ad (ш ) Пас2/м Ег (ш) v ', ед. п Частота ш , рад/с А(2 >(ш) с2 , К(2>(«) Ad (ш ) Пас2/м Ег (ш) v ', ед. п
2451 5,85Е-07 9,15Е+ 01 2,33Е+01 -8,81Е-03 1992 1,07Е-06 7,15Е+ 01 2,97Е+01 -3,01Е-02
18153 4,91Е-03 7,68Е+ 05 2,18Е+02 -4,56Е-04 18263 1,06Е-02 7,07Е+ 05 1,40Е+02 2,51Е-04
47704 5,32Е-07 8,32Е+ 01 3,18Е+01 -6,67Е-04 48315 1,24Е-06 8,27Е+ 01 3,98Е+01 4,11Е-04
55520 5,98Е-06 9,34Е+ 02 9,29Е+00 9,47Е-05 54914 7,42Е-06 4,97Е+ 02 5,64Е+01 9,81Е-06
76102 1,62Е-06 2,53Е+ 02 1,42Е+02 -3,87Е-04 76701 4,12Е-06 2,76Е+ 02 8,91Е+00 2,15Е-04
89184 1,80Е-06 2,82Е+ 02 2,04Е+02 6,17Е-05 88101 2,16Е-06 1,45Е+ 02 4,78Е+00 4,71Е-06
0 тыс. км (0 часов работы) 450 тыс. км (7500 часов работы)
Частота ш ,рад/с А(1 >(ш) с2 , К ">(») Ad (ш ) Пас2/м Ег (ш) у ', ед. п Частота ш ,рад/с А(1 >(ш) с2 , К ")(ш) Ad (ш ) Пас2/м Ег (ш) у ', ед. п
2450 1,35Е-07 2,17Е+ 01 2,33Е+01 -8,81Е-03 1991 1,53Е-07 2,35Е+ 01 2,96Е+01 -3,00Е-02
18153 4,93Е-03 7,92Е+ 05 2,18Е+02 -4,56Е-04 18263 1,06Е-02 1,63Е+ 06 1,40Е+02 2,51Е-04
47704 5,72Е-07 9,19Е+ 01 3,18Е+01 -6,67Е-04 48315 1,30Е-06 2,00Е+ 02 3,98Е+01 4,11Е-04
55520 5,82Е-06 9,35Е+ 02 9,29Е+00 9,47Е-05 54914 7,25Е-06 1,11Е+ 03 5,64Е+01 9,81Е-06
76102 1,67Е-06 2,68Е+ 02 1,42Е+02 -3,87Е-04 76701 4,20Е-06 6,46Е+ 02 8,91Е+00 2,15Е-04
89184 1,76Е-06 2,83Е+ 02 2,04Е+02 6,17Е-05 88101 2,11Е-06 3,25Е+ 02 4,78Е+00 4,71Е-06
Расчеты амплитудных частотных характеристик давления (табл. 2) при различных временах работы (пробегах) на резонансных частотах показывают, что в зависимости от месторасположения точки измерения давления, начального давления и величин перепада давления действительно давление в слое жидкости может достигать уровня 0,2 атмосферы, а, следовательно, действительно возможно возникновение кавитации.
ЛИТЕРАТУРА
1. Башта Т.М. Машиностроительная гидравлика. М.: Машгиз, 1963. 696 с.
2. Могилевич Л.И., Попов В.С. Прикладная гидроупругость в машино- и приборостроении. Саратов: ФГОУ ВПО «Саратовский ГAУ», 2003. 156 с.
3. Иванченко Н.Н., Скуридин A.A., Никитин М.Д. Кавитационные разрушения в дизелях. Л.: Машиностроение, 1970. 152 с.
4. Amabili M., Pellicano F., Pandoussis M.P. Non-Linear Dynamics and Stability of Circular Cylindrical Shells Conveying Flowing Fluid // Computers & Structures. 2OO2. Vol. 8O. P. 899-9O6.
5. Curling, L.R., Pandoussis M.P. Analyses of Random Flow-Induced Vibration of Cylindrical Structures Subjected to Turbulent Axial Flow // Journal of Sound and Vibration. 200З. Vol. 264. P. 795-8ЗЗ.
6. Кондратов Д.В., Кондратова Ю.Н., Могилевич Л.И. Математическое моделирование ламинарного движения жидкости в упругой цилиндрической трубе кольцевого профиля со свободным опиранием по торцам // Вестник Саратовского государственного технического университета. 2009. Т. 1. №l (З7). С. 33-40.
7. Плаксина И.В., Кондратов Д.В., Кузнецова Е.Л. Гидроупругость геометрически нерегулярной оболочки, содержащей слой вязкой жидкости и упругий цилиндр, в условиях гармонического давления // Научные труды SWorld. 2013. Т. 6. №4. С. 17-20.
8. Кондратов Д.В., Могилевич Л.И. Упругогидродинамика машин и приборов на транспорте. М.: РГОТУПС, 2007. 168 с.
9. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа. М.: Наука, 2003. 840 с.
10. Бидерман В.Л. Механика тонкостенных конструкций. М.: Машиностроение, 1977. 488 с.
11. Ван-Дайк М. Методы возмущений в механике жидкости: пер. с англ. М.: Мир, 1967. З10 с.
12. Симдянкин A.A. Контактно-силовое взаимодействие деталей цилиндро-поршневой группы. Саратов: ФГОУ ВПО «Саратовский ГAУ», 2003. 144 с.
13. Симдянкин A.A. Моделирование динамического взаимодействия деталей цилиндро-поршневой группы двигателя внутреннего сгорания // Математическое моделирование и управление в технических системах. -Саратов: Изд-во Сарат. гос. ун-та, 1998. Вып. 2. С. 87-106.
1З
Kondratov Dmitry Vyacheslavovich
The Russian presidential academy of national economy and public administration
Saratov branch, Russia, Saratov E-mail: [email protected]
Kondratova Yulia Nikolaevna
Saratov state university, Russia, Saratov E-mail: [email protected]
Mogilevich Lev Ilich
Yuri Gagarin state technical university of Saratov, Russia, Saratov
E-mail: [email protected]
Hristoforova Alevtina Vladimirovna
Saratov state university Balashov branch, Russia, Balashov E-mail: [email protected]
Mathematical modeling of the two coaxial cylindrical shells interaction under vibration and shells wear consideration, the liquid layer existing between them
Abstract. The article discusses a mechanical model of the pipe, formed by the two elastic coaxial cylindrical shells with free leaning at the ends and comprising a layer of a viscous incompressible liquid between them. The presented mechanical model is under harmonic in time vibroacceleration. In accordance with the mechanical model, a mathematical model of the tube, which presents a coherent system of fluid dynamics equations and the equations of inner and outer cylindrical shells dynamics, based on Kirchhoff-Love hypotheses, and possessing corresponding boundary conditions. The solution of this coupled system is carried out by the perturbations method in a dimensionless variables. The relative width viscous incompressible liquid layer and the relative deflections of the outer and inner shells are chosen as small parameters in the perturbations method. The application of the perturbations method allows to linearize liquid dynamics equations. The problem solution resulted in defining amplitude frequency characteristics expressions for the inner and outer pipe shells, as well as for the pressure in the liquid layer. The amplitude and frequency characteristics values for the inner and outer shells at resonance frequencies are shown. Numerical modeling of the amplitude frequency characteristics behavior for inner and outer shells, depending on working time (mileage), according to shells wear well known law is made.
Keywords: hydroelasticity; coaxial cylindrical shell; viscous incompressible liquid; vibration; cavitation wear; mathematical model; free leaning at the ends; amplitude frequency characteristics
REFERENCES
1. Bashta T.M. Mashinostroitel'naya gidravlika. M.: Mashgiz, 1963. 696 s.
2. Mogilevich L.I., Popov V.S. Prikladnaya gidrouprugost' v mashino- i priborostroenii. Saratov: FGOU VPO «Saratovskiy GAU», 2003. 156 s.
3. Ivanchenko N.N., Skuridin A.A., Nikitin M.D. Kavitatsionnye razrusheniya v dizelyakh. L.: Mashinostroenie, 1970. 152 s.
4. Amabili M., Pellicano F., Pandoussis M.P. Non-Linear Dynamics and Stability of Circular Cylindrical Shells Conveying Flowing Fluid // Computers & Structures. 2002. Vol. 80. P. 899-906.
5. Curling, L.R., Pandoussis M.P. Analyses of Random Flow-Induced Vibration of Cylindrical Structures Subjected to Turbulent Axial Flow // Journal of Sound and Vibration. 2003. Vol. 264. P. 795-833.
6. Kondratov D.V., Kondratova Yu.N., Mogilevich L.I. Matematicheskoe modelirovanie laminarnogo dvizheniya zhidkosti v uprugoy tsilindricheskoy trube kol'tsevogo profilya so svobodnym opiraniem po tortsam // Vestnik Saratovskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta. 2009. T. 1. №1 (37). S. 33-40.
7. Plaksina I.V., Kondratov D.V., Kuznetsova E.L. Gidrouprugost' geometricheski neregulyarnoy obolochki, soderzhashchey sloy vyazkoy zhidkosti i uprugiy tsilindr, v usloviyakh garmonicheskogo davleniya // Nauchnye trudy SWorld. 2013. T. 6. №4. S. 17-20.
8. Kondratov D.V., Mogilevich L.I. Uprugogidrodinamika mashin i priborov na transporte. M.: RGOTUPS, 2007. 168 s.
9. Loytsyanskiy L.G. Mekhanika zhidkosti i gaza. M.: Nauka, 2003. 840 s.
10. Biderman V.L. Mekhanika tonkostennykh konstruktsiy. M.: Mashinostroenie, 1977. 488 s.
11. Van-Dayk M. Metody vozmushcheniy v mekhanike zhidkosti: per. s angl. M.: Mir, 1967. 310 s.
12. Simdyankin A.A. Kontaktno-silovoe vzaimodeystvie detaley tsilindro-porshnevoy gruppy. Saratov: FGOU VPO «Saratovskiy GAU», 2003. 144 s.
13. Simdyankin A.A. Modelirovanie dinamicheskogo vzaimodeystviya detaley tsilindro-porshnevoy gruppy dvigatelya vnutrennego sgoraniya // Matematicheskoe modelirovanie i upravlenie v tekhnicheskikh sistemakh. - Saratov: Izd-vo Sarat. gos. un-ta, 1998. Vyp. 2. S. 87-106.
