CC BY
18
УДК (UDC) 621.86
КОНСТРУКЦИЯ И ОЦЕНКА ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОЙ КРАНО-МАНИПУЛЯТОРНОЙ УСТАНОВКИ ДЛЯ МОБИЛЬНЫХ ТРАНСПОРТНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ МАШИН
DESIGN AND EVALUATION OF OPERATIONAL CHARACTERISTICS OF ENERGY EFFICIENT CRANE-MANIPULATOR INSTALLATION FOR MOBILE TRANSPORT-TECHNOLOGICAL MACHINES
Лагерев А.В., Лагерев И.А. Lagerev A.V., Lagerev I. A.
Брянский государственный университет имени академика И.Г. Петровского (Брянск, Россия) Academician I.G. Petrovskii Bryansk State University (Bryansk, Russian Federation)
Аннотация. В статье рассмотрена конструкция и *
особенности работы оригинальной энергоэффек- *
тивной манипуляционной системы для проведения *
погрузочно-разгрузочных работ мобильной транс- *
портно-технологической машиной. Ее конструк- *
тивной особенностью является замена гидравличе- *
ского механизма возвратно-поворотного движения *
наиболее нагруженного звена на механизм возврат- *
но-поступательного движения. Это позволило ре- *
шить две важные задачи: существенно уменьшить *
величину эксплуатационной нагрузки, которую не- *
обходимо преодолевать силовому гидроцилиндру в *
процессе перемещения звена манипуляционной сис- *
темы, а также обеспечить постоянство величины *
эксплуатационной нагрузки в течение всего времени *
вертикального перемещения транспортируемого *
груза. Применительно к конструкции и техническим *
характеристикам манипуляционной системы ре- *
альной мобильной машины был проведен сравни- *
тельный анализ энергоэффективности эксплуата- *
ции крана-манипулятора рассматриваемой и тра- *
диционной конструкции. Результаты анализа пока- *
зали, что эксплуатация манипуляционной системы *
предложенной конструкции оказывается заметно *
более экономичной. Это объясняется снижением *
мощности гидропривода мобильной машины вслед- *
ствие использования силового гидроцилиндра мень- *
шего типоразмера, для работы которого требует- *
ся меньший объемный расход рабочей жидкости. В *
частности, для рассмотренной мобильной машины *
возможное уменьшение мощности насосной уста- *
новки может составлять более 30%. *
Ключевые слова: мобильная машина, гидропривод, *
кран-манипулятор, энергоэффективность. *
Дата принятия к публикации: 22.06.2019 *
Дата публикации: 25.12.2019 *
*
Сведения об авторах: *
Лагерев Александр Валерьевич - доктор тех- *
нических наук, профессор, заместитель директора *
по научной работе НИИ фундаментальных и при- *
кладных исследований ФГБОУ ВПО «Брянский го- *
Abstract. The article describes the design and features of the original energy-efficient manipulation system for loading and unloading operations using a mobile transport and technological machine. The design feature of this manipulation system is the replacement of the hydraulic mechanism of the rotary motion of the most loaded link with the mechanism of translational motion. This made it possible to solve two important tasks: to significantly reduce the magnitude of the operational load that the power cylinder needs to overcome in the process of moving the link of the manipulation system, as well as to ensure the constancy of the magnitude of the operational load throughout the entire vertical movement of the transported cargo. In relation to the design and technical characteristics of the manipulation system of a real mobile machine, a comparative analysis was made of the energy efficiency of operating the crane-manipulator of the considered and traditional design. The results of the analysis showed that the operation of the manipulation system of the proposed design is much more economical. This is due to a decrease in the power of the hydraulic drive of the mobile machine due to the use of a power cylinder of a smaller size, which requires less volumetric flow rate of the working fluid. In particular, for the considered mobile machine, a possible reduction in pumping unit capacity may be more than 30%.
Keywords: mobile machine, hydraulic drive, crane-manipulator, energy efficiency.
Date of acceptance for publication: 22.06.2019
Date of publication: 25.12.2019
Authors' information:
Alexander V. Lagerev - Doctor of Technical Sciences, Professor, Vice director of Research Institute of Fundamental and Applied Research, Academician I.G. Petrovskii Bryansk State University,
сударственный университет имени академика И.Г. Петровского», e-mail: [email protected]. ORCID: 0000-0003-0380-5456 Лагерев Игорь Александрович - доктор технических наук, доцент, проректор по инновационной работе ФГБОУ ВПО «Брянский государственный университет имени академика И.Г. Петровского», e-mail: [email protected]. ORCID: 0000-0002-0921-6831
{ e-mail: [email protected]. î ORCID: 0000-0003-0380-5456 î
î Igor A. Lagerev - Doctor of Technical Sciences,
î Assistant Professor, Vice rector for Innovations, Aca-
î demician I.G. Petrovskii Bryansk State University,
î e-mail: [email protected].
î ORCID: 0000-0002-0921-6831 î
Благодарности
Исследование выполнено при поддержке Российского научного фонда (проект №17-79-10274)
Acknowledgements
The study was supported by the grant of Russian science Foundation (project No. 17- 79-10274)
1. Введение
Краны-манипуляторы с гидравлическим приводом механизмов движения отдельных или совместных движений звеньев шарнир-но-сочлененных манипуляционных систем, установленные на шасси мобильных транс-портно-технологических машин и совершающие погрузочно-разгрузочные работы со штучными грузами, нашли широкое применение во многих отраслях экономики для механизации различных производственных процессов [1-4].
В настоящее время известно большое число как вариантов кинематических схем крано-манипуляторных систем, так и вариантов их конструктивного воплощения в реально выпускаемые отечественной и зарубежной промышленностью изделия [5, 6].
Как правило, крано-манипуляторная установка представляет собой многозвенный гидравлический кран-манипулятор, содержащий снабженную механизмом поворота вокруг вертикальной оси опорно-поворотную конструкцию и последовательно установленные и шарнирно связанные подвижные звенья, которые способны совершать возвратно-поступательное или возвратно-поворотное движение. Для обеспечения возвратно-поворотного движения звена в вертикальной плоскости в состав соответствующего механизма движения включается длин-ноходовой или телескопический силовой гидроцилиндр. Он располагается между опорно-поворотной конструкцией и нижним поворотным звеном или между последовательно расположенными звеньями манипу-
ляционной системы. При этом неподвижный корпус гидроцилиндра шарнирно соединен с металлоконструкцией соответственно опорно-поворотной конструкции или предыдущего подвижного звена, а оголовок подвижного штока гидроцилиндра шарнирно соединен с корпусом поворотного звена. При возвратно-поступательном перемещении штока силового гидроцилиндра под действием давления рабочей жидкости, подводимой к гидроцилиндру от насосной станции мобильной транспортно-технологической машины, происходит изменение угла между продольными осями смежных звеньев. Увеличение этого угла приводит к подъему поворотного звена и, соответственно, транспортируемого груза.
Характерным примером данной конструкции является трехзвенный кран-манипулятор, показанный на рис. 1, все звенья которого являются поворотными [7].
2. Постановка задачи исследования
Объективным недостатком конструктивной компоновки силового гидроцилиндра и приводимого им в движение в вертикальной плоскости поворотного звена манипуляцион-ной системы совместно с транспортируемым грузом является неудачная (с точки зрения направления действия эксплуатационных нагрузок) ориентация продольной оси штока гидродвигателя по отношению к вертикальному направлению действия весовых нагрузок от веса транспортируемого груза и собственного веса металлоконструкции крана-манипулятора, которые вносят преимущественный вклад в его нагруженность [8, 9].
Рис. 1. Трехзвенный гидравлический кран-манипулятор мобильной машины [7]: а - конструктивное исполнение; б - кинематическая схема (1 - опорная конструкция; 2 - поворотная колонна; 3 - стрела; 4 - шарнирный узел соединения смежных звеньев; 5 - рукоять; 6 - грузозахватный орган; 7 - элементы крепления; 8 - силовой гидроцилиндр механизма поворотного движения рукояти; 9 - силовой гидроцилиндр механизма поворотного движения стрелы; 10 - груз)
Специфической конструкционной особенностью традиционной конструкции крана-манипулятора является то, что линия поступательного перемещения штока приводного силового гидроцилиндра, т.е. линия действия развиваемой гидроцилиндром движущей силы, всегда составляет острый угол с продольной осью перемещаемой им стрелы. В процессе поворотного движения стрелы этот угол изменяется. Для эксплуатирующихся в настоящее время гидравлических кранов-манипуляторов минимальное значение угла может снижаться до а = 8...12°, в результате чего необходимая для поворота стрелы движущая сила, развиваемая силовым гидроцилиндром, должна не менее, чем в 1/вта~ 5.7 раз превышать сумму веса транспортируемого груза и веса металлоконструкции перемещаемых звеньев манипуляционной системы.
Поэтому практически важной технической задачей является задача уменьшения величины движущей силы, которую должен развивать силовой гидроцилиндр механизма движения звена манипуляционной системы при выполнении этим звеном необходимого возвратно-поворотного движения с требуемой паспортной скоростью. Уменьшение необходимой величины движущей силы позволит использовать гидроцилиндры меньшего
типоразмера с меньшим внутренним диаметром цилиндра, что приведет к снижению объемного расхода рабочей жидкости и, таким образом, к повышению энергоэффективности гидравлического привода крана-манипулятора за счет уменьшения мощности его насосной станции.
3. Конструкция и особенности работы энергоэффективной крано-манипуляторной установки
Одним из возможных вариантов решения поставленной задачи уменьшения величины движущей силы со стороны силового гидроцилиндра механизма движения звена мани-пуляционной системы является конструкция крано-манипуляторной установки, кинематическая схема которой приведена на рис. 2. Конструкция защищена патентом Российской Федерации № 189827 [10]. Предложенная установка является трезвенной, ее кинематическая схема аналогична показанной на рис. 1. Однако реализуемый в ней принцип уменьшения типоразмера гидроцилиндра может быть распространен и на более сложные кинематические схемы при условии, что к опорной конструкции крепится поворотное звено манипуляционной системы.
Рис. 2. Кинематическая схема крана-манипулятора энергоэффективной конструкции [10] (обозначения элементов крана приведены на рис. 3)
На рис. 3 и 4 показан общий вид крана-манипулятора энергоэффективной конструкции [10] сбоку, спереди и сзади. Гидравлический кран-манипулятор мобильной машины состоит из установленной вертикально опорно-поворотной конструкции 1, которая неподвижно закреплена своим основанием 2 на базовом шасси в точке А. К верхнему концу опорно-поворотной конструкции с помощью цилиндрического шарнирного соединения 3 крепится корневая секция стрелы 4, состоящая из двух звеньев 4а и 4Ь равной длины. Шарнирное соединение 3 образовано двумя парами изготовленных из толстостенного листового проката проушин 5 и 6. Первая из них неподвижно закреплена (например, с помощью сварки) на свободном конце опорно-поворотной конструкции 1, а вторая - на нижнем конце звена 4а. В соосные отверстия указанных проушин вставлен шарнирный палец 7, который обеспечивает кинематическую связь между опорно-поворотной конструкцией и звеном 4а корневой секции стрелы. В свою очередь, звенья 4а и 4Ь соединены между собой с помощью шарнирного соединения 8, которое позволяет им совершать возвратно-поворотное движение друг относительно друга в вертикальной плоскости. Это шарнирное соединение обра-
зовано двумя парами изготовленных из толстостенного листового проката проушин 9 и 10. Первая из них неподвижно закреплена на верхнем конце звена 4а, а вторая - на нижнем конце звена 4Ь. В соосные отверстия указанных проушин вставлен шарнирный палец 11, который обеспечивает кинематическую связь между звеньями 4а и 4Ь корневой секции стрелы. К концу звена 4Ь с помощью шарнирного соединения 12 крепится концевая секция стрелы 13, состоящая из двух звеньев 13а и 13Ь. Это шарнирное соединение образовано одной парой изготовленных из толстостенного листового проката проушин 14, которые неподвижно закреплены на верхнем конце звена 4Ь, и отверстиями в боковых стенках 15 коробчатого поперечного сечения концевой секции стрелы. В соос-ные отверстия указанных проушин и боковых стенок концевой секции стрелы вставлен шарнирный палец 16, который обеспечивает кинематическую связь между звеном 4Ь и концевой секцией стрелы 13. Звенья 13а и 13Ь жестко соединены между собой, причем их продольные оси образуют тупой угол (. На свободном конце концевой секции стрелы крепится грузозахватный орган 17 для закрепления транспортируемого груза.
Опорно-поворотная конструкция снабжена силовым гидродвигателем поршневого или шиберного типа, который обеспечивает ее возвратно-поворотное движение относительно вертикальной оси АВ. К опорно-поворотной конструкции неподвижно крепится силовой гидроцилиндр 18 механизма возвратно-поступательного движения концевой секции стрелы. Продольная ось силового гидроцилиндра 18 вертикальна и параллельна вертикальной оси АВ. Конец штока силового гидроцилиндра 18 через серьгу 19 шар-нирно связан с шарнирным пальцем 16. Сам шарнирный палец 16 с помощью подшипниковой обоймы 20 закреплен в пазу 21 вертикально установленной направляющей 22, которая неподвижно укреплена на опорно-поворотной конструкции. Продольная ось направляющей 22 параллельна вертикальной оси АВ. Направляющая имеет продольный паз 21 для возвратно-поступательного перемещения шарнирного пальца 16. Направ-
ляющая проходит насквозь через концевую секцию стрелы, поэтому в стальных листах ее верхнего и нижнего пояса выполнены прямоугольные вырезы 23 для обеспечения свободного качания концевой секции стрелы в пределах установленного максимально допустимого угла ее возвратно-поворотного движения. Для обеспечения прочности и жесткости ослабленных вырезами поперечных сечений концевой секции стрелы по периметру указанных вырезов 23 приварены реб-
ра жесткости 24. Силовой гидроцилиндр 25 механизма возвратно-поворотного движения концевой секции стрелы своим корпусом с помощью серьги 26, пары проушин 27 и шарнирного пальца 28 шарнирно крепится к звену 4Ь корневой секции стрелы, а своим штоком с помощью серьги 29 и шарнирного пальца 30, пропущенного через отверстия в боковых стенках 15, шарнирно крепится к свободному концу звена 13Ь.
Рис. 3. Общий вид сбоку крана-манипулятора энергоэффективной конструкции [10]: 1 - опорно-поворотная конструкция; 2 - основание; 3 - шарнирное соединение; 4 - корневая
секция стрелы; 4а, 4Ь, 13а, 13Ь - звено; 5, 6, 9, 10, 14, 27 - проушина; 7, 11, 16, 28, 30 -шарнирный палец; 8, 12 - шарнирное соединение; 13 - концевая секция стрелы; 15 - боковая
стенка; 17 - грузозахватный орган; 18, 25 - силовой гидроцилиндр; 19, 26, 29 - серьга; 20 - подшипниковая обойма; 21 - паз; 22 - направляющая; 23 - вырез; 24 - ребро жесткости
Крано-манипуляторная установка работает следующим образом. Вертикально установленная опорно-поворотная конструкция 1 с помощью гидропривода ее механизма возвратно-поворотного движения обеспечивает вращение самой опорно-поворотной конструкции и кинематически связанных с ней
корневой 4 и концевой 13 секций стрелы крана-манипулятора вместе с закрепленным в грузозахватном органе 17 транспортируемым грузом вокруг вертикальной оси АВ. Из двух секций стрелы только одна является приводной - концевая секция стрелы 13, тогда как другая - корневая секция стрелы 4 -
Рис. 4. Общий вид крана-манипулятора энергоэффективной конструкции [10]: а - вид сзади мобильной машины (вид А на рис. 3); б - вид спереди мобильной машины (вид Б на рис. 3)
не имеет своего индивидуального механизма движения. Ее функциональное назначение заключается в обеспечении неразрывной кинематической связи между приводной концевой секцией 13 и опорно-поворотной конструкцией, а также в размещении силового гидроцилиндра 25 механизма возвратно-поворотного движения концевой секции. Силовой гидроцилиндр 18 за счет возвратно-поступательного смещения своего штока под действием подаваемой в его рабочие полости рабочей жидкости обеспечивает вертикальное возвратно-поступательное движение как единого целого концевой секции стрелы. Вертикальное движение концевой секции обеспечивается тем, что вертикальное движение имеет шарнирное соединение 12. Для этого на шарнирном пальце 16 установлена подшипниковая обойма 20. Она перемещается в продольном пазу 21 направляющей 22, неподвижно закрепленной на опорно-поворотной конструкции, причем ее продольная ось параллельна вертикальной оси АВ крана-манипулятора (рис. 5). Силовой гидроцилиндр 25 за счет возвратно-поступа-
тельного смещения своего штока под действием давления подаваемой в его рабочие полости рабочей жидкости обеспечивает возвратно-поворотное движение в вертикальной плоскости концевой секции как единого целого относительно продольной оси шарнирного соединения 12. Силовые гидроцилиндры 18 и 25 могут работать как раздельно, так и одновременно, в результате чего грузозахватное устройство 17 вместе с транспортируемым грузом могут совершать либо поступательное или поворотное движение в вертикальной плоскости, либо сложное поступательно-поворотное движение в вертикальной плоскости. При этом рабочая зона обслуживания крана-манипулятора, т.е. геометрическое место точек нахождения грузозахватного органа при всех возможных положениях штоков силовых гидроцилиндров механизмов движения крана-манипулятора, будет иметь цилиндрическую форму с формой поперечного сечения, показанного на рис. 6, а.
Звено 13а концевой секции стрелы может быть выполнено телескопическим. Это по-
зволяет в процессе эксплуатации мобильной живания крана-манипулятора. Форма рабо-машины изменять длину звена 13а и, таким чей зоны в этом случае будет иметь вид, по-образом, увеличивать рабочую зону обслу- казанный на рис. 6, б.
Шток силового гидроцилиндра 18
Рис. 5. Конструкция узла, обеспечивающего вертикальное перемещение концевой секции стрелы (разрез В-В на рис. 3). Крепежные и фиксирующие элементы частично не показаны
Нижнее положение рабочего звена
Рис. 6. Радиальное сечение рабочей зоны обслуживания крана-манипулятора: а - звено 13а концевой секции стрелы не является телескопическим; б - звено 13 а концевой секции стрелы является телескопическим
4. Приближенная оценка энергоэффективности крано-манипуляторной установки
Для оценки эффективности конструкции рассматриваемой крано-манипуляторной установки проведем сравнительный анализ ее работы и работы крано-манипуляторной ус-
тановки традиционной конструкции (аналогичной приведенной на рис. 1).
Для этого рассмотрим и сравним условия нагружения силовых гидроцилиндров 18 и 31, обеспечивающих подъем-опускание стрелы крана-манипулятора мобильной машины. Расчетные схемы нагружения представлены на рис. 7.
Рис. 7. Схема нагружения крана-манипулятора: а - традиционной конструкции; б - рассматриваемой конструкции (обозначения соответствуют рис. 3; дополнительно: 31 - силовой гидроцилиндр механизма подъема стрелы; 32 - корневая секция стрелы)
В процессе работы крана-манипулятора традиционной конструкции силовой гидроцилиндр механизма подъема стрелы должен развить такое движущее усилие на своем штоке FЪl, которое могло бы преодолеть возникающие эксплуатационные нагрузки от веса транспортируемого груза О, веса корневой секции стрелы 32 О32, веса звеньев
О13а и О13Ь (рис. 7, а). Из условия равновесия
корневой секции 32 относительно шарнирного соединения 3 можно определить искомое усилие по зависимости
ОИ + °32^32 + °1зЛза + °13ЬИ13Ь
Рз1 =
И31
(1)
где И - плечо действия веса груза относительно шарнирного соединения 3; И - плечо
действия веса корневой секции стрелы 32 относительно шарнирного соединения 3; Из а, Изг> - плечи действия веса звеньев 13а и 13Ь относительно шарнирного соединения 3; И\ - плечо действия усилия, развиваемого силовым гидроцилиндром механизма подъема стрелы 31, относительно шарнирного соединения 3.
Анализ расчетной схемы нагружения традиционной конструкции крана-манипулятора и формулы (1) показывает, что величина усилия F31 изменяется в процессе работы манипуляционной системы и достигает своего максимального значения F
31,тах
при максимально поднятом положении корневой секции стрелы 32, так как в этом по-
ложении плечо ^ действия усилия, развиваемого силовым гидроцилиндром механизма подъема стрелы 31, относительно шарнирного соединения 3 оказывается минимальным. Известные данные [11] говорят о том, что при подъеме стрелы величина
может изменяться в 4.6 раз и более. Мощность силового гидроцилиндра механизма подъема стрелы 31 согласно [12-14] приближенно определяется зависимостью
(2)
N31 = vF31,ma^ ,
по энергоэффективности гидропривода кра-но-манипуляторной установки может быть количественно выражено с помощью относительного коэффициента энергоэффективности, равного отношению необходимой мощности силовых гидроцилиндров 18 и 31:
, = N31
F,
N18
F
(5)
18
где v - паспортная скорость движения штока гидроцилиндра; Т]- коэффициент полезного действия гидропривода.
В случае рассматриваемой конструкции крана-манипулятора в процессе его работы силовой гидроцилиндр 18 механизма возвратно-поступательного движения концевой секции стрелы 13 должен развить такое движущее усилие на своем штоке F1S, которое
могло бы преодолеть возникающие эксплуатационные нагрузки от веса транспортируемого груза G , веса звеньев G4а и G4b корневой секции стрелы, веса звеньев G13a и G13b
концевой секции стрелы (рис. 7, б). Из условия равновесия проекций сил, приведенных к шарнирному соединению 12, относительно вертикальной оси АВ можно определить искомое усилие по зависимости:
F18 = Gload = G + G4a + G4b + G13a + G13b . (3)
Анализ расчетной схемы нагружения (рис. 7, б) и формулы (3) показывает, что величина усилия F не изменяется в процессе работы крана-манипулятора и остается постоянной независимо от положения стрелы. Таким образом, рассматриваемая конструкция обеспечивает стабильные условия нагружения силового гидроцилиндра 18 при производстве работ. Это положительно сказывается на показателях надежности (долговечности и безотказности) крана-манипулятора в целом. Мощность силового гидроцилиндра 18 также приближенно определяется зависимостью, аналогичной формуле (2):
N18 = vFnT . (4)
Преимущество крана-манипулятора рассматриваемой конструкции перед краном-манипулятором традиционной конструкции
Расчеты показывают, что во всех случаях коэффициент Ке > 1.
В качестве примера выполним количественную оценку энергоэффективности рассматриваемой конструкции применительно к характеристикам выпускаемую отечественной промышленностью мобильной энергетической машины АСТ-4-А для сварки магистральных трубопроводов [15], которая оснащена гидравлическим краном-манипулятором номинальной грузоподъемности О = 7,5 кН. Кинематическая схема крана-манипулятора этой машины соответствует рис. 7. Согласно имеющимся расчетам [7], величина максимального усилия на штоке силового гидроцилиндра составляет К31тах= 78 кН.
Величина усилия , рассчитанная по формуле (3) на основании паспортных характеристик машины АСТ-4-А, составляет = 12,3 кН. Таким образом, для крана-манипулятора указанной мобильной машины коэффициент энергоэффективности Ке = 6,3 , т.е.
использование крана-манипулятора рассматриваемой конструкции позволяет приблизительно в 6 раз снизить мощность силового гидроцилиндра механизма подъема стрелы и, таким образом, существенно уменьшить суммарную мощность крановой гидростанции.
В абсолютных цифрах это выражается следующими значениями:
- мощность крановой гидростанции традиционной крано-манипуляторной установки (суммарная мощность трех силовых гидроцилиндров механизмов движения) составляет 33 кВт;
- мощность крановой гидростанции рассматриваемой крано-манипуляторной установки могла бы составить 22 кВт.
Таким образом, использование рассматриваемой конструкции крана-манипулятора
позволяет экономить до 33% электроэнергии при выполнении погрузочно-разгрузочных работ одинаковой интенсивности.
5. Заключение
Исследованная в статье конструкция оригинальной гидравлической манипуляционной системы для проведения погрузочно-разгру-зочных работ мобильной транспортно-техно-логической машиной, конструктивной особенностью которой является замена гидравлического механизма возвратно-поворотного движения наиболее нагруженного звена крана-манипулятора на механизм его возвратно-поступательного движения, имеет более высокие показатели энергоэффективности, чем аналогичные по функциональному назначению манипуляционные системы традиционного конструкционного исполнения.
Исследованная конструкция позволяет решить две практически важные задачи, свя-
занные с работой манипуляционных систем мобильных машин:
1) существенно уменьшить величину эксплуатационной нагрузки, которую необходимо преодолевать силовому гидроцилиндру в процессе перемещения звена манипуляци-онной системы;
2) обеспечить постоянство величины эксплуатационной нагрузки в течение всего времени вертикального перемещения транспортируемого груза.
Результаты сравнительного количественного анализа применительно к характеристикам реальной мобильной машины показали, что эксплуатация манипуляционной системы предложенной конструкции оказывается заметно более экономичной. Это объясняется уменьшением мощности гидропривода мобильной машины вследствие использования силового гидроцилиндра меньшего типоразмера, для работы которого требуется меньший объемный расход рабочей жидкости.
Список литературы
1. Вайнсон А.А. Подъемно-транспортные машины. М.: Машиностроение, 1989. 536 с.
2. Белецкий Б.Ф., Булгакова И.Г. Строительные машины и оборудование. Ростов-на-Дону: Феникс, 2005. 608 с.
3. Новоселов В. Время перемен. Российский рынок гидроманипуляторов // Строительная техника и технологии. 2013. №4. С. 98-110.
4. Бандурин Р.А. Рынок кранов-манипуляторов в России // Проблемы современной экономики. 2015. № 26. С. 138142.
5. Лагерев И.А., Лагерев А.В. Современная теория манипуляционных систем мобильных многоцелевых транспортно-технологических машин и комплексов. Конструкции и условия эксплуатации. Брянск: РИО БГУ, 2018. 190 с. DOI: https://doi.org/10.5281/zenodo.1294622
6. Лагерев И.А. Сравнительный анализ гидравлических кранов-манипуляторов транспортно-технологических машин и гидравлических манипуляторов промыш-
References
1. Vaynson A.A. Podemno-transportnye mashiny [Lifting-transport machines]. Moscow, Mashinostroenie, 1989. 536 p. (In Russian)
2. Beletskiy B.F. Stroitelnye mashiny i ob-orudovaniya [Construction machinery and equipment]. Rostov-na-Donu, Feniks, 2005. 608 p. (In Russian)
3. Novoselov V. Vremya peremen. Ros-siyskiy rynok gidromanipulyatorov. Stroitel-naya tekhnika i tekhnologii, 2013, No.4, pp. 98-110. (In Russian)
4. Bandurin R.A. Rynok kranov-manipulyatorov v Rossii [The market for cranes in Russia]. Problemy sovremennoy eko-nomiki, 2015, No.26, pp. 138-142. (In Russian)
5. Lagerev I.A., Lagerev A.V. Sovremen-naya teoriya manipulatsionnykh system mobil-nykh mnogotselevykh transportno-tekhnologicheskikh mashin i kompleksov. Kon-struktsiya i usloviya ekspluatatsii [Modern theory of manipulation systems of mobile multi-purpose transport and technological machines and complexes. Design and operating conditions]. Bryansk, Academician I.G. Pe-trovskii Bryansk State University, 2018. 190 p.
Î
Î
Î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
î
ленных роботов // Научно-технический вестник Брянского государственного университета. 2016. №3. С. 16-43. Б01: 10.5281/2епоёо.1198767
7. Лагерев А.В., Лагерев И.А. Моделирование рабочих процессов в дроссельно-регулируемом гидроприводе манипуляци-онных систем мобильных машин при раздельном движении звеньев // Научно-технический вестник Брянского государственного университета. 2018. №4. С. 355379. Б01: Ь«р8:/ёо1ог§/10.22281/2413-9920-2018-04-04-355-379
8. Александров М.П. Грузоподъемные машины. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана; Высшая школа, 2000. 552 с.
9. Лагерев А.В. Нагруженность подъемно-транспортной техники. Брянск: БГТУ, 2010. 180 с.
Б01: https://doi.org/10.5281/zenodo.1306614
10. Патент № 1 89827 РФ. Гидравлический кран-манипулятор мобильной машины / А.В. Лагерев, И.А. Лагерев. № 2019107253; заявл. 13.03.19; опубл. 05.06.2019. Бюл. № 16.
11. Лагерев И.А., Лагерев А.В. Динамика трехзвенных гидравлических кранов-манипуляторов. Брянск: БГТУ, 2012. 196 с. Б01: https://doi.org/10.5281/zenodo.1202224
12. Башта Т.М., Руднев С.С., Некрасов Б.Б. Гидравлика, гидромашины и гидроприводы. М.: Машиностроение, 1982. 423 с.
13. Берестов Е.И. Гидропривод строительных и дорожных машин. Могилев: БРУ, 2007. 214 с.
14. Лагерев А.В. Проектирование насосных гидроприводов подъемно-транспортной техники. Брянск: БГТУ, 2006. 232 с.
Б01: https://doi.org/10.5281/zenodo.1311892
15. Лагерев И.А. Моделирование напряженно-деформированного состояния крана-манипулятора машины для сварки трубопроводов // Известия высших учебных заведений. Машиностроение. 2011. № 4. С. 2936.
DOI: https://doi.org/10.5281/zenodo.1294622 (In Russian)
6. Lagerev I.A. Comparative analysis of hydraulic crane-manipulating installations transport and technological machines and industrial robots hydraulic manipulators. Nauch-no-tekhnicheskiy vestnik Bryanskogo gosudarstvennogo universiteta, 2016, No.3, pp. 1649.
DOI: https://doi.org/10.5281/zenodo.1198767 (In Russian)
7. Lagerev A.V., Lagerev I.A. Modeling of working processes in the throttle-adjustable hydraulic drive of manipulation systems with separate movement of links during operation of mobile machines. Nauchno-tekhnicheskiy vest-nik Bryanskogo gosudarstvennogo universite-ta, 2018, No.4, pp. 355-379. DOI: https:/doi.org/10.22281/2413-9920-2018-04-04-355-379 (In Russian)
8. Aleksandrov M.P. Gruzopodemnye ma-chiny [Lifting-transport machines]. Moscow, MGTU imeni N.E. Baumana, 2000. 552 p. (In Russian)
9. Lagerev A.V. Nagruzhennost podemno-transportnoy tekhniki [Load lifting and transport equipment]. Bryansk, BGTU, 2010. 180 p. ISBN 978-5-89838-497-5
DOI: https://doi.org/10.5281/zenodo.1306614 (In Russian)
10. Patent RU 189827, B66C 23/16. Gi-dravlicheskiy kran-manipulator mobilnoy ma-shiny [The hydraulic crane-manipulator of a mobile mashine]. Lagerev A.V., Lagerev I.A. Declared 13.03.2019. Published 05.06.2019. (In Russian)
11. Lagerev I.A., Lagerev A.V. Dinamika trekhzvennykh gidravlicheskikh kranov-manipulatorov [Dynamics three-tier hydraulic crane-manipulators]. Bryansk, Bryanskiy Gosu-darstvennyy Tekhnicheskii Universitet, 2012. 196 p. ISBN 978-5-89838-608-5. DOI: https://doi.org/10.5281/zenodo.1202224
(In Russian)
12. Bashta T.M., Rudnev S.S., Nekrasov B.B. Gidravlika, gidromashiny i gidroprivody [Hydraulics, hydraulic machines and hydraulic drives]. Moscow, Mashinostroenie, 1982. 424 p. (In Russian)
13. Berestov E.I. Gidroprivod stroitelnykh i
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
t dorozhnykh mashin [Hydraulic drive of con-
t struction and road machines]. Mogilev, BRU,
t 2007. 214 p.
t 14. Lagerev A.V. Proektirovanie nasosnykh
t gidroprivodov podemno-transportnykh mashin
t [The design of pump hydraulic drives of lifting-
t transport machines]. Bryansk, Bryanskiy gosu-
t darstvennyy tekhnicheskiy universitet, 2006.
t 232 p.
t DOI: https://doi.org/10.5281/zenodo.1311892
t (In Russian)
t 15. Lagerev I.A. Simulation of stress-strain
t state in crane-manipulator of pipeline welding
t machine. Izvestiya vyshikh uchebnykh zavede-
t niy. Mashinostroenie, 2011, No.4, pp. 29-36.
t (In Russian)
