CC BY
16УДК 669.715 :620.193
Orif Sh. Davlatov, Izatullo N. Ganiev, Haydar O.
Odinazoda, Safomudin S. Rajabaliev
OXIDATION KI NETICS OF ALUMINUM ALLOY AK2.4M5.3Mri.1^KP3, ALLOYED WITH TIN, IN SOLID STATE
Tajik Technical University named after M. S. Osimi, akad. Radzhabovy str., 10, Dushanbe, 734042, Tajikistan [email protected]
The purpose of this work was to find out the features of oxidation of the aluminum alloy AM2.4M5.3Mr1.^4Kp3 doped with tin and to develop new alloy compositions with improved characteristics. The thermogravimetric method was used to determine the oxidation kinetics of the aluminum alloy AA№2.4M5.3Mr1.1WKp3, containing up to 0.5 wt% tin. The results showed that the process of weight gain of alloys during first 15-20 minutes of oxidation grows intensively, and then acquires an almost constant value. Oxide films formed at the beginning of the oxidation process did not possess protective properties, that fact explains an increase in the rate of oxidation of alloys wtth temperature in the first period. An increase in the rate of oxidation of alloy samples wtth temperature is noted. As well, the resutts revealed that tin at concentrations of 0.01 - 0.5 wt.% reduces the oxidabiitty of the initial alloy, which is accompanied by an increase in the apparent activation energy from 82.1 to 104.3 kJ/mo.
Key words: alloy of aluminum with iron, tin, oxidation kinetics, apparent activation energy, oxidation rate.
001 10.36807/1998-9849-2021-56-82-17-22
Введение
Развитие современной науки и техники предъявляет все возрастающие требования к уровню эффективности, качеству и разнообразию свойств изделий из цветных металлов.
В современных материалах должны сочетаться высокие свойства и качества для обеспечения надежности и необходимого ресурса работы изделий авиационно-космической техники, судостроения, машиностроения, атомной энергетики, радиотехники и вычислительной техники и строительства. В связи с этим особое значение приобретают производство и использование алюминия и его сплавов, обладающих высокой механической прочностью и пластичностью, малой плотностью, высокой коррозионной стойкостью и жаропрочностью, стойкостью в вакууме и рядом других специфических характеристик [1, 2].
Однако первичный алюминий, получаемый при электролизе (алюминий сырец), содержит ряд
Давлатов О.Ш., Ганиев И.Н., Одиназода Х.О.,
Раджабалиев С.С.
КИНЕТИКА ОКИСЛЕНИЯ АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3, ЛЕГИРОВАННОГО ОЛОВОМ, В ТВЕРДОМ СОСТОЯНИИ
Таджикский технический университет имени академика М. С. Осими, ул. академиков Раджабовых, 10, Душанбе, 734042, Таджикистан. [email protected]
Целью данной работы явилось установление особенности окисления алюминиевого сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3, легированного оловом и разработка новых композиций сплавов с улучшенными характеристиками.
Термогравиметрическим методом исследована кинетика окисления алюминиевого сплава
АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3, содержащего до 0,5 % мас олова. Установлено, что привес сплавов в течение первых 15-20 мин. окисления интенсивно растет, а затем приобретает почти постоянное значение. Оксидные пленки, сформировавшиеся в начале процесса окисления, не обладают защитны/ми свойствами, что свидетельствует о росте скорости окисления сплавов от температурь/ в первоначальный период. Отмечается повышение скорости окисления образцов сплавов от температуры. Выявлено, что олово при концентрациях 0.01 + 0.5 % мас. снижает окисляемость исходного сплава, что сопровождается повышением величины кажущейся энергии активации с 82,1 до 104,3 кДж/моль.
Ключевые слова: сплав алюминия с железом, олово, кинетика окисления, кажущаяся энергия активации, скорость окисления.
Дата поступления - 08 января 2021 года
примесей, в том числе, железо и кремний, содержащиеся непосредственно в сырье.
Примеси железа и кремния оказывают большое влияние на качество получаемого алюминия, то есть с увеличением содержания этих примесей ухудшается коррозионная стойкость, уменьшается электропроводность и пластичность, повышается прочность алюминия.
Очистка алюминия от железа и кремния фильтрованием и другими способами является трудоемкой и дорогостоящей процедурой. Поэтому в качестве альтернативного варианта использования технического алюминия с повышенным содержанием железа в работе рассматривается разработка сплавов на основе системы алюминий-железо-кремний [1, 2].
Как известно, на коррозию алюминиевых проводов влияют их химический и фазовый состав, а также дефекты поверхности (закаты, плены и т.п.), происходящие от трещин, образовавшихся на заготовках во время прокатки [3].
Другой причиной коррозии алюминиевых проводов являются дефекты монтажа: нарушение поверхности проводов вследствие протаскивания по твердому грунту, загрязнение поверхности проводов известью при протаскивании по известковой почве [4].
Алюминий, несмотря на свою высокую химическую активность, на воздухе очень стоек, т.к. быстро покрывается тонкой оксидной плёнкой, которая препятствует его дальнейшему окислению. Очень чистый алюминий также стоек против действия электролитов, но присутствующие в техническом алюминии примеси понижают его стойкость против коррозии [4].
Защита металлов и сплавов от окисления в современных условиях производства приобретает большое значение, поскольку этим определяется угар, степень загрязнения оксидными включениями, качество поверхности и т.д. Изучение процессов окисления сплавов необходимо, также и для рационального использования раскислителей и комплексных лигатур [5].
Цель работы состоит в исследовании влияния добавок олова на кинетику окисления алюминиевого сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3, аббревиатура которого расшифруется так, мас. %: Ре - 2,4; Си - 5,3; Мд - 1,1;
- 4; Б1 - 3.
Известно использование данного сплава для литья контактных вставок тролейбусных линий. Высокая степень трения и скольжения, а также нагрев часто выводят из строя данное изделие. В связи с этим для снижения коэффициента скольжения и соответственно уменьшения трения сплав дополнительно легировался оловом.
Методика термогравиметрического исследования образцов
Изучение кинетики процесса окисления образцов из сплавов проводилось методом термогравиметрии с использованием установки, принцип работы которой описан в работах [6-12]. Установка состоит из печи Таммана 1 с чехлом из оксида алюминия 2 для создания контролируемой атмосферы. Верхний конец чехла закрывается водоохлаждающими крышками 7 имеющими отверстие для газопроводящей трубки 3, термопары 5 и тигля 4с образцом для исследования, подвешиваемого на платиновой нити 6к пружине из молибденовой проволоки 12 (рис. 1).
Рис. 1. Схема установки для изучения кинетики окисления металлов и сплавов
Предварительно откалиброванную пружину помещали в баллон из молибденового стекла 11 с притёртой крышкой 14. Во избежание вибрации и сотрясений чехол с пружиной укрепляется на независимой от печи подставке 13. Для защиты весов от теплового излучения печи использовали трон и холодильник 15, который помещался на нижнем конце стеклянного баллона.
Изменения веса фиксировали по растяжению пружины с помощью катетометра КМ-8. В опытах использовались тигли из окиси алюминия диаметром 18-20 мм, высотой 25-26 мм. Тигли перед опытом подвергались прокаливанию при температуре 1273-1473К в окислительной среде в течение 1.5 ч до постоянной массы.
Тигель с исследуемым металлом помещался в изотермическую зону печи. Разогрев металла выполняли в атмосфере воздуха. Подъём температуры производили со скоростью 2-3К в минуту. Перед разогревом печи катетометр настраивали на указатель пружины, записывали на шкале точку отсчёта и в течение нагрева контролировали изменение веса. При достижении заданного режима записывали новую точку отсчёта. Исследование проводили в атмосфере воздуха.
Температуру измеряли платино-
платинородиевой термопарой, горячий спай которой находился на уровне поверхности сплава. Термометр помещали в чехол из оксида алюминия. Для стабильности показаний температуры холодный спай термо-статировали при 273К с помощью нуль-термостата марки «Нуль-В».
Нагрузку печи регулировали тиристорами, что позволило поддерживать заданную температуру с точностью ± 2К. В качестве регистрирующего прибора температуры использовали милливольтметр.
После окончания опыта систему охлаждали, тигель с содержимым взвешивали и определяли реакционную поверхность. Затем образовавшуюся оксидную плёнку снимали с поверхности образца и изучали её структуру методами ИК- спектроскопии и рентгено-фазового анализа.
Погрешность эксперимента может быть рассчитана из исходной формулы константы скорости окисления (К):
К = дМ (1)
в которой: д - масса образца, 8 - поверхность, I - время, мин.
Относительная ошибка в оценке складывается из суммы относительных ошибок:
ДК/К = Лд/д+(Л8/8)2+МД. (2)
Рассмотрим каждое слагаемое в отдельности. Точность взвешивания определяли по формуле: Ад / ^ =АО/9.0-100 + 0.000^в/9.0 -100 + 0.000^/100 + АЬ.
(3)
Величина 0.0001 ТВ - числитель второго и третьего слагаемого, представляет ошибку при взвешивании образца до и после опыта на аналитических весах, Лд - точность взвешивания пружинных весов в процессе эксперимента или их чувствительность, определяемая путём калибровки весов вместе с подвеской, платиновой нитью и тиглем с навеской. Одновременно весы проверяли на постоянство модуля упругости пружин (число витков Ш = 20).
Схема колибровки: т + а
т + а + к^ (4)
т + 3а
т + 3а - к^ (5)
т + па
т + па - кА^ (6)
где: т - вес всей системы; к - постоянная добавка (0.020^10-3 кг); Аh - увеличение длины пружины, которая фиксируется с помощью катетометра КМ-8 с ценой деления 0.10^10-3 м. Отсчёт производили по перемещению указателя, укреплённого на нижнем конце пружины. Чувствительность ДО) отградуированных весов по приведённой схеме для нагрузок до 15^10-3 кг составила 0.0001 10-3 кг; АL - ошибка, учитывающая испарение металла в процессе эксперимента. Для каждого металла она имеет свою величину и оценивалась следующим образом: металл нагревался до нужной температуры и выдерживался в атмосфере очищенного от кислорода и влаги инертного газа, а затем по разности веса металла до и после нагрева определяли потерю веса (массы) металла.
Вычисление поверхности реагирования производилось с помощью катетометра КМ-8, имеющего пределы измерения 0.0-0.5 м. При точности измерений ±0.000030 м и с учётом шероховатости погрешность составляет ±1.9 %. Следующий член А^ мал по величине: А^ = 1/3600 . 100 = 0.027% (7) и может при расчётах не учитываться.
Температура замерялась платина-платинородиевой термопарой, горячий спай которой находился на уровне поверхности сплава. Точность измерения температуры принимали равной ±2К. Ошибка в измерениях составила при этом:
АТ/Т = 2100/900 = 0.22 % (8)
Вычисленная относительная ошибка эксперимента по уравнению (2) составляет:
Ад/д = (2.71)2 + (1.5)2 + 0.027 = 9.62% (9)
Экспериментальные результаты и их обсуждение
Для исследования влияния олова на кинетику окисления алюминиевого сплава
АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3, в твердом состоянии была синтезирована серия сплавов с содержанием олова от 0.01 % до 0.5 % мас.
Результаты исследования представлены в таблицах 1-3 и на рис. 2-5.
В таблице 1 приведены экспериментальные результаты изменения привеса массы образцов сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3 и сплавов с оловом при температуре 723К.
Таблица 1. Зависимости g/s (кг/мМ) от времени t (мин.) для алюминиевого сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3 с оловом при _температуре 723 К
Время ^мин. Привес массы образцов (g/s), кг/м2
0.0 0.01 0.05 0.1 0.5
2 2,488057 2,488057 2,301453 2,23925 2,114849
4 5,287122 5,038316 4,665107 4,47850 4,291899
6 7,899582 7,464172 6,904359 6,59335 6,406748
8 10,57424 9,952229 9,330215 8,83260 8,645999
10 12,50871 12,00488 11,50727 11,00965 10,50582
12 13,43551 13,1245 12,62689 12,12928 11,50727
15 14,18193 13,74652 13,31111 12,81350 12,25368
20 14,70442 14,20681 13,7092 13,20536 12,70775
25 14,90968 14,39963 13,93312 13,40441 12,90680
30 15,00610 14,49915 13,99532 13,46661 13,00010
40 15,00921 14,50537 13,99532 13,50393 13,00010
50 15,00921 14,50537 13,99532 13,50393 13,00010
Кинетические кривые окисления алюминиевого сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3 в твердом состоянии
(таблица 1, рис. 2а) характеризуются более растянутым процессом формирования оксидной плёнки на начальном этапе окисления. Скорость окисления данного сплава в зависимости от времени и температуры увеличивается. Однако рост удельной массы образца к 20 мин приобретает постоянное значение равное 14.5 кг/м2 при 723К. Истинная скорость окисления, вычисленная по касательным, проведённым от начала координат к кривым и рассчитанная по формуле К = д/8% составляет 3,0110^ и 4,02-Ю"4 кпм-2-сек-1, соответственно при температурах 623К и 723К. Кажущаяся энергия активации окисления, вычисления по тангенсу угла наклона прямой зависимости -1дК-1/Т, составляет
723К '673К ■ 623К
723К • 673К >623К
723К ■673К >623К
t. мин
723К ■673К ' 623К
723К 673К 623К
I, мин
50
Рис. 2. Кинетические кривые окисления алюминиевого сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3 (а), легированного оловом, мас.%: 0.01 (б); 0.05 (в), 0.1(г); 0.5(д), в твердом состоянии
82,1 кДж/моль (таблица 2).
g/s -102 кг/м2
О 10 20 30 40 g/s -102 кг/м2
О 10 20 30 40 g/s -102 кг/м2
0 10 20 30 40 g/s-102 кг/м2
0 10 20 30 40 g/s i О2 кг/м2
0 10 20 30 40
Таблица 2. Кинетические и энергетические параметры процесса окисления алюминиевого сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3 __с оловом, в твердом состоянии
Истинная Кажущая-
Содержание Температура скорость ся энер-
олова в сплаве, окисления, Окисления гия акти-
мас.% К К-104, вации,
кг,м"2,с"1 кДж/моль
623 3.01
0.0 673 3.60 82.1
723 4.02
623 2.86
0.01 673 3.45 92.0
723 3.87
623 2.80
0.05 673 3.39 97.8
723 3.81
623 2.74
0.1 673 3.33 102.3
723 3.75
623 2.68
0.5 673 3.27 107.1
723 3.69
Квадратичные кинетические кривые окисления и их алгоритмы для алюминиевого сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3 с содержанием 0.1 и 0.5 мас.% олова в координатах (д/8)2Ч представлены на рис. 3 и в таблице 3.
Квадратичные кинетические кривые окисления алюминиевого сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3, с содержанием 0.1 мас.% олова приведены на рис. 3а. Исследования проведены при температурах 623, 673К и 723К. Значения истинной скорости окисления данного сплава при исследованных температурах 623К и 723К имеет величины 2,74,10"4 и 3,75,10"4 кпм-2 -с-1. При этом значение кажущейся энергии активации составляет 102,3 кДж/моль (таблица 2).
(g/s)2-102 я-2/м4
Рис.3. Квадратичные кинетические кривые окисления алюминиевого сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3 с оловом, мас. %: 0.1 (а); 0.5 (б), в твердом состоянии
На рис. 3б приведены квадратичные кинетические кривые окисления алюминиевого сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3 с 0.5 мас.% оловом, при таких же температурах. Характер кривых показывает, что окисление сплава протекает по гиперболическому закону с диффузионными затруднениями, процесс заканчивается на 10-й мин. Истинная скорость окисления изменяется от 2,68'10-4 до 3,69'10-4 кпм-2,с-1, кажущаяся энергия активации достигает величину 107,10 кДж/моль. Непрямолинейная зависимость (д/8)2Ч на рис. 3 свидетельствует о непараболическом характере процесса окисления сплавов.
Таблица 3. Математические модели квадратичных кинетических кривых окисления алюминиевого сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3, с оловом, в твердом состоянии
Содержание олова в сплаве,мас. % Температура окисления,К Полиномы квадратичных кинетических кривых окисления сплавов Коэффициент регрессии
0.0 620 670 720 y = - 05-10 "9 x3 - 0,033x2 + 1,142x y = - 0,001x3 - 0,042x2 + 1,358x y = - 0,001x3 - 0,077x2 + 1,821x 0,980 0,985 0,991
0.1 623 673 723 y" = -0.5 • 10~9x3 - 0.018X2 + 0,887 y = -O.OOlx3 - 0,033x2 + 1,152* y = -0.002л:3 - 0,059a-2 + 1,532* 0,984 0,987 0,988
0.5 623 673 723 BiSiSF 0,987 0,986 0,990
Примечание: упривес массы образцов из сплавов (g/s, кгМ);
х**- продолжительность времени окисления,(t, мин/).
Из данных таблицы 3 видно, что полиномы квадратичных кривых окисления алюминиевого сплава АЖ2.4М5,ЗМг1.1Ц4КрЗ описываются уравнением типа у = кхп, где значение п изменяется от 1 до 3, т.е. процесс окисления описывается гипорболическим уравнением.
Изохроны окисления алюминиевого сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3, легированного оловом, представлены на рис. 4. Видно, что с увеличением концентрации олова в сплаве скорость окисления уменьшается, как при 10 минутной выдержке образцов в окислительной атмосфере (кривая 1), так и при 20-минутной выдержке (кривая 2). Эта закономерность более четко выражается при 723К, о чем свидетельствует увеличение величины кажущейся энергии активации окисления сплавов с ростом концентрации олова.
0.0 0.05 0 1 0.2 0.3 0 4 0 5 Sn
Рис.4. Изохроны окисления алюминиевого сплава
АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3 с оловом при температуре 723К -igK
3,2
1,38 1,49 1,61 1Л--10'3
Рис.5. Зависимость -1дК от 1/Тдля алюминиевого сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3(1), легированного оловом, мас.%: 0.01(2); 0.05(3); 0.1(4); 0.5(5).
На рис. 5 изображена зависимость -1дК-1/Т для алюминиевого сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3 с содержанием 0.01 - 0.5 мас. % олова, которые имеют прямолинейный характер. По тангенсу угла наклона данных прямых была определена величины кажущейся энергии активации процесса окислении сплавов.
В целом добавки олова в пределах 0.01 - 0.5 мас. % к исходному алюминиевому сплаву АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3 уменьшают его окисляемость, что является перспективным в плане изготовления из них конструкций, изделий и сооружений, работающих при высоких температурах.
Заключение
Окисление металлов и сплавов широко распространенный процесс. Этим определяется актуальность исследований кинетики окисления, механизмов процесса и формирования фазового состава продуктов окисления. При взаимодействии газов с металлами и сплавами образуются оксиды, отличающиеся по составу, структуре и другим свойствам, совокупность которых определяет их защитную способность. Практическое решение задач по созданию жаростойких сплавов в значительной степени связано с развитием экспериментальных исследований и теоретических представлений в области высокотемпературного окисления металлов.
Рассматривая результаты экспериментального исследования процесса окисления алюминиевого сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3, легированного оловом, в твёрдом состоянии, можно отметить следующее:
1. При окислении алюминиевого сплава АЖ2.4М5.3Мг1.1Ц4Кр3 с ростом температуры скорость окисления увеличивается, а от содержания легирующего элемента (олова) - уменьшается.
2. Оксидные плёнки А1203 и Бп02, которые образуются на начальных стадиях процесса окисления
видимо имеют слабые защитные свойства. Процесс окисления по мере нарастания толщины оксидной плёнки замедляется, характер данного процесса - гиперболический. Истинная скорость окисления исследованных сплавов зависит от температуры процесса и от количества легирующего компонента.
Литература
1. Луц А.Р., Суслина А.А. Алюминий и его сплавы. Самара: СамГТУ, 2013. 81 с.
2. Белецкий В.М., Кривов Г.А. Алюминиевые сплавы (Состав, свойства, технология, применение): справочник. / Под ред. И.Н. Фридляндера. К.: КОМИТЕХ. 2005. 365 с.
3. Усов В.В., Займовский А.С. Проводниковые, реостатные и контактные материалы. Материалы и сплавы в электротехнике. Том II. М.: Госэнергоиздат, 1957. 184 с.
4. Умарова Т.М, Ганиев И.Н. Коррозия двойных алюминиевых сплавов в нейтральных средах. Душанбе: Дониш. 2007. 258 с.
5. Лепинских Б.М., Киселёв В. Об окисление жидких металлов и сплавов кислородом из газовой фазы // Известия АН СССР. Металлы. 1974. № 5. С. 5154.
6. Ганиев И.Н, Ганиева НИ, Эшова Д.Б. Особенности окисления алюминиевых расплавов с редкоземельными металлами // Металлы. 2018. № 3. С. 3947.
7. Норова М.Т, Ганиев И.Н, Эшов Б.Б. Кинетика окисления сплава АМг0.2 с лантаном, празеодимом и неодимом, в твёрдом состоянии // Известия СПбГТИ(ТУ). 2018. № 44(70). С. 35-39.
8. Ганиев И.Н., Зокиров Ф.Ш., Сангов М.М., Бердиев А.Э. Кинетика окисления алюминиевого сплава АК12М2, модифицированного барием, в твердом состоянии // Известия СПбГТИ(ТУ). 2020. № 55(81). С. 28-33.
9. Наврузов Х.П, Ганиев И.Н, Махмадуллозо-да Х.А, Эшов Б.Б, Муллоева Н.М. Кинетика окисления сплавов системы Pb-Cd, в твердом состоянии кислородом газовой фазы // Вестник технологического университета. 2020. Т. 23. № 2. С. 59-63.
10. Джайлоев Дж.Х, Ганиев И.Н, Ганиева НИ, Якубов УШ, Хакимов А.Х. Кинетика окисления алюминиевого сплава АЖ2.18, модифицированного стронцием // Вестник СибГИУ. 2019. № 4 (40). С. 3439.
11. Раджабалиев С.С, Ганиев И.Н, Амонов И.Т, Бердиев А.ТКинетика окисления сплава А!+2,18%Рв, модифицированного свинцом и висмутом, в твёрдом состоянии // Вестник Таджикского технического университета им. М.С. Осими. 2014. № 4(28). С. 69-72.
12. Ганиев И.Н, Ашурматов Дж.Т, Гулов С.С, Бердиев А.Э. Кинетика окисления сплава АК9М2, легированного скандием // Доклады АН Республики Таджикистан. 2017. Т. 60. № 10. С. 552-556.
13. Раджабалиев С.С, Ганиев И.Н, Амонов И.Т, Бердиев А.Т. Кинетика окисления твёрдого сплава Al+2.18%Fe, легированного свинцом и оловом //Доклады АН Республики Таджикистан. 2012. №7. Т.55. С.582-587.
References
1. Luts A.R., Sus/ina A.A. Alyuminij i eqo splavy. Samara: Samarsc. Gos. tekh. univer. 2013.-81s.
2. Beleckij V.M., Krivov G.A. Alyuminievye splavy (sostav, svojstv, tekhnologiya, primenenie). Sprav / pod red. I.N. Fridlyandera. K.: KOMITEKH, 2005. 365 s.
3. Usov V.V., ZaijmovskijA.C. Provodnikovye, re-ostatnye i kontaktnye materialy. Materialy i splavy v el-ektrotekhnike. Tom II. M.: Gosenergoizdata, 1957. -184 s.
4. Umarova T.M., Ganiev I,N. Korroziya dvoinyh alyuminievyh splavov v neytralnyh sredah. Dushanbe: Donish, 2007, -258s.
5. Lepinskih B.M., Kiselev V.I. Ob okislenii zhid-kih metallov i splavov kislorodom iz gazovoj fazy // Izvestiya AN SSSR. Metally. 1974. №5. S.51-54.
6. Ganiev I.N., Ganieva N.I., Eshova D.B. Oso-bennosti okisleniya alyuminievyh rasplavov s redko-zemel'nymi metallami // Metally. 2018. № 3. S. 39-47.
7. Norova M.T. Ganieva N.I., Eshov B.B. Kinetika okisleniya splava AMg0.2 s lantanom, prazeodimom i neodimom, v tvyordom sostoyanii // Izvestiya SPbGTI(TU). 2018. №44 (70). S. 35-39.
8. Ganiev I.N., Zokirov F,Sh, Sangov M.M., Berdiev A,E. Kinetika okisleniya alyuminievogo splava
AK12M2, modificirovannogo bariem, v tvyordom sostoyanii // Izvestiya SPbGTI(TU). 2020. №55 (81). S. 28-33.
9. Navruzov Kh.P., Ganiev I.N., MahmaduHozoda Kh.P, Eshov B.B., Mulloeva N.M. Kinetika okisleniya splavov sistemy Pb-Cd, v tverdom sostayanii kislorodom gazovoy fazy // Vestnik tekhnologicheskogo universiteta. 2020. T. 23. №2. S. 59-63.
10. Jailoev J.Kh., Ganiev I.N., Ganieva N. I., YAkubov U.SH., Hakimov A.Kh. Kinetika okisleniya alyuminievogo splava AZH2.18, modificirovannogo stronciem // Vestnik SibGIU. 2019. №4 (40). S. 34-39.
11. Rajabaiiev S.S., Ganiev I.N., Amonov I.T., Berdiev A.T. Kinetika okisleniya splava AI+2.18%Fe, modificirovannogo svincom i vismutom, v tvyordom sostoyanii // Vestnik Tadzhikskogo tekhnicheskogo universiteta. 2014. T. 3. № 4 (28). S. 69-72.
12. Ganiev I.N., Ashurmatov J.T, Guiov S.S., Berdiev A.E. Kinetika okisleniya splava AK9M2, legirovannogo skandiem // Doklady AN Respubliki Tadzhikistan. 2017. T. 60. № 10. S. 552-556.
13. Rajabaiiev S.S., Ganiev I.N., Amonov I.T., Berdiev A.T. Kinetika okisleniya tvyordogo splava AI+2.18%Fe, legirovannogo svincom i olovom // Doklady AN Respubliki Tadzhikistan. 2012. № 7. T. 55. S. 582-587.
Сведения об авторах
Давлатов Ориф Шералиевич, ст. преподаватель каф. «Теоретическая механика и сопротивление материалов»; Orif Sh. Davlatov, Art. Lecturer at the Department of Theoretical Mechanics and Strength of Materials, [email protected].
Ганиев Изатулло Наврузович, академик НАН Таджикистана, д-р хим. наук, профессор-консультант научно-исследовательского отдела; Izatullo N. Ganiev academician of the National Academy of Sciences of the Republic of Tajikistan, Dr Sci. (Chem.), professor-consultant of the research department, [email protected] .
Одиназода Хайдар Одина, д-р техн. наук, профессор каф. «Материаловедение,, металлургические машины и оборудование» член-корр. НАН Таджикистана,; Haydar Odina Odinazoda, Dr Sci. (Eng.), Professor of the Department of Materials Science, Metallurgical Machines and Equipment, Corresponding Member National Academy of Sciences of Tajikistan, [email protected].
Раджабалиев Сафомудин Сайдалиевич, канд. техн. наук, и.о. доцента каф. «Материаловедение, металлургические машины/ и оборудование»; Safomudin S. Rajabaliev Ph.D. (Eng.), Acting Associate Professor of the Department of Materials Science, Metallurgical Machines and Equipment, [email protected] .
