CC BY
7УДК 669.715.004.12:620.193
Izatuiio .N. Ganiev1, Furkatshokh Sh. Zokirov1, Murodali M. Sangov1, Asadkul E. Berdiyev2
OXIDATION KINETICS OF ALUMINUM ALLOY AK12M2, MODIFIED BY BARIUM, IN SOLID STATE
1M.S. Osimi Tajik Technical University, ave. Academicians Radjabovs, 10, Dushanbe, 734042, Republic of Tajikistan 2Russian-Tajik (Slavonic) University st. M. Tursunzade, 30, Dushanbe, 734025, Republic of Tajikistan e-mail: [email protected]
The oxidation kinetics of the AK12M2 aluminum alloy modified to 1.0% by barium was studied using thermogravime-try method. It was shown that the addition of barium to the alloy and the increase in temperature increase the oxidation rate of the initial alloy in the solid state. The apparent activation energy of the oxidation process of the AK12M2 aluminum alloy is 127.73 kJ/mol and decreases to 71.85 kJfmol for the alloy with 1.0% barium. The oxidation curves of the AK12M2 aluminum alloy with barium in the solid state are described by polynomials indicating the hyperbolic mechanism ofthat process. The mechanism of influence of barium on the oxidability of the AK12M2 aluminum alloy was established. It lies in the fact that barium in the range of 0.3-1.0% plays a dominant role in the formation of an oxide film, which is characterized by low protective properties. Barium influence is explained by its physicochemical properties as one of the alkaline earth metass.
Key words: aluminum alloy AK12M2, barium, oxidation kinetics, activation energy, oxidation rate.
001 10.36807/1998-9849-2020-55-81-28-33
Введение
В настоящее время в современном, динамично развивающемся мире появляется большое количество принципиально новых технически сложных устройств, происходит усовершенствование и усложнение уже существующих при постоянно ожесточающихся требованиях к ним, что приводит к необходимости повышения их эксплуатационных характеристик. Следовательно, интенсификация разработок технологических процессов, обеспечивающих получение качественных изделий с однородной структурой и повышенными механическими свойствами всегда актуальна. Кроме того, большое внимание уделяется снижению массы деталей, что увеличивает потребительский спрос на литые заготовки из алюминиевых сплавов [1-3]. Наиболее перспективными и востребованными из них ввиду исключительно благоприятного сочетания литейных,
Ганиев И.Н.1, Зокиров Ф.Ш. 1, Сангов М.М. 1,
Бердиев А.Э. 2
КИНЕТИКА ОКИСЛЕНИЯ АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА АК12М2,
МОДИФИЦИРОВАННОГО БАРИЕМ, В ТВЕРДОМ СОСТОЯНИИ
Таджикский технический университет им. М.С. Осими, пр-т академиков Раджабовых, 10, г. Душанбе, 734042, Республика Таджикистан
2Российско-Таджикский (Славянский) университет, ул. М. Турсунзаде, г. Душанбе, 30, 734000, Республика Таджикистан. E-mail: [email protected]
Методом термогравиметрии исследована кинетика окисления модифицированного до 1,0 мас.% барием алюминиевого сплава АК12М2. Показано, что добавки бария к сплаву и повышение температуры/ увеличивают скорость окисления исходного сплава, в твердом состоянии. Кажущаяся энергия активации процесса окисления алюминиевого сплава АК12М2 составляет 127,73 кДж/моль и уменьшается до 71,85кДж/коль для сплава с 1,0 мас%% барием. Кривы/е окисления алюминиевого сплава АК12М2 с барием, в твердом состоянии описываются полиномами, свидетельствующими о гиперболическом механизме данного процесса. Установлен механизм влияния бария на окисляемость алюминиевого сплава АК12М2, заключающийся в том, что барий в пределах 0,3-1,0 мас % играет, доминирующую роль в формирование оксидной пленки, характеризующийся не высокими защитны/ми свойствами. Такое влияние бария объясняется физико-химическими свойствами щелочноземельного метала.
Ключевые слова: алюминиевый сплав АК12М2, барий, кинетика окисления, энергия активации, скорость окисления.
Дата поступления - 28 февраля 2020 года
механических и ряда специальных эксплуатационных свойств являются силумины [4].
Силуминами называют сплавы на основе системы Al-Si. Эта система служит основой большинства современных алюминиевых литейных сплавов. Свойства силуминов могут быть существенно улучшены при правильном выборе технологии обработки расплава, литья, термической обработки и, разумеется, определении оптимального состава сплава, что требует углублённого понимания механизмов этих процессов [5-7].
В мировой практике установлено, что снижение массы машины на 1 кг позволяет экономить 1 кг топлива в год. Растет использование алюминиевых сплавов в судостроении и транспортном машиностроении [5].
Алюминиевые сплавы представляют собой сплавы, в состав которых помимо основного металла -
алюминия, составляющего не менее половины всего состава, входят другие элементы, как правило, тоже металлы. По способу обработки сплавы на основе алюминия делятся на две группы: алюминиевые литейные и деформируемые, также к сплавам принято относить марки алюминия технической чистоты [1].
Алюминиевый сплав АК12М2 применяют для отливки деталей в кокиль, песчаные формы, под давлением, по моделям, в формы в виде оболочек. Из него изготавливают корпусы помп, детали двигателей, разного рода аппаратур и бытовых приборов. Впрочем, из силумина этой марки повышенной чистоты выпускают и пищевую продукцию, но только со специального разрешения, это казаны, кастрюли и т.д. [3].
Различные аспекты процесса окисления алюминиевых изделий исследованы авторами [8-10]. Работы [11-12] посвящены изучению кинетики окисления сплавов алюминия с щелочноземельными металлами. Особенностям окисления отдельных алюминиевых сплавов, в жидком состоянии посвящены работы [1315].
В литературе нет сведений о влиянии модифицирования барием литейных алюминиевых сплавов.
В данной работе методом высокотемпературной термогравиметрии, основанной на непрерывном взвешивании образца при постоянной температуре, исследовано влияние добавок бария на кинетику окисления алюминиевого сплава АК12М2, в твердом состоянии.
Материалы и методики эксперимента
Для приготовления сплавов был использован алюминий марки А6 (ГОСТ 110669-01), кремний кристаллический (ГОСТ 25347-82); медь марки МО9995 (ГОСТ 859-2001) и промышленная лигатура на основе алюминия, содержащая 10 % мас бария. Сплавы алюминия были получены в шахтной печи сопротивления типа СШОЛ. Угар металлов учитывали при шихтовке сплавов. Составы лигатур и полученных сплавов контролировали выборочно, проводя химический анализ, а также взвешиванием образцов до и после сплавления. Содержание бария в сплаве АК12М2 составляло, мас.%: 0,1; 0,3; 0,5; 1,0. Далее исследовали сплавы, у которых разность масс до и после сплавления не превышала 2-3 отн. %.
Для проведения исследований была собрана установка, принцип работы которой описан ранее в работах [16-18]. Тигель с исследуемым металлом помещался в изотермической зоне печи. Температуру повышали со скоростью 2-3 °С/мин. Перед разогревом печи катетометр настраивали на указатель пружины, записывали на шкале точки отчета и в течение нагрева контролировали изменение массы образца. При достижении заданного режима записывали новую точку отсчета.
Изменение массы образца фиксировали по растяжению пружины с помощью катетометра КМ-8. В опытах использовались тигли из оксида алюминия диаметром 18-20, высотой 25-26 мм. Тигли перед опытом прокаливали при температуре 1273-1473К в окислительной среде в течение 1,5 ч до достижения постоянной массы. Массу образца исследуемого сплава параллельно контролировали до и после опыта на аналитических весах.
В качестве регистрирующего прибора температуры использовали потенциометр ПП-63. По окончании опыта систему охлаждали, тигель с содержимым взвешивали и определяли реакционную поверхность. Затем образовавшуюся оксидную пленку снимали с поверхности образца и изучали ее структуру методом микроспектрального анализа на микроскопе БЕИ.
Погрешность эксперимента может быть рассчитана из исходной формулы константы скорости окисления
где д - масса металла; 8-поверхность реагирования; Д1 - интервал времени.
Вычисленная относительная ошибка эксперимента складывается из суммы относительных ошибок
Ак ~к
Ag g
+
As
+ -
At
Она
составила:
— = (2.71)2 + (1.5)2 + 0.027 = 9,62%. к
Температуру замеряли платина-
платинородиевой термопарой, горячий спай которой находился на уровне поверхности образца. Точность измерения температуры принята равной ±2 К. Ошибка измерений температуры составила:
= У100 ~) = 022% Подробная методика иссле-Т 1.900) ' дования кинетики окисления сплавов описано в работах [19-22].
Результаты исследований и их
обсуждение
На рис. 1 представлены кинетические кривые процесса окисления алюминиевого сплава АК12М2, модифицированного барием, мас. %. Для кривых окисления как исходного, так и модифицированных барием сплавов, в твердом состоянии характерно резкое увеличение удельной массы образца в начальном периоде окисления, которое заканчивается через 4050 мин., после чего значительного изменения удельной массы образца не наблюдается.
Алюминиевый сплав АК12М2, модифицированный барием характеризуется более высокой окис-ляемостью по сравнению с исходным сплавом о чём свидетельствует уменьшение кажущейся энергии активации от 127,73 кДж/моль для исходного сплава и до 71,85 кДж/моль для сплава с 1,0 мас. % барием. При этом истинная скорость окисления возрастает от 2,5010-4 и 3,33-10-4 кг-м-2-с-1 для исходного сплава, соответственно при 773 и 873 К до 3,96-10-4 и 5,2310-4 кг-м-2-с-1 при тех же температурах для сплава с 1,0 мас. % барием. Повышение температуры, независимо от содержания модифицирующей добавки, приводит к росту скорости окисления (таблица 1).
2
2
t
s
а)
6)
в)
д)
Рис. 1. Кинетические кривые окисления алюминиевого сплава АК12М2 (а), модифицированного барием, мас. %: 0.1 (б); 0.3 (в);
0.5 (г); 1.0 (д).
Таблица 1. Кинетические и энергетические параметры процесса окисления алюминиевого сплава АК12М2, модифицированного
Содержание бария в сплаве, мас.% Температура окисления, К Истинная скорость окисления К104, кпм'^с"1 Кажущаяся энергия активации окисления, кДж/моль
0.0 773 2.50 127.73
823 2.92
873 3.33
0.1 773 2.80 114.95
823 3.30
873 3.61
0.3 773 3.10 101.91
823 3.60
873 4.01
0.5 773 3.33 87.09
823 3.88
873 4.50
1.0 773 3.96 71.85
823 4.58
873 5.23
(д/э)2 ■ 1 о4, кг2/м4
0,6
0,4
0,2
а)
823К 773К
0 10 20 30 40 50 I, мин
(д/э)2-Ю4, кг2/м4 1
6)
0 10 20 30 40 50 мин
(д/з)2-104, кг2/м4
1,50,5-
в)
0 10 20 30 40 50 *, МИН
г)
д)
Рисунок 2. Квадратичные кинетические кривые окисления алюминиевого сплава АК12М2 (а), модифицированного барием,
мас.%: 0.1 (б); 0.3(в); 0.5(г); 1.0 (д).
Таблица 2. Результаты обработки квадратичных кинетических кривых окисления алюминиевого сплава АК12М2, модифициро-
Содержание бария в сплаве, мас.% Температура окисления Полиномы квадратичных кинетических кривых окисления сплавов Коэффициент корреляции R2
0.0 773К 823К 873К y * = 6'10-6x3 - 0,0007x2 + 0,0301x** y = 9,10"6x3 - 0,0011x2 + 0,0396x y = 1'10-5x3 - 0,0015x2 + 0,0538x 0,958 0,958 0,961
0.1 773К 823К 873К y = 2'10-5x3 - 0,002x2 + 0,0696x y = 3'10"5x3 - 0,003x2 + 0,0988x y = 5'10"5x3 - 0,0047x2 + 0,1482x 0,959 0,971 0,975
0.3 773К 823К 873К y = 3'10"5x3 - 0,0031x2 + 0,1017x y = 4'10"5x3 - 0,0043x2 + 0,1418x y = 6'10"5x3 - 0,0064x2 + 0,2147x 0,970 0,977 0,983
0.5 773К 823К 873К y = 3'10"5x3 - 0,0027x2 + 0,0956x y = 5-10V - 0,0046x2 + 0,1527x y = 8'10"5x3 - 0,008x2 + 0,2561x 0,972 0,983 0,988
1.0 773К 823К 873К y = 3'10"5x3 - 0,0032x2 + 0,1102x y = 5'10"5x3 - 0,005x2 + 0,1724x y = 1,10-4x3 - 0,0103x2 + 0,3389x 0,977 0,982 0,981
Примечание: у - удельное увеличение массы образцов из сплавов;
х"- продолжительность времени окисления.
На рис. 2 приведены квадратичные кинетические кривые алюминиевого сплава АК12М2 с барием в координатах (g/s)2-t. Определение полином квадратичных кинетических кривых окисления сплавов, в твердом состоянии проводилось с помощью программы Excel. Были установлены уравнения кинетических квадратичных кривых окисления сплавов со значением коэффициента корреляции R=0,958-0,988 (таблица 2). Полученные полиномы свидетельствуют о гиперболическом механизме процесса окисления изученных сплаво
На рис. 3 приведены изохронны окисления модифицированного барием алюминиевого сплава АК12М2 при 873 К. Видно, что по мере увеличения содержания бария в алюминиевом сплаве АК12М2 привес образцов увеличивается, а значения кажущейся энергии активации процесса окисления уменьшается.
g/S-102,Kr/M2
4
Q,
кДж/моль 130
110
АК12М2 0,2 0,4 0,6 0,8 Ва, мас.%
Рис. 3. Изохронны окисления модифицированного барием алюминиевого сплава АК12М2 при температуре 873 К В координатах 1дК-1/Т кривые окисления представляются прямыми линиями (рис. 4), по углу наклона которых рассчитана кажущаяся энергия активации процесса окисления сплавов (таблица 1). Как видно, кривые, относящиеся к сплавам с барием, располагаются выше кривой для исходного сплава. Прямолинейный вид кривых сплавов свидетельствует о не параболическом законе окисления сплавов.
г)
-IgK 3,2-
1/14 Г21 1,29 1/Т-10-3
Рис. Зависимость 1дК от 1/Тдля алюминиевого сплава АК12М2 (1), модифицированного барием, мас.%: 0.1 (2); 0.3 (3); 0.5 (4); 1.0 (5), в твердом состоянии
Заключение
Как известно, процесс окисления сплавов определяется процессом диффузии их компонентов через оксидную пленку, что приводит к обогащению внутренних слоев последней медленно диффундирующим компонентом сплава. Кинетика окисления в ходе данного процесса изменяется. Оксиды легирующих компонентов (в нашем случае бария) входят в состав оксидов основного металла сплава (алюминия) и в той или иной степени влияют на диффузию ионов данного металла, замедляя или ускоряя общий процесс окисления. Если при этом скорость окисления определяется скоростью диффузии ионов металла и ионов кислорода, то процесс подчиняется временному гиперболическому закону.
Возможно влияние на окисление и содержание легирующего элемента в исходном сплаве по причине образования интерметаллических фаз с более прочной связью и более высокой, чем в базовом сплаве, температурой плавления. Необходимо учитывать и так называемый объемный фактор, так как, если объем образующегося оксида меньше объема металла, можно ожидать получения пористой несплошной пленки оксида.
Процесс окисления металлов обычно протекает в диффузионном режиме. При этом если сквозь оксидную пленку диффундируют атомы металла, то зоной ее роста предположительно является внешняя поверхность образца, и наоборот, если через оксидную пленку диффундирует главным образом кислород, то рост пленки будет происходить на ее границе с металлом.
Применительно к нашему случаю следует отметить, что модифицирование алюминиевого сплава АК12М2 барием увеличивает его окисляемость, что связано с увеличением степени пористости оксидной плёнки А1203, в результате внедрения в нём оксида бария.
Таким образом, методом термогравиметрии исследована кинетика окисления алюминиевого сплава АК12М2, модифицированного барием, в твердом состоянии. Показано, что добавки бария и повышение температуры увеличивают скорость окисления сплавов. Установлено, что кажущаяся энергия активации процесса окисления модифицированного барием алюминиевого сплава АК12М2 уменьшается от 127,73 кДж/моль для исходного сплава до 71,85 кДж/моль для
сплава с 1,0 мас.% барием. Полиномы процесса окисления сплавов свидетельствуют, что окисление в твердом состоянии протекает по гиперболическому закону.
Литература
1. Белецкий В.М., Кривов Г.А. Алюминиевые сплавы (состав, свойств, технология, применение). Справ / под ред. И.Н. Фридляндера. К.: КОМИТЕХ, 2005. 365 с.
2. Chen X.G. Growth mechanisms of intermetallic phases in DC cast AA1XXX alloys. Essential in Light Metals. Vol. 3. Cast Shop for Aluminum Production./ Ed. John Grandfield, Dmitry Eskin. Springer Int. Publ., 2013. P. 460465. DOI 10.1007 / 978-3-319-48228-6
3. Строганов Г.Б,, Ротенберг В.А., Гершман Г.Б. Сплавы алюминия с кремнием. М.: Металлургия, 1977. 272 с.
4. Бочвар А.А. Исследование механизма и кинетики кристаллизации сплавов эвтектического типа. М.-Л.: Моск. ин-т цвет. металлов и золота, 1935. 81 с.
5. Колобнев И. Ф.Жаропрочность литейных алюминиевых сплавов. М.: Металлургия, 1973. 320 с.
6. Зиновьев В.Е.Кинетические свойства металлов при высоких температурах. Справ. М.: Металлургия, 1984. 200 с.
7. KofstadP. Oxidation of Metals determination of activation energies // Acta. Chem. Scаnd. 1958. V.12. №4. P. 239.
8. Чистяков Ю.Д., Мальцев М.В. Электроно-графическое изучение процессов окисления алюминиевых сплавов // Кристаллография. 1957. Т. 2. Вып. 5. С. 628-633.
9. Лепинских Б.М., Киташев А., Белоусов А.А. Окисление жидких металлов и сплавов. М.: Наука, 1973. 116 с.
10. Лепинских Б.М., Киселев В.И. Об окислении жидких металлов и сплавов кислородом из газовой фазы // Известия АН СССР. Металлы. 1974. №5. С.51-54.
11. Лепинских Б.М., Белоусов А.А. Физико-химические свойства жидких сплавов щелочноземельных металлов с алюминием // Труды Института металлургии УНЦ АН СССР. 1978. № 31. С. 29-39
12. Белоусов А.А., Лепинских Б.М.Изучение кинетики окисления жидких сплавов барий-алюминий. Рукопись деп. В ВИНИТИ. №555-76.
13. Радин А.Я., Радин А.Я. Исследование кинетики окисления алюминиевых сплавов в жидком состоянии. Сб.: Вопросы технологии литейного производства. М.: Московский авиационно-технологический институт. 1961. Вып.49. С. 98-118.
14. Максименко В.И., Максименко Л.С. Исследование кинетики окисления алюминия и его сплавов в жидком состоянии. В кн.: «Новое в теории и технологии металлургических процессов». Красноярск: СО АН СССР, 1973. С. 16-20.
15. Умаров М.А., Ганиев И.Н, Бердиев А.Э. Кинетика окисления сплавов свинца с магнием, в твердом состоянии // Известия СПбГТИ(ТУ). 2016. № 35 (61). С. 34-38.
16. Умаров М.А., Ганиев И.Н, Бердиев А.Э. Кинетика окисления сплава АМг0.2 с лантаном, празеодимом и неодимом, в твёрдом состоянии // Известия СПбГТИ(ТУ). 2018. №44 (70). С. 35-39.
17. Назаров Ш.А., Ганиев И.Н., Калляри И, Бердиев АЭ, Ганиева Н.И. Кинетика окисления сплава Al+6%Li, модифицированного лантаном, в твердом состоянии // Металлы. 2018. № 1. С. 34-40.
18. Назаров Ш.А., Ганиев И.Н., Эшов Б.Б., Ганиева Н.И. Кинетика окисления сплава Al+6 мас.%и, модифицированного церием // Металлы. 2018. № 3. С. 33-38.
19. Ганиев И.Н., Ганиева Н.И, Эшова Д.Б. Особенности окисления алюминиевых расплавов с редкоземельными металлами // Металлы. 2018. № 3. С. 39-47.
20. Бердиев А.Э., Ганиев И.Н, Гулов С.С., Сан-гов М.М. Кинетика окисления твердого сплава АК7М2, легированного германием / Известия вузов. Серия: Химия и химическая технология. 2013. Т. 56. № 3. С. 28-30.
21. Ганиев И.Н, Муллоева Н.М, Эшов Б.Б. Кинетика окисления сплавов Pb-Ca, в жидком состоянии // Журн. физ. химии. 2013. Т. 87. № 11. С.1894 -1897.
22. Олимов Н.С, Ганиев И.Н., Обидов З.Р., Ширинов М.Ч. Окисление сплавов системы Al-Ge, в жидком состоянии // Расплавы. 2015. № 4. С. 19-26.
References
1. Beleckij V.M, Krivov G.A. Alyuminievye splavy (sostav, svojstv, tekhnologiya, primenenie). Sprav / pod red. I.N. Fridlyandera. K.: KOMITEKH, 2005. 365 s.
2. Chien X.G. Growth mechanisms of intermetallic phases in DC cast AA1XXX alloys. Essential in Light Metals. Vol. 3. Cast Shop for Aluminum Production./ Ed. John Grandfield, Dmitry Eskin. Springer Int. Publ., 2013. P. 460465. DOI 10.1007 / 978-3-319-48228-6.
3. Stroganov G.B, Rotenberg V.A., Gershman G.B. Splavy alyuminiya s kremniem M.: Metallurgiya, 1977. 272 s.
4. Bochvar A.A. Issledovanie mekhanizma i ki-netiki kristallizacii splavov evtekticheskogo tipa. M.-L.: Mosk. in-t cvet. metallov i zolota, 1935. 81 s.
5. Kolobnev I.F. ZHaroprochnost' litejnyh al-yuminievyh splavov. M.: Metallurgiya, 1973. 320 s.
6. Zinov'ev V.E. Kineticheskie svojstva metallov pri vysokih temperaturah. Sprav. M.: Metallurgiya, 1984. 200 s.
7. KofstadP. Oxidation of Metals determination of activation energies // Acta. Chem. Scand. 1958. V.12. №4. P. 239.
8. CHistyakov YU.D, Mal'cev M.V. Elektrono-graficheskoe izuchenie processov okisleniya alyuminievyh splavov // Kristallografiya. 1957. T. 2. Vyp. 5. S. 628-633.
9. Lepinskih B.M, Kitashev A, Belousov A.A. Okislenie zhidkih metallov i splavov. M.: Nauka, 1973. 116 s.
10. Lepinskih B.M, Kiselev V.I. Ob okislenii zhidkih metallov i splavov kislorodom iz gazovoj fazy // Izvestiya AN SSSR. Metally. 1974. №5. S.51-54.
11. Lepinskih B.M, Belousov A.A. Fiziko-himicheskie svojstva zhidkih splavov shchelochnozemel'n-yh metallov s alyuminiem // Trudy Instituta metallurgii UNC AN SSSR. 1978. № 31. S. 29-39
12. Belousov A.A, Lepinskih B.M. Izuchenie ki-netiki okisleniya zhidkih splavov barij-alyuminij. Rukopis' dep. V VINITI. №555-76.
13. RadinA.YA, RadinA.YA. Issledovanie kinetiki okisleniya alyuminievyh splavov v zhidkom sostoyanii. Sb.: Voprosy tekhnologii litejnogo proizvodstva. M.: Moskovskij aviacionno-tekhnologicheskij institut. 1961. Vyp.49. S. 98118.
14. Maksimenko V.I, Maksimenko L.S. Issledovanie kinetiki okisleniya alyuminiya i ego splavov v zhidkom sostoyanii. V kn.: «Novoe v teorii i tekhnologii metallurgicheskih processov». Krasnoyarsk: SO AN SSSR, 1973. S. 16-20.
15. UmarovM.A, GanievI.N., BerdievA.E. Kinet-ika okisleniya splavov svinca s magniem, v tverdom sostoyanii // Izvestiya SPbGTI(TU). 2016. № 35 (61). S. 3438.
16. Umarov M.A, Ganiev I.N., Berdiev A.E. Kinet-ika okisleniya splava AMg0.2 s lantanom, prazeodimom i neodimom, v tvyordom sostoyanii // Izvestiya SPbGTI(TU). 2018. №44 (70). S. 35-39.
17. Nazarov SH.A, Ganiev I.N., Kallyari I, Berdiev A.E, Ganieva N.I. Kinetika okisleniya splava Al+6%Li, modificirovannogo lantanom, v tverdom sostoyanii // Metally. 2018. № 1. S. 34-40.
18. Nazarov SH.A, Ganiev I.N., Eshov B.B, Ganieva N.I. Kinetika okisleniya splava Al+6 mas.%Li, modificirovannogo ceriem // Metally. 2018. № 3. S. 33-38.
19. Ganiev I.N., Ganieva N.I, Eshova D.B. Oso-bennosti okisleniya alyuminievyh rasplavov s redko-zemel'nymi metallami // Metally. 2018. № 3. S. 39-47.
20. Berdiev A.E, Ganiev I.N., Gulov S.S., Sangov M.M. Kinetika okisleniya tverdogo splava AK7M2, legiro-vannogo germaniem / Izvestiya vuzov. Seriya: Himiya i himicheskaya tekhnologiya. 2013. T. 56. № 3. S. 28-30.
21. Ganiev I.N., Mulloeva N.M, Eshov B.B. Kinetika okisleniya splavov Pb-Ca, v zhidkom sostoyanii // ZHurn. fiz. himii. 2013. T. 87. № 11. S.1894 -1897.
22. Olimov N.S, Ganiev I.N, Obidov Z.R, SHirinov M.CH. Okislenie splavov sistemy Al-Ge, v zhidkom sostoyanii // Rasplavy. 2015. № 4. S. 19-26.
Сведения об авторах
Ганиев Изатулло Наврузович, д-р хим. наук, академик АН РТ, профессор; Izatuiio .N. Ganiev, Dr Sci. (Chem.), Academician of the Academy of Sciences of the RT, Professor, [email protected]
Зокиров Фуркатшох Шахриёрович, канд. техн. наук, ст. преподаватель; Furkatshokh Sh. Zokirov, Ph.D. (Eng.), Senior Lecturer, [email protected]
Бердиев Асадкул Эгамович, д-р техн. наук, доцент, зав. кафедрой; Asadkui E. Berdiev Dr Sci. (Eng.), Associate Professor, Head of Department, [email protected]
Сангов Муродали М, канд. техн. наук, доцент, декан факультета Murodaii M. Sangov, Ph.D., (Eng.), Associate Professor, Dean of the Faculty, [email protected]
