CC BY
8УДК 669. 017:536.4
Furkatshoh Sh. Zokirov1, Izatullo N. Ganiev2, Asadkul E Berdiyev3, Nasimzhon F Ibrohimov4
TEMPERATURE DEPENDENCE OF HEAT CAPACITY AND THERMODYNAMIC FUNCTION OF ALLOY AK12M2 MODIFIED BY STRONTIUM
M.S. Osimi Tajik Technical University, 10, Pr. acad. Rajabov, Dushanbe,734042, Tajikistan
V.I. Nikitin Institute of Chemistry AS of the Republice Tajikistan, 299/2, Ayni Str., Dushanbe 734063, Tajikistan Russian-Tajik (Slavonic) University, 30, M. Turun-zade Str., Dushanbe 734025, Tajikistan e-mail: Zokirov090514@mail.ru. ganiev48@mail.ru
The effect of strontium modification of the industrial alloy AK12M2 - an eutectic aluminum-silicon alloy - on the heat capacity and thermodynamic functions of the alloy was studied. The heat capacity of the strontium-modified alloy AK12M2 was measured at an installation based on the C-calorimeter method with a heat meter and an adiabatic shell.
The temperature dependence of the heat capacity and the change in the thermodynamic functions (enthalpy, entropy, Gibbs energy) of the AK12M2 alloy modified with strontium were studied at this installation in the "cooling" mode. It is shown that the heat capacity of the alloy increases with increasing temperature and decreases with a growing content of strontium.
Using the experimentally obtained results on the temperature dependence of the heat capacity, the changes in the thermodynamic functions (enthalpy, entropy, Gibbs energy) of the alloy were calculated and the enthalpy and entropy were found to increase with temperature and decrease with increasing strontium content. The Gibbs energy decreases with temperature and grows with increasing strontium content.
Key words: alloy AK12M2, strontium, heat capacity, enthalpy, entropy, Gibbs energy.
Введение
Непрерывный технический прогресс в автомобилестроении, тракторостроение и других отраслях народного хозяйства требует значительного увеличения объема производства различных сплавов цветных металлов и повышения их качества. Алюминию и сплавам на его основе принадлежит особое место в выполнении этой задачи. Сравнительно небольшая плотность в сочетании с высокими механически-
Ф.Ш.Зокиров1, И.Н.Ганиев2, А.Э. Бердиев3, Н.Ф.Иброхимов4
ТЕМПЕРАТУРНАЯ
ЗАВИСИМОСТЬ
ТЕПЛОЕМКОСТИ И
ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ
ФУНКЦИИ СПЛАВА АК12М2,
МОДИФИЦИРОВАННОГО
СТРОНЦИЕМ
Таджикский технический университет им. акад. М.С. Оси-ми, пр. акад. Раджабовых, 10, Душанбе, 734042, Таджикистан
Институт химии им. В.И. Никитина АН Республики Таджикистан, 734063 ул. Айни, 299/2, Душанбе, Таджикистан Российско-Таджикский (Славянский) университет ул. М. Турсун-заде, 30, г. Душанбе, 734025, Таджикистан e-mail: Zokirov090514@mail.ru. ganiev48@mail.ru
Изучено влияние модифицирования стронцием промышленного сплава АК12М2 на его теплоемкость и термодинамические функции данного сплава. Измерение теплоемкости проводилось на установке, в основу работы которой положен метод С-калориметра с тепломером и адиабатической облочкой.
В режиме "охлаждения" на данной установке исследована температурная зависимость теплоемкости. Рассчитано изменение термодинамических функций (энтальпия, энтропия, энергия Гиббса) сплава АК12М2, модифицированного стронцием. Показано, что теплоемкость сплавов с ростом температуры увеличивается, а от увеличения содержания стронция - уменьшается.
Установлен рост энтальпии и энтропии с увеличением температуры и уменьшение их значений при увеличении содержания стронция. Энергия Гиббса с ростом температуры уменьшается, а при увеличении содержания стронция - растёт.
Ключевые слова: сплав АК12М2, стронций, теплоёмкость, энтальпия, энтропия, энергия Гиббса
ми характеристиками, а также значительные сырьевые ресурсы способствуют широкому внедрению алюминия и его сплавов в различные отрасли промышленности. Алюминиевые сплавы применяют в машиностроении вместо стали, чугуна и других материалов с целью обеспечения снижения удельной металлоемкости конструкций, т.е. отношения массы машины к ее мощности. Как следует из литературных данных, такое развитие сохранится и в будущем [1-3].
1 Зокиров Фуркатшох Шахриёрович, преподаватель каф. физики, Таджикский технический университет им. акад. М.С. Осими, e-mail: Zokirov090514@ mail.ru.
Furkatshoh Sh. Zokirov, lecturer of the Department of Physics, Tajik Technical University. M.S. Osimi
2 Ганиев Изатулло Наврузович, акад. АН Республики Таджикистан, д-р хим. наук, профессор, заведующий лаб. Коррозионностойкие материалы, Институт химии им. В.И. Никитина, e-mail: ganiev48@mail.ru
Izatullo N. Ganiyev, acad. of AS RT, Dr Sci. (Chem.), professor, Head of the Corrosion resistant materials Laboratory, V.I. Nikitin Institute of Chemistry AS RT
3 Бердиев Асадкул Эгамович канд. техн. наук, доцент, зав. каф.Естественнонаучных дисциплин, Российско-Таджикский (Славянский университет, е-mail: berdiev75@mail.ru
Asadkul E. Berdiyev Ph.D. (Eng), associate professor, head of the department of natural-science disciplines, Russian-Tajik (Slavonic) University
4 Иброхимов Насимжон Файзуллоевич, ст. преподаватель каф. материаловедения, металлургических машин и и оборудования, Таджикский технический университет им. акад. М.С. Осими., е-mail: nasimqon@mail.ru
Nasimzhon F. Ibrohimov, senior lecturer of the department of materials science, metallurgical cars and equipment, Tajik Technical University. M.S. Osimi Дата поступления - 17 апреля 2017 года
Основное преимущество сплава АК12М2 по сравнению с другими сплавами - это малый интервал кристаллизации, поэтому в отливках не образуется усадочной пористости. Сплав рекомендуется для изготовления герметичных деталей. Однако в литературе практически отсутствуют экспериментальные данные по теплоемкости этого сплава.
Целью работы является исследование температурной зависимости удельной теплоемкости и термодинамических функций сплава АК12М2, модифицированного стронцием. Химический состав сплава АК12М2 соответствует требованиям ГОСТ 1583-93. Сплав содержит, мас.%: Si-12; Cu-2 и примесей железа, марганца, и никеля до 1%.
Аппаратура и методика исследования
Теплоемкость измеряли в режиме «охлаждения» по методикам, описанным в работах [4-11]. Измерение теплоемкости проводилось на установке, схема которой представлено на рисунке 1. Электропечь 4 смонтирована на скамье, по которой она может перемещаться вправо и влево. Образец 5 (тоже может перемещаться) представляет собой цилиндр высотой 30 мм и диаметром 16 мм с высверленным каналом с одного конца, в который вставлена термопара 6. Концы термопары подведены к измерителю Digital Multimeter UT71B 7. С его помощью результаты измерений фиксируются на компьютере 8 в виде таблицы. При этом точность измерения температуры составляет ± 0,10 К. Обработка результатов измерений производилась с помощью программы на MSExcel. Графики строились и обработались с помощью программы SigmaPlot.
CmdT = -а(Т - T0)Sdr
(1)
Рисунок 1. Схема экспериментальной установки: 1 - вольтметр;
2 - ЛАТР; 3-соединительные кабели; 4 - электропечь; 5 - образец;
6 - термопара; 7 - Digital Multimeter UT71B; 8 - компьютер.
Для измерения удельной теплоемкости металлов в широкой области температур использовался закон охлаждения Ньютона-Рихмана: всякое тело, имеющее температуру выше окружающей среды, будет охлаждаться, причем скорость охлаждения зависит от величины теплоемкости тела и коэффициента теплоотдачи а. Количество теплоты, теряемое предварительно нагретым телом массой m при его охлаждении на dT градусов, будет dQ = CmdT.
Потеря энергии происходит через поверхность тела. Следовательно, можно считать, что количество теплоты, теряемое через поверхность тела за время dT, будет пропорционально времени, площади поверхности S и разности температуры тела Т и окружающей среды То: dQs = -а(Т - To)SdT. Если тело выделяет тепло так, что температура всех его точек изменяется одинаково, то будет справедливо равенство:
Передача тепла от более нагретого тела к менее нагретому - процесс, стремящийся к установлению термодинамического равновесия в системе, состоящей из огромного числа частиц, то есть это релаксационный процесс, который можно описать во времени экспонен-той. В нашем случае нагретое тело передает свое тепло окружающей среде (т.е. телу с бесконечно большой теплоёмкостью), поэтому температуру окружающей среды можно считать постоянной (То). Тогда закон изменения температуры тела от времени т можно записать в виде ДТ = АГ1в-т/т1 , где ДТ - разность температур нагретого тела и окружающей среды; ДТ - разность температур нагретого тела и окружающей среды при т = 0, Т1 - постоянная охлаждения, численно равная времени, в течение которого разность температур между нагретым телом и окружающей средой уменьшается в е раз. Полагая, что в малом интервале температур значения С, а и Т не зависят от координат точек поверхности образцов, нагретых до одинаковой температуры и при постоянной температуре окружающей среды, напишем соотношение (1) для двух образцов одинакового размера:
^ с I dT1 ^ с dT ClmlS2a2\ — = С2т2Ъ1ал-
dr J, I dz
(2)
При использовании этой формулы для двух образцов, имеющих одинаковые поверхности = 52 и состояние поверхностей, предполагается равенство их коэффициентов теплоотдачи а1 = а2. Следовательно, зная массы ть т2 и скорости охлаждения образцов, теплоемкость С1, можно вычислить С2 по формуле (3).
(3)
Погрешность методики не превышает 6%.
Экспериментальные результаты и их обсуждение
Экспериментально полученные зависимости температуры образцов сплава АК12М2 со стронцием от времени охлаждения в разных масштабах представлены на рисунке 2 и описываются уравнением вида
Т = То+\ hi - Т0) е-*'* + (Т2 - T0)e~T/Tl ]
(4)
где (Т1 - То) и (Т2 - То) - разность температур нагретого тела и окружающей среды в момент начала измерений (т = 0); Т1 и Т2 - постоянные охлаждения для первого и второго релаксационных процессов, в течение которого разность температур между нагретым телом и окружающей средой уменьшается в е раз.
Т,К
800 п
-ат/ат,к/с
400 -
а)
АК12М2
АК12М2+0.^г
АК12М2+0.3Sr
АК12М2+0^г
АК12М2+1.0Sr
С
200 400
600
800 1000 1200 1400 1600 1800
Т,К
480 -. 460 -440 -420 -400 -380 -360 -340 -320 -
300
г, с
б
Рисунок 2. Гоафик зависимости изменения температуры от времени охлаждении образцов: (а) обычный масштаб; (б) увеличенный масштаб в интервале температур 460 - 320 К. 1 - сплав АК12М2, 2-5 - сплав АК12М2, модифицированный стронцием в количестве, мас. %: 2 - 0,1, 3 - 0,3 , 4 - 0,5, 5 -1,0.
Дифференцируя уравнение (4) по т, получаем уравнение для скорости охлаждения:
с/Т <Лт
-С
Т{ Т°)е-т/т> -С2 *0)е~т/т2
—Т,
(5)
Значения коэффициентов в уравнении (5) для исследованных сплавов приведены в таблице 1. По этому же уравнению были вычислены скорости охлаждения образцов сплава АК12М2 со стронцием (рисунок 3).
Таблица 1. Значения коэффициентов (Т -Т0, Т1, Т2- Т0, Т2, (Т1- Т0УТ1, (Т2- Т0УТ2) в уравнении (5) для сплава АК12М2, модифицированного стронцием
Содержание стронция в сплаве АК12М2, мас.% Т1-Т0, К Т1, с Т2- Т0, К Т2, с (Т1-Т0УТ1, К/с (Т2- Т0)/Т2, К/с Т0, К
0,0 174,73 76,92 424,43 394,99 2,27 1,07 293,76
0,1 178,27 62,11 426,66 394,52 2,87 1,08 296,42
0,3 177,24 52,36 446,48 401,24 3,39 1,11 296,96
0,5 179,85 55,56 431,70 409,67 3,24 1,05 295,63
1,0 162,31 61,73 439,12 416,81 2,63 1,05 295,92
/
<<У
У
У
1У'
Т,К
Рисунок 3. Температурная зависимость скорости охлаждения сплава: 1 - сплав АК12М2, 2-5 - сплав АК12М2; модифицированный стронцием, в количестве, мас. %: 2 - 0,1, 3 - 0,3, 4 - 0,5, 5 -1,0.
Удельная теплоёмкость сплавов определялось по уравнению 3 с учётом скоростей охлаждения эталона и измеряемого образца .
Были получены уравнения для температурной зависимости молярной теплоемкости (Дж/мольК) сплава АК12М2, в интервале температур 300-800 К :
0,1% Ср = 20,0064+ 0.0384Г -2.9696-10"5Г2 +1.9478-10"8Г3
и сплавов со стронцием, мас.%:
0,1% Ср =9.6168+0.0924Г-1Л27-10"4Г2+5.52-10-8Г3
0,3% Ср =12.83 + 0.07588Г-8.8957-10-5Г2+4.313-10-8Г
(6)
0,5% С„ = 17.05 + 0.04614Г-3.4133-10"572 + 1.2772-10~873
1,0% С„ = 16.5818+0.04332Г-2.
10"5 Г2 +9.05 74-10"9 Г3
В таблице 2 приведены удельные и молярные теплоемкости сплава АК12М2, модифицированного стронцием.
Таблица 2.Температурная зависимость удельной теплоёмкости (Дж/кгК) (числитель) и молярной теплоемкости (Дж/мольК) (знаменатель) сплава АК12М2, модифицированного стронцием
Содержание стронция в сплаве АК12М2, мас. % Температура, К
300 400 500 600 700 800
0,0 1059,41 1148,57 1233,18 1317,45 1405,58 1501,75
29,38 31,86 34,22 36,56 39,02 41,69
0,1 1027,84 1149,44 1237,73 1304,58 1361,85 1421,41
28,68 32,08 34,54 36,41 38,01 39,67
0,3 1025,46 1130,93 1209,88 1271,52 1325,08 1379,81
28,76 31,72 33,94 35,69 37,21 38,78
0,5 1000,25 1096,05 1178,48 1250,29 1314,17 1372,87
28,16 30,86 33,18 35,20 37,00 38,66
1,0 956,58 1049,54 1129,84 1199,39 1260,10 1313,88
Для расчета температурной зависимости энтальпии, энтропии и энергии Гиббса были использованы интегралы от молярной теплоемкости (Дж/мольК) по уравнению (7)
н(Т) = н(зоок)+ ]ср{тут\ S(T)--
300Я-
= \ср{т}мпт\ С(Т) = Н(Т)-ТБ(Т)
1,0 -
2
5
0,8 -
700 -
0,6
600 -
0,4 -
500 -
0,2 -
0,0
300
350
400
450
500
550
600
300 -
0
а
400
600
800
1000
1200
Получены следующие уравнения температурной зависимости энтальпии (кДж/моль) для сплава АК12М2:
Н(Т) = Я(ЗОО) + 20,00647 + 0.01925Т2 - 9,8986-10"6Т3 + 4,8695-10"9Г4 и сплавов со стронцием, мас. %:
ОД %\Н(Т) = Щ300) + 9.616 8Г + 0.0462Г2 - 3.7566-10"5Г3 +1.38"8Т4
0,3 %:Н(Т) = Я(300) + 12.83Г + 0.03724Г2 - 2.9652-10"5 Г3 +1.078-10"8Г4
(8)
0,5%: Я(Г) -#(300) + 12.83Г + 0.03724Г2 -2.9652-10~5Г3 +1.078-10~8Г4
1,0%:Я(Г)-Я(300) + 17.05Г + 0.02307Г2 -1.1377-10 5Г3 +3.193-10 9Г4
В таблице 3 приведена температурная зависимость изменение энтальпии сплава АК12М2, модифицированного стронцием.
Таблица З.Температурная зависимость изменение энтальпии (кДж/моль) сплава АК12М2, модифицированного стронцием
Содержание стронция Температура, К
в сплаве АК12М2 , мас.% 300 400 500 600 700 800
0,0 7,50 10,56 13,87 17,40 21,18 25,21
0,1 6,03 8,86 11,74 14,46 16,81 18,59
0,3 6,48 9,46 12,69 16,09 19,64 23,33
0,5 6,91 9,86 13,07 16,49 20,10 23,88
1,0 6,61 9,38 12,33 15,43 18,61 21,86
Далее были получены следующие уравнения температурной зависимости энтропии для сплава АК12М2:
Я(Т) = 20,00641пГ + 0.0384Г-1.4848-10 5Т2 + 6,4992-10 9Т3
и сплавов со стронцием, мас. %:
0,1% £(Т) = 9.61681пГ + 0.0924Г-5.635-10 5Г2 +1.84-10~8Г3 0,3% ^(Г) = 12.831пГ +0.07588Г-4.4478-10~5Г2 +1.4376-10~8Г3
(9)
0,5% ¿>(Г) = 17.051пГ + 0.04614Г-17.066-10 5Г2 +4.2573-10 9Г3 1,0% = 16.58181п7Ч0.04332Г-1.4442-10~5Г2 +3.0191-10~9Г3
Температурная зависимость энтропии для сплава АК12М2 со стронцием представлена на рисунке 4.
Рисунок 4. Температурная зависимость изменение энтропии:
1 - сплав АК12М2, 2-5 - сплав АК12М2; модифицированный стронцием, в количестве, мас. %: 2 - 0,1, 3 - 0,3, 4 - 0,5, 5 -1,0.
Получены следующие уравнения температурной зависимости энергии Гиббса для сплава АК12М2:
в(Т) = -20,0064Г(1пГ-1) - 0.0192Т2 + 4,9494-10 6Г3 -1.6297• 10 9Г4 и сплавов со стронцием, мас. %:
0,1%С(Т) = -9.6168Г(1пГ -1) - 0.0462Г2 +1.8784• 10"5 Г3 - 4.6 • 10"9Г4
0,3 %С(Г) = -12.83Г(1пГ-1)-0.03864Г2 +1.4826-10"5 Г3 - 3.596-10"9Г4
(10)
0,5% С(Г) = -17.05Г(1пГ-1)-0.02307Г2 +5.689-10"6Г3 -1.0673-10"9Г4
1,0% С(Г) =-16.5818Г(1пГ-1)-0.02166Г2+4.814-10 6Г3 -7.548-10 10Г4
Результаты расчета температурной зависимости изменение энергии Гиббса по уравнениям (10) представлены в таблице 4.
Таблица 4. Температурная зависимость изменение энергии Гиббса (кдЖ/мольК) для сплава АК12М2 модифицированного стронцием
Содержание стронция в сплаве АК12М2 , мас.% Температура, К
300 400 500 600 700 800
0,0 -29,83 -42,74 -48,50 -70,83 -85,84 -101,40
0,1 -25,99 -37,39 -49,57 -62,42 -75,86 -89,82
0,3 -25,22 -36,28 -48,09 -60,55 -73,57 -87,11
0,5 -21,21 -30,94 -41,48 -52,72 -64,56 -76,95
1,0 -17,71 -26,59 -36,67 -47,96 -60,46 -74,22
Литейные алюминиево-кремниевые сплавы, в том числе сплав АК12М2 характеризуются грубыми хрупкими включениями кремния и интерметаллических фаз. Для улучшения структуры и механических свойств промышленных сплавов регулируют режимы плавки и литья, условия кристаллизации отливок (литью в песчаные и металлические формы, под давлением и т.д.). Однако наиболее действенным фактором, определяющим благоприятное структурообразование силуминов, остаётся известный метод - модифицирование, т.е. измельчение структуры за счёт введения в расплав перед его заливкой малых добавок модифицирующих элементов [12, 13]. Одним из известных модификаторов до эвтектических и эвтектических силуминов является металлический стронций, который использовался нами для улучшения структуры эвтектического сплава АК12М2. На рисунке 5 приведена микроструктура сплава АК12М2 до и после модифицирования стронцием в количествах 0,05 мас. %. Видно, что стронций оказывает модифицирующий эффект, который сохраняется в течение длительного времени. После модифицирования стронцием игольчатые включения кремния в структуре эвтектики а-Al+Si в сплаве АК12М2 приобретают глобулярную форму, и это в определённой степени влияет на теплоёмкость сплавов, т.е. теплоемкость исходного сплава с ростом содержания модификатора (стронция) уменьшается (таблица 2).
Рисунок 5. Микроструктуры (х200) а - промышленного сплава AK12M2 после модификации стронцием в количестве 0,05 мас.%: б - через 1 ч; в - через 3 ч
Выводы
При исследовании температурной зависимости теплоёмкости сплава АК12М2, модифицированного стронцием установлено, что с ростом температуры теплоёмкость, энтальпия, энтропия сплавов растут, а по мере увеличения концентрации стронция в сплаве - уменьшаются. Энергия Гиббса с ростом температуры уменьшается, а с ростом концентрации стронция - увеличивается.
Литература
1. Луц А.Р., Суслина А.А. Алюминий и его сплавы. Самара: СГТУ. 2013. 81 с.
2. Алюминиевые сплавы (Состав, свойства, технология, применение.) Справочник // под общ. ред. И.Н. Фрид-ляндера. Киев: Коминтех. 2005. 365 с.
3. Золоторевский В.С., Белов Н.А. Металловедение литейных алюминиевых сплавов. М.: МИСиС. 2005. 376. с.
4. Иброхимов Н.Ф., Ганиев И.Н., Низомов З., Гание-ва Н.И., Иброхимов С.Ж. Влияние церия на теплофизические свойства сплава АМг2 // Физика металлов и металловедения. 2016. Т. 117. № 1. С. 53-57.
5. Низомов З., Гулов Б. Н., Ганиев И.Н., Саидов Р.Х., Обидов Ф.У., Эшов Б.Б. Исследование температурной зависимости удельной теплоемкости алюминия марок ОсЧ и А7 // Доклады АН Республики Таджикистан. 2011. Т.57.№1. С.53-59.
6. Муллоева Н.М., Ганиев И.Н., Махмадуллоев Х.А. Теплофизические и термодинамические свойства сплавов
свинца с щелочноземельными металлами. // LAP LAMBERT Academic Publishing, 2013. 152. с.
7. Ganiev I.N., Mulloeva N.M., NizomovZ., Obidov F.U. Temperature dependence of the specific heat and thermodynamic functions of alloys of the Pb-Ca system // High Temperature, 2014, Vol. 52. Iss. 1. P. 138-140.
8. Муллоева Н.М., Ганиев И.Н., Эшов Б.Б., Махмадуллоев Х.А., Низомов З. Теплофизическое свойства и термодинамические функции сплавов системы Pb-Sr. // Известия Самарского научного центра РАН. 2014. Т. 16. № 6. С. 38-42.
9. Иброхимов С.Ж., Эшов Б.Б., Ганиев И.Н., Ибро-химов Н.Ф. Влияние скандия на физико-химические свойства сплава AMT4 // Известия Самарского научного центра РАН. 2014. Т. 16. № 4. С. 256-260.
10. Ганиев И.Н., Муллоева Н. М., Низомов З., Обидов Ф.У., Иброхимов Н.Ф. Температурная зависимость теплоемкости и термодинамических функций сплавов системы Pb-Ca // Теплофизика высоких температур. 2014. Т. 52. № 1. С. 147-150.
11. Иброхимов Н.Ф., Ганиева И.Н., Ганиева Н.И. Влияние иттрия на теплофизические свойства сплава АМг2. // Научный вестник НГТУ. 2017. № 2(67) С. 177-187.
12. Мальцев М.В. Модификаторы структуры металлов и сплавов. М.: Металлургия. 1964. 238 с.
13. Ганиев И.Н., Пархутик П.А., Вахобов А.В., Куприянова И.Ю. Модифицирование силуминов стронцием. Минск: Наука и техника, 1985. 143 с.
Reference
1. Luc A.R., Suslina A.A. Aljuminij i ego splavy. Samara: SGTU. 2013. 81 s.
2. Aljuminievye splavy (Sostav, svojstva, tehnologija, primenenie.) Spravochnik // pod obshh. red. I.N. Fridljandera. Kiev: Kominteh. 2005. 365 s.
3. Zolotorevskij V.S., Belov N.A. Metallovedenie lite-jnyh aljuminievyh splavov. M.: MISiS. 2005. 376. s.
4. Ibrohimov N.F., Ganiev I.N., NizomovZ., Ganieva N.I., Ibrohimov S.Zh. Vlijanie serija na teplofizicheskie svojstva splava AMg2 // Fizika metallov i metallovedenija 2016. T. 117. № 1. S. 53-57.
5. Nizomov Z., Gulov B. N., Ganiev I.N., Saidov R.H., Obidov F.U., Jeshov B.B. Issledovanie temperaturnoj zavi-simosti udel'noj teploemkosti aljuminija marok OsCh i A7 // Doklady AN Respubliki Tadzhikistan 2011. T.57.№1. S.53-59.
6. Mulloeva N.M., Ganiev I.N., Mahmadulloev H.A. Teplofizicheskie i termodinamicheskie svojstva splavov svin-ca s shhelochnozemel'nymi metallami. // LAP LAMBERT Academic Publishing, 2013. 152. s.
7. Ganiev I.N., Mulloeva N.M., Nizomov Z., Obidov F.U. Temperature dependence of the specific heat and thermodynamic functions of alloys of the Pb-Ca system // High Temperature, 2014, Vol. 52. Iss. 1. P. 138-140.
8. Mulloeva N.M., Ganiev I.N., Jeshov B.B., Mahmadulloev H.A., Nizomov Z. Teplofizicheskoe svojstva i termodinamicheskie funkcii splavov sistemy Pb-Sr. // Izvestija Samar-skogo nauchnogo centra RAN. 2014. T. 16. № 6. S. 38-42.
9. Ibrohimov S.Zh., Jeshov B.B., Ganiev I.N., Ibrohimov N.F. Vlijanie skandija na fiziko-himicheskie svojstva splava AMg4 // Izvestija Samarskogo nauchnogo centra RAN. 2014. T. 16. № 4. S. 256-260.
10. Ganiev I.N., Mulloeva N. M., Nizomov Z., Obidov F.U., Ibrohimov N.F. Temperaturnaja zavisimost' teploemkosti i termodinamicheskih funkcij splavov sistemy Pb-Ca // Teplofizika vysokih temperatur. 2014. T. 52. № 1. S. 147-150.
11. Ibrohimov N.F., Ganieva I.N., Ganieva N.I. Vli-janie ittrija na teplofizicheskie svojstva splava AMg2. // Nauchnyj vestnik NGTU. 2017. № 2(67) S. 177-187.
12. Mal'cev M.V. Modifikatory struktury metallov i splavov. M.: Metallurgija. 1964. 238 s.
13. Ganiev I.N., Parhutik P.A., Vahobov A.V., Ku-prijanova I.Ju. Modificirovanie siluminov stronciem. Minsk: Nauka i tehnika, 1985. 143 s.
