Научная статья на тему 'К теории эрозионного горения твердых ракетных топлив'

К теории эрозионного горения твердых ракетных топлив Текст научной статьи по специальности «Горение и детонация»

CC BY
416
48
Поделиться

Аннотация научной статьи по механике, автор научной работы — Сабденов К. О., Долматов О. Ю., Юшицын К. В.

Предложено объяснение наличия порога эрозионного горения. Показано, что такой вид горения начинается при снижении толщины ламинарного подслоя (в турбулентном пограничном слое) ниже ширины зоны ламинарного горения. Получены выражения, связывающие критическую (пороговую) скорость обдувающего потока и критическое число В.Н. Вилюнова со свойствами топлива и образующегося при его разложении газа. Для скорости горения найдены простые степенные зависимости от скорости обдувающего потока.

Похожие темы научных работ по механике , автор научной работы — Сабденов К.О., Долматов О.Ю., Юшицын К.В.,

To the theory of erosive burning of solid rocket fuels

The explanation of the erosive burning threshold presence is offered. It is shown that such kind of burning begins at decrease in thickness of the laminar sublayer (in a turbulent boundary layer) below width of the laminar burning zone. The expressions connecting critical (threshold) speed of the blowing stream and critical number of V.N. Vilyunov with properties of fuel and gas formed at its decomposition are obtained. Simple sedate dependences on speed of the blowing stream are found for speed of burning.

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

Текст научной работы на тему «К теории эрозионного горения твердых ракетных топлив»

УДК 536.46

К ТЕОРИИ ЭРОЗИОННОГО ГОРЕНИЯ ТВЕРДЫХ РАКЕТНЫХ ТОПЛИВ

К.О. Сабденов, О.Ю. Долматов, К.В. Юшицын

Томский политехнический университет E-mail: sabdenovko@mail.ru

Предложено объяснение наличия порога эрозионного горения. Показано, что такой вид горения начинается при снижении толщины ламинарного подслоя (в турбулентном пограничном слое) ниже ширины зоны ламинарного горения. Получены выражения, связывающие критическую (пороговую) скорость обдувающего потока и критическое число В.Н. Вилюнова со свойствами топлива и образующегося при его разложении газа. Для скорости горения найдены простые степенные зависимости от скорости обдувающего потока.

Введение

Дальнейшее совершенствование ракетно-ядер-ного щита России требует, помимо создания современных ядерных боезарядов, еще и эффективных носителей - ракетных комплексов. В частности ракетных двигателей на твердом топливе. Одним из существенных элементов в этом вопросе является детальное понимание закономерностей горения топливного заряда и выработка улучшенных методов их учета при конструировании двигателей и расчете динамики полета ракеты к цели.

Среди множества иных эффектов (нестационар-ность горения топлива, устойчивость и т. д.) известен эффект эрозионного горения. Известно [1,2], что такой вид горения относится к классу пороговых явлений и проявляется как увеличение скорости горения и под действием обдувающего поверхность горения потока горячего газа. Оно, как правило, имеет место при превышении средней (или максимальной) скорости газа вдоль поверхности горения критического значения w. Если обозначить за uw скорость горения при наличии эрозионного эффекта, то одно из широко используемых выражений (в ограниченном интервале изменения w„) для uw имеет вид:

uw=u[l + ke(wa3-w*)l w>w*; uw =u, w, <w*; ke = const.

Числовая постоянная ke носит название коэффициента эрозии. На ранних этапах исследования на пороговый характер эрозионного горения специалисты не обращали внимания. К тому же была неясной физика самого явления.

В теории В.Н. Вилюнова [3] внутренний механизм эффекта эрозии состоит в интенсификации процессов переносов тепла, импульса и массы в зоне горения газовой фазы под действием турбулентности. В сумме это приводит к росту теплового потока из зоны химических реакций в газовой фазе к поверхности разложения топлива, повышая ее температуру Ts. Как результат растет и скорость горения. В роли главного определяющего процесс параметра здесь выступает (критериальное) число Вилюнова

J = ^PW-

рекомендуемая для практического пользования формула имеет вид [4]

и

w

U

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

1, J < J,

1 + ks(J-JJ, J>J,

содержащий новый коэффициент эрозии кс. Она, как и приведенная выше, пригодна, как правило, для довольно узкого интервала изменения /.

Физический смысл параметра Вилюнова /легко раскрыть, если заменить в нем рси на ру, опираясь на закон сохранения массы для стационарного горения в форме рси=ру. Тогда новый (очевидно, более простой и элегантный) вид критериального числа

I-- М?

констатирует следующее: оттекающий с поверхности разложения топлива газ со скоростью V стремится вытеснить из зоны горения турбулентный пограничный слой. Появление этого слоя вызвано продольным к поверхности топлива движением потока газа со скоростью с характерным значением на что указывает наличие сомножителя с коэффициентом гидродинамического сопротивления С;.

Критическое число /, (или критическая скорость у?) в теории В.Н. Вилюнова не определяется, оно находится опытным путем. Следовательно, остается неясным причина порогового характера эрозионного горения. Поэтому нельзя заранее без проведения опасного и дорогостоящего эксперимента сказать, когда и на каком участке топливного заряда двигателя начнет проявлять себя эрозионный эффект.

Первая [2, 4] попытка выяснить природу критичности эрозионного горения привела к сильно расходящемуся с экспериментальными данными результату:

2Т-

* "тис

рси

где Сг- коэффициент гидродинамического сопротивления; рс - плотность топлива. Соответственно

где Т„ Ть - температура поверхности разложения топлива и пламени.

Сама природа порогового характера эрозионного горения связывается [2, 4] с исчезновением касательного напряжения т5 трения на поверхности контакта газа с поверхностью топлива за счет наличия скорости V.

Таким образом, объяснение порогового характера эрозионного горения и поиск способа вычисления значения критического числа /,, выяснение его связи со свойствами топлива не теряет актуальности и является целью настоящей работы.

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

Практическая ценность такого знания ясна - появляется возможность лучше предсказывать и контролировать поведение скорости горения ракетных топлив и других высокоэнергетических материалов.

Расчет параметров эрозионного горения

вблизи порога

Рассмотрим произвольный малый участок топливного заряда в камере ракетного двигателя. Так как рассмотрение касается масштабов пространства много меньших характерных размеров геометрических неоднородностей топливного заряда, то выделенный участок вблизи поверхности топлива можно считать плоским. Ось х направлена по вертикали к этой поверхности (рис. 1).

зона развитого турбулентного течения

б/)т

tl ё I поверхнос XX/ горения

//|7//////////

▼ и

топливо

Рис. 1. Относительное расположение фронта горения и ламинарного подслоя: а) <5д>л>; 6) 8д<х1. Масштаб на рисунке 6) изменен для наглядности

Далее, как и в приведенных выше выражениях, подверженные изменению турбулентными пульсациями величины будем понимать в смысле их средних значений.

Поверхность топлива, на которой происходит первичное разложение твердой фазы на газ, имеет координату х5. В точке х^асположена зона горения в газовой фазе, которую считаем бесконечно тонкой. Под зоной развитого турбулентного течения здесь подразумевается его ядро и переходная область.

При рассмотрении физической картины эрозионного горения наиболее важным является соотношение между шириной хгхв зоны горения, когда отсутствует турбулентность, и толщиной ламинарного (вязкого) подслоя турбулентного пограничного слоя [2,4]. В работах [2, 5] показана универсальная и ключевая роль отношения этих характерных масштабов длин при описании закономерностей эрозионного горения.

В отличие от указанных работ здесь принимается следующие рассуждения. Касательное напряжение трения т5 при наличии скорости V в ноль не обращается. Если толщина <5? ламинарного подслоя гидродинамического пограничного слоя больше ширины хгх8 зоны горения (рис. 1, а), то турбулентность практически не оказывает влияния на процесс горения. В ламинарном подслое интенсивность турбулентности очень мала [6], на расстояниях же х>х-х!! располагается зона пламени, где уже установилось химическое равновесие.

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

Запишем для этого случая закон сохранения энергии на границе раздела л^х5 твердой и газовой фаз:

кЗТ^ = 1Щг-1ри,

с дх 8 дх Ис

(1)

где Х„ Аг - коэффициенты теплопроводности топлива и газа; Т„ Т- температуры в твердой и газовой фазах; Ь - тепловой эффект химической реакции разложения топлива на газ, причем, если Х>0 реакция эндотермическая. Экзотермической реакции отвечает отрицательный знак Ь.

Производная в левой части этого равенства может быть записана как [7]

^Ес_=и_а’ _т)

дх к/ 1 оЛ

где кс - температуропроводность твердой фазы; Г0 - начальная температура топлива.

Производную от температуры в правой части (1) с точностью до числовой константы А1 представим в виде деления разности температуры пламени Ть и температуры поверхности топлива Т8 на ширину зоны горения:

Ш^ = А Ть ~Т*

дх 1 х, - х ’

/

Тогда учитывая определение к=Хс/ссрс (сс - теплоемкость материала топлива) и с учетом сказанного из уравнения (1) получим уравнение

сст(Т! - Т0)= АЛ ———— Ьт, т = рси. (2)

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

Отсюда выразим массовую скорость горения: К 7; -Г

т= А,

1сЛТ*~Т0) + 1'Хг-Х, •

(3)

Если толщина ламинарного подслоя меньше ширины зоны (ламинарного) горения, то формируется зона турбулентного горения шириной 8Ы (рис. 1, б). Поскольку имеются только два масштаба длины, то согласно теории подобия и размерностей [6], допустима зависимость

5* = ^ |

содержащая универсальную функцию ^ своего аргумента. Одним из ее простейших форм является степенная функция

Ра=А

А,и=сош1, 0<и<1.

Принимая ее (как будет видно ниже, это оправдано), для ширины турбулентной зоны горения имеем выражение

Равенство

(4)

можно принять за условие начала проявления эрозионного эффекта. Эго допущение несколько грубое, более строго оно должно быть определено с точностью до числовой константы. Но это не существенно и для упрощения записи константа опускается.

При наличии эрозионного горения уравнение (2) примет вид

сстЛТш ~то) = АА Тш >Щ.=РсК> °ы

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

где индекс указывает на зависимость параметров от скорости обдувающего потока. Соответственно для массовой скорости эрозионного горения т„ получим выражение

т,„ =А,

Т -Т

Ъ\\> .гм'

3сс(Т„-Т0) + Ь 8Ь

(5)

А 0 ^ ^ Ь г

Учитывая представление для 8Ы из (3) и (5) находим:

А Сс(т! -Т0) + ^ ть« Iх/ *

ЦК

пг

слт,-т0)+ь

сс{Тш~Т0)+Ь

х/~х,

(6)

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

Толщина ламинарного подслоя связана со средней скоростью IV» (в ядре потока) согласно соотношению [6]

= 32,5——,

где - кинематическая вязкость газа. Тогда равенство (4) определяет критическую (пороговую) скорость м/:

. 32,5 V

м> =-^=------^—. (7)

^ х/~х*

С учетом этого выражения формулу (6) перепишем относительно скорости обдува поверхности топлива:

т

СС(Т,-Т0)+Ь

(8)

слтш-т0)+ь

причем щ,/т=1, если ж„<мЛ

С другой стороны, скорость горения определяется температурой поверхности разложения по закону Аррениуса с энергией активации химической реакции в твердой фазе Ес. Поэтому справедливо равенство [3]

ЦК

т

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

= ехр

2/Г/.

Т

1—*-Т

(9)

т АЛ сАТш -Т0)+Ь Ть-Тх { 5,

При выполнении равенства (4) все дроби в последнем выражении, содержащие физические величины, должны обратиться в единицу. Поэтому Аг/АхАг=\. Кроме того, заметим, что разности Ть-Т8 и Ты-Тш попарно равны суммарному тепловому эффекту 0 химических реакций в газовой фазе, деленному на теплоемкость ср при постоянном давлении. Это объясняется тем, что на химический состав продуктов горения наличие продольной составляющей IV скорости газа не влияет.

Таким образом, имеем формулу

где Я - универсальная газовая постоянная.

Формулами (7-9) дается решение задачи об эрозионном горении. При этом следует заметить, что имеется в виду т. н. положительная эрозия, ярко проявляющаяся при больших скоростях обдувающего потока. При относительно малых скоростях IV» имеет место (при достаточно низких начальных температурах Г0 [8]) слабый эффект отрицательной эрозии, при котором скорость горения снижается.

Сравнение теоретических

и экспериментальных результатов

Приведем оценку величины пороговой скорости мЛ Вязкость типичных газов, составляющих продукты распада баллиститных твердых ракетных топлив (02, СО, С12, N0, Н20 и др.), при температурах порядка Г5«600...800 К находится в пределах 3,2...4,6-10~5 м2/с [9]. Ширина х-х5 зоны горения обычно (при атмосферном давлении) составляет 0,6... 1,1-10 4 м [1, 7]. Взяв их средние значения из указанных интервалов, и приняв С/»0,03 [3, 6], находим м/«100 м/с. Это значение критической скорости по порядку величин согласуется с известными экспериментальными данными [1,3].

Расстояние хГх8 между зоной пламени и поверхностью топлива заметно зависит от давления и с его ростом уменьшается.

Если энергия активации достаточно велика (ЕС/ЯТ~ 16 и более), то первая дробь в (8) меняется слабо и ее можно положить равной единице. Тогда для коэффициента прироста скорости горения получаем степенную зависимость:

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

>]К

т

1.

И’„ <м-’

I (И«м / И:*)", %’т > М*

(Ю)

где пренебрегается отрицательной эрозией как слабым эффектом.

На рис. 2 приведено сравнение теоретических результатов, полученных по формуле (10). взятой из работы [3] и экспериментальных данных для топлива .1РХ [3] (давление 19,6 ата), состоящего в основном из нитроцеллюлозы (51,5 %) и нитроглицерина (43,0 %}.

Рис. 3.

Обнаруженные здесь столь близкие расположения теоретических и экспериментальных данных, возможно, результат случайности. Поэтому дальнейшая проверка справедливости формул (8-10) становится актуальной задачей будущего из-за наличия в них интригующего оттенка. На этом фоне следует также обратить внимание на упоминавшееся выше (относительно слабое) снижение скорости горения для некоторых видов топлив при [1] и для

определенных интервалов начальной температуры.

Кроме этого, принятая выше степенная форма для ширины зоны горения 8Ьх при наличии турбулентности является промежуточной асимптотической зависимостью. Это следует из того, что на показатель и должно влиять, кроме свойств топлива, и сама скорость Хотя, как было видно, на достаточно широком интервале изменения этой величины п можно считать постоянным параметром.

Отношение скоростей ж,/»1* можно записать через число В.Н. Вилюнова, если воспользоваться формулой (7), привлечь равенство ср\[3] и соотношение

х,—х ■> 3 И

(11)

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

с константой X, зависящей от свойств топлива:

11^, м/с

Рис. 2. Теоретические кривые (пунктирная линия ~ из [3], сплошная ~ по формуле (10), \а/'=165 м/с, п=0,39) и экспериментальные данные (кружки)

Обращает на себя внимание то, что при построении сплошной кривой подбирался только лишь показатель степени и, значение же критической скорости взято из опытных данных.

В книге [10] даны экспериментальные кривые для двух видов нитроглицеринового пороха, которые хорошо представляются степенными функциями вида (10). Причем отклонение между теоретическими и экспериментальными кривыми настолько мало (около 4 % и меньше), что все их приводить не имеет смысла. По этой причине на рис. 3 кривые построены только по формуле (10), а опытные значения отмечены метками.

г

с

' Ро

Т -Т

1ь %

Тп-Ыс

1п

О

Я{Та-Т0)+Ь

Рр2

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

КРс

где Ц - значение плотности газа на поверхности топлива; I) - коэффициент диффузии химически реагирующего компонента в газовой фазе.

Формула (11) получается в моделях горения высокоэнергетических материалов [7], где зона химической реакции в твердой и газовой фазе полагается бесконечно тонкой. Способ получения и конкретное выражение для /приведено в Приложении.

Параметр сгимеет смысл отношения двух времен релаксации: процессов переноса в газе и теплопере-носа в твердой фазе. Он, как и плотность рв, пропорционален давлению. Поэтому их отношение не за-висит от давления, а уменьшаются с ростом давления за счет повышения скорости горения и.

После выполнения простых преобразований получим

А =

СРкс

32,5 сХ '

Тогда обратная величина параметра А есть не что иное, как критическое значение числа Вилюнова: /*=1 /А.

Входящие в него физические величины слабо зависят от давления. Но, согласно равенствам (7) и (11) рост давления (при неизменной скорости м^,) ведет к повышению пороговой скорости 32,5 V« .

№ =

С, %

Расчетные и опытные □, О зависимости коэффициента прироста скорости горения от скорости обдувающего потока: 1) 'л=61 м/с, п=0,54; 2) иг =82 м/с, п=0,29

что означает оттеснение области развитой турбулентности от поверхности топлива за счет увеличения скорости горения.

Рассчитаем приближенно ширину зоны горения в газовой фазе, зная экспериментальные значения пороговой скорости. Из формулы (7) выразим

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

32,5 V

X е X — --- .

Примем для всех перечисленных выше (рис. 2, 3) топлив у?«3,8- 10~5 м2/с, 0,03. Это дает следующий

ряд чисел:

W, м/с xrxs, 1СГ4 м

165 0,43

82 0,89

61 1,19

Эти данные находятся в пределах наблюдаемых значений расстояний x—xs.

Заметим, что в рамках предложенной выше схемы решения задачи эрозионного горения можно получить все результаты [2, 5] расчета, констатирующие уместность представления скорости эрозионного горения как функции от касательного напряжения трения т5 или отношения Sg/(x-xs), так как это отношение непосредственно связано с т5.

Заключение и выводы

Проведенный анализ эрозионного горения дал следующее объяснение причины его порогового характера. Такой вид горения возникает в том случае, если (условная) толщина ламинарного подслоя над поверхностью горящего топлива становится меньше ширины зоны горения, формирующейся при отсутствии обдувающего потока газа. Иначе говоря, при высоких скоростях обдува турбулентность проникает в зону горения, до этого находившегося в условиях ламинарного режима. Далее, за счет интенсификации процессов переноса формируется зона турбулентного горения с меньшей шириной, что ведет к повышению потока тепла к поверхности разложения топлива, ее температуры и скорости горения. Возросший при этом отток газа с поверхности твердой фазы стремится отодвинуть область турбулентного течения и восстановить ламинарный режим горения. Но (в запороговой области) это невозможно без повышения давления при неизменной скорости обдува.

По результатам настоящей работы можно сделать следующие выводы:

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. ОрловБ.В., МазингГ.Ю. Термодинамика и баллистические основы проектирования ракетных двигателей на твердом топливе. - М.: Машиностроение, 1968. - 536 с.

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

2. Булгаков В.К., Липанов А.М. Теория эрозионного горения твердых ракетных топлив - М.: Наука, 2001.

3. Вилюнов В.Н. К теории эрозионного горения // Доклады АН СССР. - 1961. - Т. 136. - Вып. 2. - С. 381-383.

4. Вилюнов В.H., Дворяшин А.А. О закономерностях горения пороха Н в потоке газа // Физика горения и взрыва. - 1971. - Т. 7.

№ 1. С. 45 51.

5. Булгаков В.К., Липанов А.М., Камелатдинов А.Ш. Численные исследования эрозионного горения конденсированных веществ // Физика горения и взрыва. - 1986. - Т. 22. - № 6. - С. 83-88.

1) предложена физическая картина порога эрозионного горения и показана ее справедливость;

2) повышение потока тепла из газового пламени к поверхности топлива обусловлено уменьшением ширины зоны горения за счет турбулентности;

3) порог наступает при снижении толщины ламинарного подслоя ниже ширины зоны горения при отсутствии турбулентности (или обдува);

4) пороговая (критическая) скорость обдува пропорциональна вязкости газа и обратно пропорциональна квадратному корню от коэффициента гидродинамического сопротивления и ширине зоны ламинарного горения;

5) критическое число В.Н. Вилюнова очень слабо зависит от давления;

6) для скорости эрозионного горения вместо линейной функции предпочтительной является степенная функция.

Приложение

Так как все величины в газовой фазе определены в массовой координате Лагранжа £ [7], то процедуру расчета коэффициента 2начнем с перехода к обычной координате Эйлера х. Эти две координаты связаны соотношением

£=-

ак р

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

сг с

up

ОК. р

с ГС

(12)

Плотность определена в координате Лагранжа и связана с температурой газа Ткак (что следугт из уравнения состояния идеального газа) р=р^Т=р^/в, (9=7/7]. Подставим его во второе равенство из (12) и, учитывая 9=9(1-1+( 1-0о+/)ехр(^), произведем интегрирование (/

} [д0-1 + 0--в0 + 1)ехр(^)Щ = -^-(х/-х!),

'* (7К Р

о сИс

где 0о=Го/Г5; /=Х/Г5сс; ^ - положение переднего фронта пламени в лагранжевой координате [5],

<5 =1п---------—-------

^ СС(Т! -Т0) + Ь'

Производя несложный расчет, получим формулу (11).

6. ЛойцянскийЛ.Г.Механикажидкостиигаза.-М.:Наука, 1987. - 840 с.

7. Сабденов К.О. Теория нестационарного горения твердых ракетных топлив. - Томск: Изд-во ТПУ, 2006. - 236 с.

Не можете найти то что вам нужно? Попробуйте наш сервис подбора литературы.

8. Вилюнов В.Н., Дворяшин А.А. О влиянии начальной температуры конденсированного вещества на величину отрицательной эрозии // Физика горения и взрыва. - 1973. - Т. 9. - № 4. -С. 602-608.

9. Бабичев А.П., Бабушкина НА., Братковский А.М. и др. Физические величины: Справочник. - М.: Энергоатомиздат, 1991. -1232 с.

10. Алемасов В.Е., Дрегалин А.Ф., Тишин А.П. Теория ракетных двигателей. - М.: Машиностроение, 1969. - 548 с.

Поступила 7.12.2006 г.