CC BY
8УДК 666.9: 691.511: 691.316
Н.В. ЛЮБОМИРСКИЙ, д-р техн. наук (niklub.ua@gmail.com), С.И. ФЕДОРКИН, д-р техн. наук, А.С. БАХТИН, канд. техн. наук, Т.А. БАХТИНА, канд. техн. наук, Т.В. ЛЮБОМИРСКАЯ, инженер
Крымский федеральный университет им. В.И. Вернадского
(295007, Республика Крым, г. Симферополь, пр-т Академика Вернадского, 4)
Исследование влияния режимов принудительного карбонатного твердения на свойства материалов на основе известково-известняковых композиций полусухого прессования
Приводятся результаты исследований формирования свойств известково-известняковых композиций полусухого прессования в зависимости от режимов принудительной карбонизации и рецептурно-технологических факторов их получения. Исследования проведены с помощью экспериментально-статистических моделей методом математического планирования экспериментов с использованием ротатабельного центрального композиционного плана. Рассмотрено влияние динамичного и статичного режимов принудительной карбонизации на формирование прочности на сжатие и водостойкость образцов известково-известняковых композиций полусухого прессования. Показано, что применение более интенсивных способов принудительной карбонизации менее эффективно, чем применение способов с умеренной подачей СО2 в камеру карбонизации по мере его поглощения образцами. Наиболее целесообразным способом организации ускоренного карбонизационного твердения систем на основе извести может быть комбинированный, который заключается в создании предварительного разрежения в карбонизационной камере с дальнейшей организацией процесса по статичному режиму при умеренных (до 50%) концентрациях СО2.
Ключевые слова: известь, известняк, принудительное карбонатное твердение, прочность, водостойкость.
Для цитирования: Любомирский Н.В., Федоркин С.И., Бахтин А.С., Бахтина Т.А., Любомирская Т.В. Исследование влияния режимов принудительного карбонатного твердения на свойства материалов на основе известково-известняковых композиций полусухого прессования // Строительные материалы. 2017. № 8. С. 7-12.
N.V. LYUBOMIRSKY, Doctor of Sciences (Engineering) (niklub.ua@gmail.com); S.I. FEDORKIN, Doctor of Sciences (Engineering),
A.S. BAKHTIN, Candidate of Sciences (Engineering), T.A. BAKHTINA, Candidate of Sciences (Engineering), T.V. LYUBOMIRSKAYA, Engineer
V.I. Vernadsky Crimean Federal University (4, Vernadskogo Prospect, Simferopol, Republic of Crimea, 295007)
Research in Influence of Regimes of Forced Carbonate Hardening on Properties of Materials on the Basis of Lime-Limestone Compositions of Semidry Pressing
Results of the research in forming properties of lime-limestone compositions of semidry pressing depending on the regimes of forced carbonation and prescription-technological factors of their production are presented. The research was conducted with the help of experimental-statistical models by the method of mathematical planning of experiments with the use of a rotatable central composition plan. The influence of dynamic and static regimes of the forced carbonation on the formation of compression strength and water resistance of the samples of lime-limestone compositions of semidry pressing is considered. It is shown that the use of more intensive methods of forced carbonation is less efficient than the use of methods with moderate supply of C02 in the carbonizing chamber in the process of its absorption by samples. The most reasonable method of organization of accelerated carbonate hardening of the systems on the basis of lime can be a combined method which is to create a preliminary vacuum in the carbonizing chamber with the further organization of the process in a static regime at moderate (up to 50%) concentrations of C02.
Keywords: lime, lime stone, forced carbonate hardening, strength, water resistance.
For citation: Lyubomirsky N.V., Fedorkin S.I., Bakhtin A.S., Bakhtina T.A., Lyubomirskaya T.V. Research in influence of regimes of forced carbonate hardening on properties of materials on the basis of lime-limestone compositions of semidry pressing. Stroite'nye Materialy [Construction Materials]. 2017. No. 8, pp. 7-12. (In Russian).
Одной из приоритетных задач современности, которая стоит перед мировой общественностью, является разработка и внедрение различных технологий секвестрации углекислого газа в целях снижения его воздействия на климат [1, 2]. Наибольшее внимание в этом аспекте должно быть уделено разработкам технологий, утилизирующим СО2, и производству искусственных материалов с низким эквивалентом СО2 [3].
Теоретические и практические исследования, проведенные авторами настоящей статьи, базирующиеся на работах известных ученых в области искусственного карбонатного твердения известковых вяжущих [4—6] и получения материалов контактного твердения [7, 8], позволили разработать научно-технологические принципы утилизации углекислого газа в биопозитивные строительные материалы и изделия на основе известково-из-вестняковых композиций полусухого прессования [9, 10]. Научно-практический интерес вызывают вопросы интенсификации процессов принудительного карбонатно-
го твердения подобных систем и формирования свойств получаемых материалов при этом.
В этой связи целью настоящей работы является исследование формирования свойств известково-извест-няковых композиций полусухого прессования в зависимости от режимов принудительной карбонизации и ре-цептурно-технологических факторов их получения.
Для достижения поставленной цели применили корреляционно-регрессионные или экспериментально-статистические (ЭС) модели, построенные на основании методов математического планирования экспериментов с использованием рототабельного центрального композиционного плана (РЦКП) [11, 12]. Было реализовано два четырехфакторных плана, отличающихся способом принудительной карбонизации (динамичный и статичный) известково-известняковых композиций полусухого прессования.
Принцип динамичного способа карбонизации предполагает циклическую карбонизацию опытных образ-
IK-Vi'.^- ЯЛУ август 2017
7
Таблица 1
Условия проведения эксперимента
Фактор Единица измерения Уровни варьирования
-2 -1 0 1 2
Z^ % 5 20 35 50 65
Z2 МПа 5 15 25 35 45
Zз мас. % 5 10 15 20 25
Z4 Количество циклов / время, с 1/180 3/540 5/900 7/1260 9/1620
цов. Один цикл включал несколько последовательных операций: вакуумирование, выдерживание образцов в условиях разрежения, подача газовоздушной смеси СО2 в камеру карбонизации, выдерживание образцов в среде СО2 повышенной концентрации. После чего цикл повторялся. Разрежение в камере составляло 5000 Па. Продолжительность одного цикла 180 с. Статичный способ карбонизации состоял в организации обработки образцов углекислым газом без создания разрежения в камере карбонизации. Время карбонизации соответствовало продолжительности при осуществлении циклической карбонизации образцов (1 цикл=180 с).
В эксперименте варьировались: концентрация СО2 в газовоздушной смеси давление прессования опытных образцов-цилиндров Ро ^2), содержание извести в составе известково-известняковой композиции ^3), количество циклов и время воздействия СО2 на опытные образцы ^4). Водосодержание формовочных смесей принято 10 мас. %. Известково-известняковые композиции готовились на извести активностью 80—85% и молотом мраморовидном известняке удельной поверхности около 1500 см2/г. Опытные образцы-цилиндры изготав-
ливали прессованием в пресс-форме d=30 мм. Условия планирования эксперимента представлены в табл. 1.
В качестве основных параметров карбонизированных известково-известняковых образцов анализировались: прочность при сжатии (Ксж), средняя плотность (Ро), водостойкость (Кр), водопоглощение по массе (ЭДт) и толщина карбонизированного слоя (б).
Экспериментальные данные свойств опытных образцов, карбонизируемых динамичным (1) и статичным (2) способами, представлены в табл. 2.
В результате обработки опытных данных были получены ЭС модели каждого исследованного параметра, представляющие собой полиномы второго порядка в общем виде:
У=60+|>,.г(.+ Х^/^+ХМ?. (1) 1=1 1=1
Значимость коэффициентов ЭС моделей определялась с помощью критерия Стьюдента, проверка адекватности описания объекта полиномом второго порядка производилась с помощью F-критерия Фишера. Соответствующие коэффициенты ЭС моделей, позво-
20
18
16
§ 14
12
10
10 15 20 25 30 35 Давление прессования Pо, МПа
40
45
38
34
30
МП 26
N
с 22
о
? 18
10 15 20 25 30 35 Давление прессования Pо, МПа
40
45
Рис. 1. Изменение предела прочности при сжатии опытных образцов, содержащих 10 мас. % извести, при динамичном (5 циклов) (I) и статичном (900 с) (II) способах карбонизации в зависимости от Ро и концентрации СО2, %: 1 - 10; 2 - 20; 3 - 30; 4 - 40; 5 - 50; 6 - 60; 7 - 65
7
4
8
6
4
2
5
5
научно-технический и производственный журнал Г1 г^\\£
август 2017 ®
Таблица 2
Свойства опытных образцов после карбонизации их динамичным (1) и статичным (2) способами
№ g Фактор Оптимизируемые параметры
Z1 Z2 Z3 Z4 Rex, МПа ро, г/ем3 Кр Wm, % Ô, мм
1 2 1 2 1 2 1 2 1 2
1 1 1 1 1 27,36 34,47 2,101 2,05 0,7 0,71 10,1 9,91 1,33 3
2 1 1 1 19,81 15,4 2,063 2,064 0,65 0,7 10,44 10,53 2,67 3,33
3 1 1 1 19,44 19,47 1,976 1,978 0,8 0,75 12,78 12,68 5,33 6
4 1 1 15,76 13,2 1,983 1,953 0,86 0,89 12,34 12,43 6,67 7,67
5 1 1 1 20,29 26,17 2,174 2,211 0,87 0,7 9,01 9,2 6 7,67
6 1 1 15,66 16,73 2,142 2,15 0,72 0,7 9,44 9,34 3 3,67
7 1 1 13,83 14,03 2,095 2,104 0,85 0,85 11,71 11,8 12 12,33
8 1 13,4 13,77 2,023 2,024 0,82 0,81 11,31 11,29 10,33 11
9 1 1 1 21,8 19,87 2,066 2,018 0,59 0,62 10,56 10,66 4 4,17
10 1 1 23,5 22,77 2,065 2,066 0,59 0,6 10,18 10,22 2,33 2,83
11 1 1 14,34 15,33 1,966 1,952 0,73 0,68 12,5 12,68 6,67 6,67
12 1 14,44 15,23 1,957 1,954 0,55 0,55 12,82 12,72 2,33 2,67
13 1 1 16,52 21,67 2,132 2,137 0,73 0,75 9,12 9,38 5,67 8
14 1 15,66 17,57 2,149 2,154 0,63 0,63 9,48 9,34 7 6
15 1 11,32 11,77 2,052 2,05 0,63 0,63 11,53 11,52 6,67 7,17
16 8,59 4,53 2,08 1,959 0,77 0,63 11,65 12,27 4,67 4,83
17 2 0 0 0 18,21 18,47 2,098 2,088 0,82 0,8 10,59 10,51 9,67 9,5
18 -2 0 0 0 13,49 10,67 2,083 2,12 0,59 0,65 11,19 11,77 3 3,33
19 0 2 0 0 19,06 18,23 2,17 2,149 0,72 0,75 9,06 9,13 3,33 2,67
20 0 -2 0 0 5,47 7,17 1,827 1,907 0,79 0,73 15,05 14,81 9,67 9,33
21 0 0 2 0 19,91 20,2 1,987 1,988 0,65 0,65 11,96 11,74 2,67 3,17
22 0 0 -2 0 11,51 12,37 2,144 2,154 0,76 0,75 10 9,8 9,33 9,17
23 0 0 0 2 20,19 22,73 2,077 2,074 0,58 0,71 10,63 11,17 5,33 5,17
24 0 0 0 -2 11,32 9,27 2,043 1,96 0,67 0,58 11,03 11,6 3 2,67
25 0 0 0 0 19,16 13,67 2,063 2,034 0,63 0,67 10,42 11 3,33 4
26 0 0 0 0 19,96 12,67 2,078 2,052 0,72 0,68 10,55 10,74 4,67 4,83
27 0 0 0 0 18,68 13,6 2,072 2,047 0,72 0,64 10,31 10,5 4,33 4,67
28 0 0 0 0 19,01 13,73 2,073 2,051 0,65 0,64 10,39 10,55 4,33 4,17
29 0 0 0 0 18,85 13,63 2,075 2,023 0,69 0,65 10,45 10,71 4,33 4,17
30 0 0 0 0 18,95 13,37 2,065 2,047 0,68 0,63 10,31 10,47 3,33 3,67
31 0 0 0 0 19,2 13,63 2,075 2,049 0,69 0,66 10,34 10,53 4 4,33
ляющие оценить влияние каждого из изучаемых факторов на свойства карбонизированных образцов-цилиндров, сведены в табл. 3.
Оценка влияния отдельных технологических факторов показывает, что значимость их влияния на формирование свойств материалов на основе извести карбонизационного твердения в зависимости от выбранного способа организации принудительной карбонизации различна. Если при динамичном способе карбонизации наиболее влияющими можно назвать факторы получения опытных образцов, т. е. Z2 и Zз, то при статичном способе определяющую значимость приобретают факторы, отвечающие непосредственно за процесс карбонизационного твердения, — Z1 и Z4.
Основными факторами, влияющими на прочность и среднюю плотность опытных образцов известково-из-вестняковых композиций, карбонизация которых про-
ходила в динамичном режиме, являются давление прессования и содержание извести. Увеличение значений всех факторов повышает R^ образцов. Средняя плотность известково-известняковых композиций карбонизационного твердения снижается с увеличением содержания в составе извести. Среди коэффициентов взаимодействия факторов на прочность при сжатии наибольшее значение имеет b14, свидетельствующий, что R^ увеличивается с ростом концентрации СО2 и продолжительности (количества циклов) процесса карбонизации, причем от последнего фактора в большей степени. При статичном режиме карбонизации R^ более заметными становятся технологические факторы Z3 и Z4, а наименее значимым является содержание известкового вяжущего (Z2).
Графическая обработка экспериментальных и расчетных данных ЭС моделей формирования проч-
Таблица 3
Коэффициенты ЭС моделей изменения основных свойств опытных образцов, полученных динамичным (1) и статичным (2) способами
Обозначение коэффициентов Коэффициенты ЭС моделей исследуемых параметров в зависимости от способа карбонизации
Rсж, МПа ро, г/см3 Кр Wm, мас. % б, мм
1 2 1 2 1 2 1 2 1 2
Ьо 18,97 23,04 2,072 2,043 0,68 0,66 9,97 10,64 4,05 4,26
Ь1 1,15 2,47 0,005 ±0 0,03 0,02 -0,06 -0,12 0,92 1,06
Ь2 3,195 3,73 0,06 0,057 -0,03 -0,01 -1,26 -1,26 -1,47 -1,38
Ьз 2,42 1,88 -0,041 -0,045 -0,03 -0,02 0,52 0,48 -1,56 -1,51
Ь4 1,55 2,14 0,007 0,02 0,04 0,05 -0,06 -0,1 0,53 0,72
Ьц -0,43 0,84 0,006 0,015 0,01 0,02 -0,19 0,07 0,52 0,61
Ь22 -1,33 0,37 -0,017 ±0 0,02 0,02 -0,48 0,28 0,56 0,51
Ь33 -0,47 1,27 ±0 ±0 0,01 0,01 0,21 ±0 0,43 0,55
Ь44 -0,46 1,2 ±0 -0,007 -0,01 ±0 0,17 0,13 ±0 ±0
Ь12 0,29 0,99 ±0 -0,013 0,02 0,01 -0,07 ±0 -0,29 ±0
Ь13 0,05 ±0 ±0 -0,016 ±0 -0,01 0,04 ±0 ±0 ±0
Ь14 0,91 1,66 0,011 ±0 ±0 -0,02 0,03 ±0 -0,29 ±0
Ь23 0,47 -0,55 0,004 -0,01 -0,02 -0,01 ±0 ±0 ±0 ±0
Ь24 -0,51 ±0 -0,003 ±0 -0,02 -0,04 ±0 ±0 -1,25 -1,19
Ь34 -0,18 ±0 0,003 ±0 ±0 0,01 ±0 ±0 -0,42 ±0
I
Коли чест во циклов, шт. Кол ичество циклов, шт. Количест во циклов, шт.
Время карбонизации, с Врем я ка рбонизации, с Время карбонизации, с
а б в
Рис. 2. Изменение предела прочности при сжатии опытных образцов, изготовленных полусухим прессованием при давлении прессования 15 (а), 25 (б) и 35 (в) МПа, карбонизированных динамичным (I) и статичным (II) способами в газовоздушной среде с концентрацией СО2 40%, в зависимости от количества циклов карбонизации и содержания извести в составе сырьевой смеси, мас. %: 1 - 5; 2 - 10; 3 - 15; 4 - 20; 5 - 25
ностных показателей исследуемых систем в зависимости от влияния изучаемых факторов при различных режимах карбонизации представлена на примерах (рис. 1, 2).
Как видно из рис. 1, прочность при сжатии опытных образцов растет с увеличением концентрации углекис-
лого газа и давления прессования, однако характер изменения К.сж кардинально отличается в зависимости от способа карбонизации.
При динамичном способе Ксж увеличивается при увеличении концентрации СО2 в газовоздушной смеси до 50%. С увеличением концентрации СО2 К.сж практи-
0,9
0,8
0,7
0,6
y = 0,002х2 - 0,0068х + 0,6879
R = 0,8933
JcS
Оо О
1 1 1 1
3 6 9 1 2
Толщина карбонизированного слоя, мм
15
Рис. 3. Зависимость водостойкости известково-известняковых композиций от толщины карбонизированного слоя
чески не изменяется. Можно предположить, что с дальнейшим повышением концентрации СО2 Ксж будет снижаться из-за развивающейся коррозии и растворения новообразованных кристаллов СаСО3 [13].
Прослеживается определенная закономерность зависимости Ясж образцов известково-известняковых композиций от Р0: Ксж растет с увеличением Р0 до 33—38 МПа, при более значительных значениях Ро прочность карбонизированных образцов снижается. При статичном способе обработки композиций СО2 (рис. 1, II) наблюдается обратная картина: прочность образцов увеличивается как с увеличением концентрации СО2 в камере карбонизации, так и с увеличением давления прессования образцов и достигает значений 34 МПа. При динамичном способе карбонизации за счет резкой подачи значительного количества СО2 в камеру (после вакуумирования) происходит мгновенная карбонизация значительного количества частиц извести, что приводит к образованию в системе большого количества воды, которая закупоривает поры в материале, затрудняет доступ СО2 к частицам извести и способствует возникновению в системе агрессивной углекислоты, которая понижает рН и создает условия для растворения и коррозии кристаллов кальцита новообразованной карбонатной структуры [13]. Поскольку с увеличением Ро количество и размер пор в материале уменьшаются, то и поры быстрее заполняются водой.
Исходя из опытно-расчетных данных ЭС моделей для карбонизации композиций на основе извести полу-
сухого прессования с повышением давления прессования необходимо увеличивать либо концентрацию СО2, либо время выдерживания в среде с умеренными концентрациями СО2. Применение ускоренных способов карбонизации известковых материалов неэффективно при высоких концентрациях углекислого газа в камере карбонизации (более 50%). Учитывая тот факт, что при высоких концентрациях углекислого газа в структуре материала развиваются дефекты, более целесообразным является увеличение времени карбонизации.
Исследование влияния количества циклов при динамичном способе карбонизации на изменение Ксж образцов (рис. 2, I) показывает, что в целом прочность растет с увеличением количества циклов карбонизации и с увеличением количества извести в составе смеси. Однако с увеличением количества циклов (более пяти) рост прочности замедляется. Прочность при сжатии образцов при статическом способе карбонизации (рис. 2, II) в отличие от динамичного способа, напротив, с увеличением времени обработки их углекислот-ной средой увеличивается и к 1620 с при содержании извести 25 мас. % и Ро=35 МПа составляет 37,3 МПа, что на 45% превышает прочность образцов, полученных динамичным способом.
Важным свойством материалов на основе извести, определяющим их долговечность, является водостойкость. Из полученных ЭС моделей видно, что Кр образцов независимо от способа карбонизации практически в равной степени зависит от факторов Z4 и Zз. При повышении данных факторов в пределах эксперимента водостойкость опытных образцов увеличивается. Этот факт является ожидаемым, поскольку водостойкость определяет степень карбонизации известкового вяжущего и сформированность карбонатной структуры материала, которые и зависят от данных технологических условий.
Одним из косвенных показателей степени карбонизации и формирования карбонатной структуры является толщина карбонизированного слоя. Исходя из опытных данных зависимости Кр от б (рис. 3) материал приобретает свойства водостойкого (Кр>0,8) при б>9 мм.
В целом, оценивая экспериментально-расчетные данные влияния принудительного карбонатного твердения на формирование опытных образцов, можно констатировать, что применение более интенсивных способов принудительной карбонизации менее эффективно, чем применение способов с умеренной подачей СО2 в реактор по мере его поглощения образцами. На наш взгляд наиболее целесообразным способом организации ускоренного карбонизационного твердения известковых композиций может быть комбинированный, заключающийся в создании предварительного разрежения в камере карбонизации с дальнейшей организацией процесса по статичному режиму при умеренных концентрациях СО2.
к
р
0
Список литературы
1. Barros V.R., Field C.B., Dokken D.J., Mastrandrea M.D. at all. IPCC 2014: Climate Change 2014: Impacts, Adaptation, and Vulnerability. Part B: Regional Aspects. Contribution of Working Group II to the Fifth Assessment Report of the Intergovernmental Panel on Climate Change. Cambridge — New York: Cambridge University Pres. 2014. 688 p.
2. Череповицын А.Е., Сидорова К.И., Смирнова Н.В. Целесообразность применения технологий секвестрации СО2 в России // Нефтегазовое дело: Электронный научный журнал. 2013. № 5. С. 459—473. http://ogbus.ru/authors/CherepovitsynAE/ CherepovitsynAE_1.pdf (дата обращения 12.07.2016).
References
1. Barros V.R., Field C.B., Dokken D.J., Mastrandrea M.D. at all. IPCC 2014: Climate Change 2014: Impacts, Adaptation, and Vulnerability. Part B: Regional Aspects. Contribution of Working Group II to the Fifth Assessment Report of the Intergovernmental Panel on Climate Change. Cambridge — New York: Cambridge University Pres. 2014. 688 p.
2. Cherepovitsyn A.E., Sidorova K.I., Smirnova N.V. CCS technologies and feasibility of their application CO2 in Russia. Neftegazovoe delo: elektronniy nauchniy zhurnal. 2013. No. 5, pp. 459-473. http://ogbus.ru/authors/ CherepovitsynAE/CherepovitsynAE_1.pdf (Date of access 12.07.16). (In Russian).
3. Пастори З., Борчок З., Горбачева Г.А. Баланс СО2 различных видов стеновых конструкций // Строительные материалы. 2015. № 12. С. 76—77.
4. Zalmanoff N. Carbonation of Lime Putties to Produce High Grade Building // Rock Products. 1956. August. P. 182-186; September. P. 84-90.
5. Зацепин К.С. Известковые карбонизированные строительные материалы // Сборник материалов Московского научно-технического совещания по жи-лищно-гражданскому строительству, строительным материалам и проектно-изыскательским работам. М.: Московская правда, 1952. Т. II. C. 283-290.
6. Moorehead A. Cementation by the carbonation of hydrated lime // Cement and Concrete Research. 1986. Vol. 16. September. P. 700-708.
7. Глуховский В.Д., Рунова Р.Ф. Максунов С.Е. Вяжущие и композиционные материалы контактного твердения. Киев: Вища школа, 1991. 244 с.
8. Чернышов Е.М., Потамошнева Н.Д., Артамонова О.В. Концепции и основания технологии наномо-дифицирования структур строительных композитов. Часть 4. Золь-гель технология нано-, микродисперсных кристаллов портландита для контактно-конденсационного компактирования структур портланди-тового камня и композитов на его основе // Строительные материалы. 2015. № 11. С. 65-73.
9. Федоркин С.И., Любомирский Н.В., Лукьянчен-ко М.А. Системы на основе извести карбонизационного твердения // Строительные материалы. 2008. № 11. С. 45-47.
10. Любомирский Н.В., Федоркин С.И. Научно-технологические принципы утилизации углекислого газа в биопозитивные строительные изделия // Биосферная совместимость: человек, регион, технологии. 2016. № 4. С. 39-49.
11. Ермаков С.М., Жиглявский А.А. Математическая теория оптимального эксперимента. М.: Наука, 1987. 318 с.
12. Налимов В.В., Чернова Н.А. Статистические методы планирования экстремальных экспериментов. М.: Наука, 1965. 340 с.
13. Cizer O., Van Balen K., Van Gemert D. Crystal morphology of precipitated calcite crystated calcite crystals from accelerated carbonation of lime binders // Proceedings of the 2nd International Conference on Accelerated Carbonation for Environmental and Materials Engineering. 2008. P. 149-158.
3. Pastori Z., Borchok Z., Gorbachova G.A. Balans of CO2 of Different Types of Wall Structures. Stroitel'nye mate-rialy [Construction Materials]. 2015. No. 12, pp. 76—77. (In Russian).
4. Zalmanoff N. Carbonation of Lime Putties to Produce High Grade Building. Rock Products. 1956. August, pp. 182-186; September, pp. 84-90.
5. Zatsepin K.S. Carbonized lime building materials. Collection of materials of the Moscow scientific and technical meeting on construction engineering construction, structural materials and design and exploration work. Moscow: Moscowskaya pravda. 1952. Vol. 16, pp. 283-290. (In Russian).
6. Moorehead A. Cementation by the carbonation of hydrated lime. Cement and Concrete Research. 1986. Vol. 16. September, pp. 700-708.
7. Glukhovskiy V.D., Runova R.F., Maksunov S.E. Vyazjushchie i kompozitsionnie materialy kontaktnogo tverdeniya [Binders and composite materials of the contact hardening]. Kyev: Visshaya shcola. 1991. 244 p.
8. Chernyshev E.M., Potamoshneva N.D., Artamono-va O.V. The concept and base technology of nano-modi-fication of building composites structures. Part 4. Sol-gel technology of nano-, ultrafine portlandite crystals for a contact-condensation compaction structures portlandite stone and composites on its basis. Stroitel'nye materialy [Construction Materials]. 2015. No. 11, pp. 65-73. (In Russian).
9. Fedorkin S.I., Lyubomirskii N.V., Luk'yanchenko M.A. Systems based on lime of carbonization hardening. Stroitel'nye materialy [Construction Materials]. 2008. No. 11, pp. 45-47. (In Russiian).
10. Lyubomirskii N.V., Fedorkin S.I. Scientific and technological principles of disposal of carbon dioxide in food-grade, biodegradable building products. Biosfernaya sov-mestimost: chelovek, region, technologii. 2016. No. 4, pp. 39-49. (In Russian).
11. Ermakov S.M., Zhiglyavskiy A.A. Matematicheskaya the-oriya optimalnogo experimenta [The mathematical theory of optimal experiment]. Moscow: Nauka. 1987. 318 p.
12. Nalimov V.V., Chernova N.A. Statistucheskiye metody planirovaniya extremalnih experimentov [Statistical methods of planning extreme experiments]. Moscow: Nauka. 1965. 340 p.
13. Cizer O., Van Balen K., Van Gemert D. Crystal morphology of precipitated calcite crystated calcite crystals from accelerated carbonation of lime binders. Proceedings of the 2nd International Conference on Accelerated Carbonation for Environmental and Materials Engineering. 2008, pp. 149-158.
ПЛППИЛ1/А и О О Л с I/ т о п IJIJIJ 1.П О С О ГI 11.П \i/\/nu л п л
ПОДПИСКА nn oiicriirunnDfu осгыи'и ЖУРНАЛА
http://rïfsm.ru/page/5/
