CC BY
48
УДК 666.76.32
ИССЛЕДОВАНИЕ ПРЕВРАЩЕНИЙ
В МАГНЕЗИТОВОЙ ФУТЕРОВКЕ ПЕЧИ
ПРИ ВЫПЛАВКЕ УГЛЕРОДИСТОГО ФЕРРОХРОМА
И. Г. Вертий, Л.Н. Исаев
Выплавка высокоуглеродистого феррохрома из смеси руд с использованием хромитовых уральских руд различных месторождений проводилась в открытой руднотермической печи РКО-16,5 с магнезитовой футеровкой. Длительность производственной кампании составила 7,5 лет. На рис. 1 приведены геометрические размеры футеровки печи до и после производственной кампании.
Основной объем ванны печи после проплавления занимал шлакометаллический блок с остатками непроплавленной шихты на откосах ванны между электродами. Из 12 рядов исходной футеровки подины внешне малоизмененными остались только 2-3 нижних ряда, несмотря на то, что температура днища ванны не превышала 200 °С. Между первым и вторым оставшимися рядами футеровки подины образовался шлакометаллический слой толщиной до 50 мм. Вдоль поверхности контакта огнеупора с ним в огнеупоре образовались характерные зоны светло- и темно-коричневого цвета. Подобные зоны имелись везде, где образовался контакт огнеупора со шлакометаллическим слоем. В футеровке стен наибольшему разрушению подвергся «пояс» по окружности печи ниже уровня летки. Рабочие поверхности огнеупора были оплавлены и содержали остатки шлакового или
металлического расплавов по поверхности контакта. Износ футеровки стен был менее значительным в сравнении с износом футеровки подины.
Для исследования состава и структуры футеровки с использованием химического, микро-структурного, рентгеноструктурного методов ан-нализа были отобраны пробы в соответствии со схемой, представленной на рис. 1. Результаты исследования приведены в табл. 1 и на рис. 2-5.
Металлическая настыль на подине печи содержала 73,86 % хрома, 14,75 % железа, 10,8 % углерода, связанного в карбиды (Сг, Ре)7С3, (Сг, Ре)3С2. В незначительном количестве настыль содержала кремнезем. Шлакометаллические прослойки между рядами кирпичей подины имели сложный вещественный состав и неоднородную структуру. Их металлическая составляющая содержала по данным химического анализа 60-68 % хрома, 20-27 % железа, 10-14 % углерода в виде карбидов (Сг, Ре)7С3, (Сг, Ре)3С2 и содержала магнезиальные фазы (форстерит, энстатит, гиперстен). Концентрация магния, кремния, кислорода в силикатах колебалась в пределах: 21-33 % Mg; 22-30 % 41-46 % О, при концентрации
кальция не выше 0,35 %. Одной из особенностей шлакометаллических прослоек является наличие в
010000
Рис. 1. Точки отбора и номера проб: т. 1 - стена; т. 2, 3 - подина. Т. 1 - проба П/531; т. 2,3 - пробы П/526, П/528
Вещественный состав проб из подины печи №57 после эксплуатации
Проба Химический состав, % Минералогическая основа по данным рентгеноструктурного анализа Микроструктура, хЗОО
м§о 8і02/8і Сг203/Сг РеО/Те А1203 С СаО
П/526а Шлакометаллический слой на 2-м ряду подины 18,2 18,4/- 22,04/- 31,6/- 0,27 - 2,16 Форстериты: Мв28Ю4, 2(Рео_12, М8о>88)0 8Ю2, а-тридимит а- 8Ю2, хромит РеО(Сг, А1)20з Основа - силикаты. В силикатной основе -карбиды (Сг, Ре)7С3, дисперсные шпинели и магнезиоферрихромит Мё(Ре, Сг)204
П/5266 Темно-серый отслаивающийся слой 2-го ряда, контактный с пробой П/526а, (подина) 65,3 8,3/- 5,72/- 14,53/- 0,87 - 0,68 Периклаз MgO, форстериты: Mg2Si04, 2(Ре0,12, М§л88)08Ю2, хромшпинели Частичная перекристаллизация периклаза. Остатки зерен периклаза с включениями магне-зиоферрихромита. По линии контакта огнеупора с расплавом -микротрещина с дисперсными шпинелями со стороны расплава
П/526в Светлый диффузионный слой 2-го ряда подины 84,6 1,6/- 0,5/- 6,5/- 0,04 - 1,25 Периклаз М§0, форстерит 2(Ре0>]2, Мёо,88)0-8Ю2 Зерна MgO с выделениями Mg(Fe, Сг)204 внутри, силикатная связка, трещины
П/526г Светло-коричневая зона (низ 2-го ряда подины) 89,7 0,5/- 0,2/- 1,68/- 0,82 - 1,35 Периклаз MgO, форстерит 2(Рео,125 Мёо,88)0-8Ю2
П/528а Измененный темно-коричневый магнезит, (подина) 75,5 6,4/- 1,1/- 6,48/- 0,86 - 1,7 Периклаз MgO, форстерит 2(Рео,12> MgoJ88)0■Si02, магнезиоферрихро-мит М§(#е, Сг)204 Основа-карбид (Сг, Ре)7С3. Немного силикатов. По линии контакта с магнезитом -микротрещина со шпинелями со стороны расплава и разрушенными зернами MgO с включениями Mg(Fe, Сг)204 со стороны огнеупора
П/5286 Слой металла (15 мм) на поверхности П/528а, (подина) - -/2,6 -/60,64 -/22,75 - 8,2 - Карбиды (Сг, Ре)7С3, (Сг, Ре)3С2, форстерит1 Mg2Si04, гиперстен (Mg, Ре)8Ю3, энста-тит MgSi03
П/531а, темный серокоричневый слой на поверхности огнеупора, (футеровка стен) 50,4 7/- 5,1/- 31,03/- 0,49 - из Периклаз MgO, форстериты Mg2Si04, 2(Реол2, Mg0>8s)O■SiO, энстатит MgSi03 Разобщенные зерна периклаза с включениями Mg(Fe, Сг)204. С поверхности вглубь -включения Mg(Fe, Сг)204 в силикатной связке. Количество и размеры Mg(Fe, Сг)204 убывают в глубину
них кремнеземистых зон (а-тридимит), внутри объема которых выкристаллизовалось значительное количество оксида хрома.
Характерные окрашенные зоны в огнеупоре оказались обогащенными железом, хромом, кремнием (табл. 1, пробы П/526, П/528), что привело к существенным изменениям исходного состава огнеупора и вызвало образование принципиально новых структурных составляющих. Различные
скорости диффузии хрома, железа, кремния обусловили избирательный характер образования новых фаз и фронтальный характер их распределения в объеме огнеупора. Изменения в структурах проб П/526а,б, П/528а,б от шлакометаллического слоя на их поверхности до малоизмененных областей огнеупора дали представление о процессах, протекающих в магнезитовом огнеупоре подины работающей печи.
Рис. 2. Микроструктура поверхностных зон огнеупора, контактных с шлакометаллическим расплавом. х400. Без травления. Проба П/526а,б: а - поверхностная зона, глубина 0-135 мкм; б - поверхностная зона, глубина 135-250 мкм; в - поверхностная зона, глубина 135-150 мкм; 1 - металлическая составляющая шлакометаллического слоя; 2 - силикатная составляющая шлакометапличе-ского слоя; 3 - шпинель; 4 - вновь образовавшаяся шпинельная фаза; 5 - перикпаз; 6 - выделения магне-зиоферрихромита; 7 - поры; 8 - магнезиальный силикат
Микроструктура поверхности огнеупора, контактирующего со шлакометаллическим слоем, представлена на рис. 2а. Непосредственно к металлической составляющей (фаза 1) прилегает форстеритовый слой (фаза 2) с включениями высокохромистых шпинелей состава: 5,0-11,24 % М& 50,50-54,80 % Сг; 4,9-9,23 % Бе; 28,93-31,09 % О (светлая фаза 3). Дисперсная фаза, образовавшаяся по поверхности контакта силикатного слоя с магнезитовым огнеупором (фаза 4), также имеет шпинельный характер и состав, аналогичный составу вышеуказанных шпинелей. Характер выделения шпинельных фаз (состава 45,04 % Сг; 2,46 % Бе; 14,93 % М§„ остальное - кислород и примеси), в форстерите шлакометаллического расплава в области, прилегающей к огнеупору, подтверждает предпочтительную диффузию хрома
и железа по плоскостям епаенности и дефектам кристаллической решетки, рис. 2в.
На глубине 150-250 мкм от поверхности в микроструктуре диффузионных зон установлены скопления светлой фазы с высокой отражательной способностью (рис. 26, фаза 6) с содержанием основных компонентов в ней: 24,3-36,27 % Сг; 13,2— 16,17 % Бе; 9,15-14,85 % М& 32,8-36,4 % О; 4,86-6,19 % А1. По результатам химического и фазового рентгеноструктурного анализов эта фаза отнесена к семейству магнезиоферрихромитов. В этих зонах значительное количество областей состоят из оксида хрома в а-тридемитной основе, рис. 3.
Проба П/528а,б отличается от П/526а,б тем, что в составе шлакометаллического слоя на ее поверхности преобладает металлическая составляющая. Это внесло изменения в состав и микрострук-
туру зон, контактирующих со шлакометаллическим слоем, рис. 4.
Рис. 3. Включения оксида хрома в кремнеземе в шлакометаллическом слое на поверхности огнеупора, проба П/526 а,б, хЮОО: 1 - оксид хрома; 2 - кремнезем
Вокруг металлической составляющей (фаза 1) шлакометаллического слоя в поверхностных слоях огнеупора образовались чередующиеся зоны шириной 10-35 мкм, которые состояли из светлых дисперсных оксидов хрома (фаза 4), силикатной
основы (преимущественно из кремнезема и незначительного количества магнезиального силиката (состава 28,47 % Бі; 20,23 % М& 46,46 % О; 4,41 % Са). Фаза 3 близка по составу оксиду хрома. Первые изменения минералогического состава в пробе появились на глубине 9 мм. Образовавшиеся здесь шпинели содержат 9,33-11,82 % \^; 48,29-55,66 % Сг; 1,12-1,56 % Ре; 30,78-38,77 % О.
Установлено также, что в контактной со шлакометаллическим слоем зоне огнеупора преобладают в основном магнезиальные силикаты с содержанием кальция до 1,5 %. По мере удаления от нее вглубь к малоизмененной зоне возрастает количество кальциемагниевых силикатов и концентрация кальция в них. Кальцийсодержащие силикаты имеют вид светлых обособленных образований в составе силикатной сетки огнеупора и в объеме зерен периклаза. Их состав изменяется в пределах: 30,90-40,08 % Са; 9,02-15,41 % М§; 8,81-19,36 % Бі; 36,48-40,76 % О.
Малоизмененные области магнезитового огнеупора подины содержат 84,6-89,7 % магния; 1,68-6,5 % железа; до 1 % хрома (в пересчете на
Рис. 4. Микроструктура поверхностных зон огнеупора, контактных с металлическим слоем. Проба П/528а,б: а - общий вид контактной области, хЮО; б - общий вид контактной области с силикатной зоной, х400; в - структура в зоне «хребта» контактной области, х1200; 1 - металлическая составляющая шлакометаллического слоя; 2 - кремнезем; 3,4 - оксиды хрома
оксиды). Основными структурными составляющими их являются периклаз с дисперсными включениями магнезиоферрихромита и силикаты. Огнеупоры имеют значительное количество микротрещин и пор, рис. 5. В незначительном количестве присутствуют крупные рекристаллизованные зерна периклаза.
Рис. 5. Микроструктура магнезитового огнеупора. Ма-лоизмененная область 2 ряда подины. х400. Без травления. Проба П/526г: 1 - периклаз с включениями маг-незиоферрихромитов; 2 - силикаты; 3 - поры; 4 - микротрещины
Диффузионные зоны стенового огнеупора обогащены железом (преимущественно), хромом, кремнием при снижении концентрации магния в них (табл. 1, проба П/531а). В рабочих зонах огнеупора преобладают шпинели состава: 7,35 % М^, 19,04 % Сг, 58,16 % Ре, 11,65 % О, 0,54 % А1, 3,26% №. По мере удаления вглубь огнеупора количество шпинелей уменьшается. Количество хрома в них убывает, содержание железа осталось практически неизменным, возросла концентрация магния, появилось незначительное количество оксида алюминия (24 % М^, 1,7 % Сг, 53,2 % Бе, 26,44-24,96 % О, 1,53-1,60 % А1). В отработавшем огнеупоре увеличилось количество силикатов по границам в рабочей и переходной зонах.
Полуколичественная оценка изменения состава зерен периклаза и включений магнезиоферрихромита в них по глубине магнезитового огнеупо-
ра в переходной и малоизмененной зонах исследованных проб показала следующее (табл. 2).
По мере удаления от контактной со шлакометаллическим слоем зоны огнеупора подины наблюдается тенденция к увеличению концентрации магния в зернах периклаза и к снижению количества хрома и железа в них. Дисперсные включения магнезиоферрихромитов в объеме зерен периклаза обеднились хромом, что привело к относительному увеличению концентрации железа в них. Преобладающая концентрация железа в магнезиофер-рихромитах периклаза этих зон огнеупора есть результат более высокой диффузионной способностью железа в сравнении с хромом.
Периклаз огнеупора стен имеет более высокую концентрацию магния в сравнении с перикла-зом огнеупора подины и значительно более дисперсные выделения магнезиоферрихромитов. Дисперсность этих фаз не позволила получить их более чистые спектры при выполнении электронномикроскопического анализа. Установлено, что концентрация железа в них так же, как и в перик-лазе огнеупора подины, на порядок превышала концентрацию хрома.
Сравнение составов периклаза огнеупоров подины и стен подтверждает вывод о том, что при разрушении футеровки реализуются несколько различные механизмы их взаимодействия с железом и хромом.
Таким образом установлено, что в процессе выплавки углеродистого феррохрома из смеси руд, в том числе уральских, происходит насыщение магнезитового огнеупора футеровки железом, хромом, кремнием при условии контакта его со шлакометаллическим расплавом и при температурах, способных обеспечить протекание твердофазных процессов диффузии элементов в огнеупор.
Согласно [2] жидкая фаза в расплаве феррохрома, содержащего 70 % Сг, 8 % С, в соответствии с тройной диаграммой состояния системы Сг-Бе-С, имеет место уже при 1300 °С. Температура
подины работающей печи достигала 1500 °С и выше (контроль теплотехнический). Жидкий расплав проникает в трещины, швы магнезитовой
Таблица 2
Изменение элементного состава в периклазе по глубине огнеупора, %
Место отбора проб Удаленность от контактной зоны, мм Периклаз Дисперсные шпинели в периклазе Дисперсные шпинели с включениями периклаза
мё Ре Сг мй Ре Сг мй Ре Сг
2-й ряд подины 9 51,0 7,4 2,1 - - - - - -
9,3 56,0 2,5 0,8 - - - - - -
10,7 57,4 1,7 0,6 14,4 27,6 17,5 - - -
11 58,2 1,6 0,34 22,2 34,7 5,1 - - -
12 57,6 1,6 Не обн. 13,7 47,0 з,з - - -
Футеровка стен 6,3 63,7 0,5 - — - - - - -
7 64,6 0,6 - - - - 37,6 16,4 1,21
8 64,2 0,6 - - - - 35,6 16,3 1,4
9 64,6 0,7 - - - - 44,7 16,4 1,2
кладки, обеспечивая условия для длительного контакта твердого огнеупора с ним и обеспечивая условия для реализации твердофазных диффузионных процессов между магнезитовым огнеупором и расплавом.
Одним из важнейших условий выплавки углеродистого феррохрома карботермическим методом является поддержание необходимого химического состава шлака, регулируется изменением навески флюсов. В данной кампании выплавки феррохрома следует отметить повышенное содержание кремния в сплаве и тот факт, что температура шлака достигала и превышала температуру начала деформации огнеупора футеровки ванны печи.
Распад серпентина и хлорита с потерей конституционной воды при 830-950 °С приводит к выделению оксида кремния в виде мелкодисперсной фазы, обладающей повышенной реакционной способностью в сравнении с кварцитом, вводимым в шихту в качестве флюса. Дериватографическим анализом показано, что температуры интенсивного восстановления кварцитов 1410-1430 °С, дисперсных оксидов кремния из серпентина и хлорита 1200-1230 °С, скорости восстановления кремния серпентина и хлорита в 4-5 раз превышают скорости восстановления 1фемния из кварцитов [3].
Одновременно с восстановлением оксидов кремния серпентина и хлорита восстанавливаются Бе и Сг, образуя сплав 81-Ре-Сг. Температуры начала восстановления дисперсных оксидов из пустой породы близки температурам восстановления хромитов 1250-1300 °С. При значительном количестве пустой породы образуется сплав Бе-Сг с повышенным содержанием 81.
Многочисленными исследованиями [4-7] и практикой работы металлургических, тепловых агрегатов, футерованных магнезитовым материалом [7, 9, 10], практикой обжига магнезита [1, 8, 9], в монографиях и справочной литературе [8, 9] доказана способность периклаза магнезита растворять в своей кристаллической решетке при высоких температурах значительные количества железа, хрома, алюминия, которые при охлаждении выделяются из него с образованием твердых растворов, шпинелидных фаз: магнезиовюстита, маг-незиохромита, магнезиоферрита, магнезиоферри-хромита. Реакции взаимодействия оксидов железа и хрома с периклазом - сложные физикохимические процессы, связанные с изменением степени окисленности железа и хрома с образованием непрерывных и ограниченных твердых растворов с изменением температуры системы, сопровождающиеся объемными изменениями продуктов реакции.
Источником поступления в огнеупор железа, хрома, кремния при выплавке углеродистого феррохрома в проведенной кампании является шлакометаллический расплав, проникающий в трещины и другие дефекты футеровки благодаря своей жидкоподвижности, наличию повышенных темпе-
ратур в зонах контакта с огнеупором и длительности этого контакта. Реализуется возможность образования шпинельных фаз: магнезиоферрита, при наличии хрома - магнезиоферрихромита, хромита РеО(Сг, А1)203.
Образование непрочного слоя в рабочей зоне магнезита подины, очевидно, связано с обогащением ее железом, с окислением его при температурах около 1350 °С по реакции
2РеО + 0,502 +М§0 = МйРе204, которая протекает с увеличением объема на 25 % [1]. Известен также факт разбухания хромпшине-лидов под влиянием оксидов железа из-за увеличения объема при поглощении оксидов железа твердым раствором [8].
Увеличение количества и изменение состава силикатов в отработавшем огнеупоре с образованием метасиликата магния, заменяющего форстерит в связке зерен периклаза, подтверждает точку зрения [3] о том, что в условиях отсутствия или недостачи восстановителя (условия на подине близки этим условиям) дисперсный оксид кремния вступает во взаимодействие с форстеритом, образуя метасиликат магния М§8Ю3.
В результате перечисленных процессов происходит постепенное перерождение периклазовых зерен и силикатной связки магнезитового огнеупора подины, снижение его прочности, огнеупорности и постепенное «расходование».
Значительные разрушения испытывают нижние горизонты футеровки стен печи. В результате диффузии и реакций взаимодействия компонентов шлакового и металлического расплавов с магнезитом стен происходит образование новых фаз с последующим переходом их в шлаковый расплав. Верхняя часть футеровки стен, контактирующая с относительно холодной шихтой, подвержена незначительным изменениям.
Выводы
1. Разрушение подины печи происходит постепенно в результате перерождения огнеупора в условиях длительного высокотемпературного контакта шлакометаллического расплава с огнеупором, сопровождающегося насыщением огнеупора железом, хромом, кремнием и образованием новых фаз с более низкими эксплуатационными качествами.
2. Нижние горизонты стен печи, контактные с высокотемпературным шлаковым расплавом, испытывают его агрессивное воздействие, что приводит к образованию новых (в том числе легкоплавких) фаз с постепенным переходом их в шлаковый расплав.
Литература
1. Кайнарский КС., Дегтярева Э.В. Основные огнеупоры. - М.: Металлургия, 1974. - 367 с.
2. Гасик М.И., Лякишев Н.П., Емлин Б.И. Теория и технология производства ферроставов. -М.: Металлургия, 1988. - 784 с.
3. Теоретические основы процессов производства углеродистого феррохрома из уральских руд/ В.П. Чернобровин, И.Ю. Пашкеев, Г.Г. Михайлов и др. - Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2004. — 346 с.
4. Торопов Н.А. и др. Диаграммы состояния силикатных систем. - Л.: Наука, 1969. - т. 1.
5. Бережной А.С. Многокомпонентные системы окислов. - Киев: Наукова думка, 1970. - 544 с.
6. Белянкин Д. С., Иванов Б.В., Бапин В.В. Петрография технического камня. - М.: Изд-во АН СССР, 1952. - 583 с.
7. Карякин Л. И. Петрография огнеупоров. -Харьков: Металлургиздат, 1962. - 314 с.
8. Огнеупоры для промышленных агрегатов и топок: Справочник. Книга 1/ Под ред: ИД. Кащеева. - М.: Интермет инжиниринг, 2000. - 663 с.
9. Сиваш В.Г., Перепелицин В.А., Митюшов Н.А. Плавленый периклаз- Екатеринбург: Уральский рабочий, 2001. - 584 с.
10. Ферросплавы, шлаки, огнеупоры. Атлас микроструктур, дифракционных характеристик/ ИГ. Вертий, Т.Л. Рождественская, Г.Г. Михайлов и др. - Челябинск: Металл, 1994. — 112 с.
