CC BY
9Таблица 3 - Технологические особенности электроискровой обработки различных объектов из сталей
и сплавов на основе железа
Условный № классов объектов (согл. табл.2) Рациональные материалы электродов Энергия импульсов, Дж Удельное время обработки, мин/ см2 Толщина нанесенного слоя покрытия, мкм Последующая обработка (варианты)
Поверхности, контактирующие с металлами
I - малонагру- Наружные поверхности вращения стальных деталей - упрочнение новых (У
женные (р<0,2стэ) Твердые сплавы + Си (РЬ, Бп), графиты **, легированные и инструментальные стали (65Г, ШХ15, Р6М5 и др.), Мо, Сг* 0,1-0,4 0,8-2,0 30-100 ППД (алмазное выглаживание, обкатка роликом или шариком); шлифовка; доводка притиром
То же - восстановление изношенных поверхностей (В)
Твердые сплавы + Си (РЬ, Бп), леги- 0,1-1,2 0,5-2,0 300-200 ППД (или шлифовка) + до-
рованные и инструментальные стали (65Г, ШХ15, Р6М5 и др.), Сг, РеСг * водка притиранием по сопряженной детали
Внутренние поверхности вращения стальных и чугунных деталей - У
Графиты, Мо, Сг, Си, твердые сплавы + Си (РЬ, Бп), РеСг * 0,1-0,4 0,8-2,0 20-80 ППД (раскатка или дорнование); развертывание; хонингование
То же - В
Сг, РеСг, твердые сплавы или легированные и инструментальные стали + Си (РЬ, Бп)* 0,3-1,2 0,5-1,5 20-150 ППД (или развертывание или хонингование) + доводка притиранием по сопряженной детали
II - среднена- Наружные поверхности вращения стальных деталей - В
груженные (0,2стз<р<0,5стз) Легированные и инструментальные стали (65Г, ШХ15, Р6М5 и др.) или твердые сплавы + Си 0,1-2,5 0,4-2,0 30-300 Без обработки; ППД; шлифование
Внутренние поверхности вращения стальных и чугунных деталей - В
Си, твердые сплавы или чугуны + Си 0,1-2,5 0,4-2,0 30-250 Без обработки; калибрование
Ш-высоко- Металлообработка: чистовое резание, тонколистовая штамповка, холодное прессование - У
нагруженные (р»0,5стэ) Графиты, твердые сплавы (типа ВК, ТК, ТТК, СТИМ), медь 0,05-0,2 1,7-3,0 10-30 Без обработки; доводка алмазным инструментом
Металлообработка: черновое резание, тол стол истова я штамповка, прокатка - У
Графиты, твердые сплавы, в т.ч. + медь 0,3-1,5 0,5-1,5 50-150 Без обработки; обработка ЭИЛ на более мягком режиме
Металлообработка: горячая штамповка (облой) - У
Легкозаполняемые участки гравюры, в т.ч. облойный мостик
Твердые сплавы 0,3-3,0 0,3-1,5 50-250 Без обработки
Труднозаполняемые участки гравюры
Графиты 0,1-0,3 1,5-2,0 10-20 Без обработки
IV - теплонагружен- Металлообработка: литейная оснастка -У
ные Жаростойкие сплавы на основе Б1, А1, твердые сплавы 0,4-1,2 0,5-0,8 50-100 Без обработки
Поверхности, контактирующие с неметаллическими материалами
V Поверхности, контактирующие с абразивной средой - У
а) безразмерная обработка
Твердые сплавы 1,2-8,0 0,2-0,5 200-1000 Без обработки
б) точноразмерная обработка (прессформы)
Твердые сплавы, графиты 0,4-1,2 0,5-0,8 50-200 Без обработки; обработка ЭИЛ на более мягком режиме
VI Поверхности, контактирующие с неметаллами растительного, животного и искусственного происхождения - У
а) трение скольжения
Графиты; твердые сплавы + медь 0,05-0,4 0,8-3,0 10-50 ППД; абразивная доводка
б) обработка резанием
Твердые сплавы, графиты 0,1-0,4 0,8-2,0 30-100 Без обработки
в) обработка давлением: прессформы для пластмасс, резины
Твердые сплавы, графиты 0,1-0,4 0,8-2,0 30-100 Доводка алмазным инструментом
Поверхности, контактирующие с газами и жидкостями
VII Поверхности деталей, находящиеся под воздействием агрессивных жидкостей - У
АІ, І\ІІ, Сг, Мо, РеСг, РеВ, сплав Т15К6 0,4-6,0 0,1-0,8 50-500 Без обработки
VIII Поверхности деталей, находящиеся под воздействием агрессивных газов, в т.ч. при повышенных темпе-
ратурах и наличии твердых частиц - У
Сплавы тапа ВЖП, твердые сплавы, стеллит 0,4-1,2 0,5-0,8 50-200 Без обработки
Условные обозначения: У - упрочнение; В - восстановление.
* - при обработке поверхностей соединений трения скольжения и рабочих поверхностей инструментов металлообработки необходимо подбором электродных материалов обеспечить различие покрытий (поверхностных слоев) по химическому составу и физико-механическим свойствам относительно материала контртела.
** - при обработке графитом на мягких электрических режимах размер детали не изменяется.
электрическом режиме или комбинация этих видов обработки).
Выводы
Реализация указанных основных принципов увеличения износостойкости и ресурса эффективна при соразмерности толщины упрочняющих и защитных покрытий с величиной критического износа объектов электроискровой обработки; увеличение ресурса осуществляется также повторным нанесением таких покрытий.
Библиографический список
1. Иванов, Г.П. Технология электроискрового упрочнения инструмента и деталей машин / Г.П. Иванов. - М.: Машгиз, 1961. - 302 с.
2. Электроискровое легирование металлических поверхностей/А.Е. Гитлевич, В.В. Михайлов,
Н.Я. Парканский, В.М. Ревуцкий - Кишинев: Шти-инца, 1985. - 196 с.
3. Верхотуров,А.Д. Технология электроискрового легирования металлических поверхностей / А.Д. Верхотуров, И.М Муха. - Киев: Техника, 1982. -182 с.
4. Электроискровые технологии восстановления и упрочнения деталей машин и инструментов (теория и практика) /МГУ им. Н.П.Огарева и др.; Ф.Х. Бурумкулов, П.П. Лезин, П.В. Сенин, В.И. Иванов, С.А. Величко, П.А. Ионов. - Саранск: тип. «Красный Октябрь», 2003. - 504 с.
5. Иванов В.И. Повышение ресурса разделительных штампов путем упрочнения и восстановления их электроискровым способом: автореф. дис... канд. техн. Наук / В.И. Иванов - Саранск, 2000. - 18 с.
УДК 631.3
В. А. Ксендзов, д-р техн. наук, профессор, Рязанский ГАТУ Д. А. Епифанцев, инженер, Рязанский ГАТУ
ДИНАМИКА ДВИЖЕНИЯ ЧАСТИЦЫ МАТЕРИАЛА ПО ШЕРОХОВАТОЙ НАПРАВЛЯЮЩЕЙ В ВИДЕ ДУГИ ОКРУЖНОСТИ
Постановка задачи
Частица материала в форме шара, цилиндра или диска радиусом г и массой т поступает на криволинейный желоб в виде дуги окружности радиуса Р с начальной скоростью у0 и движется под действием силы тяжести, скатываясь на прямолинейный желоб, наклоненный под углом Ь к горизонту, рис. 1.
Направляющий криволинейный желоб обеспечивает безудар ное вхождение частицы на него и сход с него, то есть касательная в верхней точки этого желоба вертикальна, а в нижней имеет тот же угол наклона Ь, что и прямолинейный желоб. Требуется определить радиус направляющей К а также ки-нематические и силовые показатели движения частицы по направляющей кривой, обеспечивающий сход с него частицы с заданной скоростью Уу
На частицу при ее качении по направляющей кривой действуют следующие силы:
1. сила тяжести частицы С = тд;
2. нормальная реакция поверхности N - подлежит определению;
3. сила трения частицы о направляющую кри-
вую Р;
4. момент сопротивления качению МСК=ТКЫ , где ^ - коэффициент трения качения. Этот момент действует против направления вращения частицы. Примем, что Мск=0 вследствие малого веса частицы и значения коэффициента трения качения. Положение частицы будем определять уг-ловой координатой ее центра масс ср, рис.1. При сходе с дуги ф=90°-(3.
Запишем дифференциальные уравнения качения частицы по направляющей:
!Г, ^-=- - (Р 1 .А, ,г ф.
,»+Г нагтСн Б —
^ ^£ш РР. 01 1.Й"
Первые два уравнения описывают движение центра масс частицы, последнее - вращение центра масс частицы вокруг центра О. В уравнении (3) ио - момент инерции частицы относительно оси, проходящей через центр О перпендикулярно плоскости чертежа. В зависимости от формы ча-
© Ксендзов В. А., Епифанцев Д. А., 2012
стицы ее момент инерции различен:
2 : - для частицы шарообразной формы,
-Га--«г
_г _ ЛГ_ - ДЛЯ частицы в виде сплошного ци-3
линдра или диска (предполагается, что оси последних перпендикулярны плоскости чертежа). \л/0
- угловая скорость вращения центра масс частицы С относительно центра О, Р - радиус криволинейной направляющей.
По теореме Штейнера-Гюйгенса ио = ЛС2 + т(Р - г)2.
1. Расчет при качении частицы по криволинейной направляющей со скольжением.
В начальный отрезок времени при малых значениях угла ф прижатие частицы к направляющей обеспечивается преимущественно центробежной силой инерции (см. уравнение (2)). Предположим, что в этот отрезок времени наряду с качением происходит скольжение частицы по направляющей. В этом случае скорость движения центра масс частицы и его угловой скорость не связаны зависимо-стью, то есть Ф г „ .
’ С \Л/С
Добавим к уравнениям (1) - (3) закон Кулона: Р=АЧ , где 1 - коэффициент трения скольжения.
1'с
Учитывая, что , подставим эту угло-
вую скорость в (3) и исключим из (1) и (3) силу трения. Получим
— — *Л—
+ ЛЯ- I — н МР (45
гЯ М
Ж Г ° &(- 1'Р-Г>Лр
Отсюда уравнение (4) примет вид
Ґ—^
га )
диус направляющей дуги окружности для частицы в виде сферы. Имеем
п г?
У - '£ ------—----СО£ !
Зд 4 лиЛ' £ - г'
Подставляя ио = (2/5)тг2 + т(Р - г)2 и сокращая на массу, получим
2йш р + ^ ^ + ^^
Учитывая малые размеры частицы и предположив, что г«К пренебрежем членом (2/5)г2 в знаменателе. Тогда
1Й-Г
ЇЧпіі
Обозначив А-
1?Ь£+>\нВ-гА
Д
имеем квадратное уравнение Р2-АР+В=0, решив которое, определим искомый радиус:
Преобразуем производную с1ус /с14 следующим образом:
$г,:- |з'г_. д'у;. ]
Примем следующие значения величин: т=
0,005 кг, у0 = 1м/сек, у1 = 2м/сек, г = 0,002 м, (3= 300. Подставляя их в выражения А и В, вычислим радиус Р: Р = 0,356 м. Отсюда видна обоснованность принятого выше пренебрежения величиной радиуса частицы.
Зависимость скорости движения центра масс частицы приведена на рис. 2.
Рассчитаем давление частицы на криволинейную направляющую согласно уравнению (2):
1К ■ г Л )
Разделим переменные и проинтегрируем:
Отсюда скорость центра масс частицы
При заданной скорости схода частицы с криволинейной направляющей ^ и угле наклона прямолинейной (3, определим из (6) необходимый ра-
Подставляя значение квадрата скорости из (6), получим искомую зависимость, график которой приведен на рис.З.
Силу трения скольжения частицы определим по уравнению (1):
В = тоі ф- (1РІ'
Эта зависимость приведена на рис. 4 - кривая
1. Здесь же приведена зависимость силы сцепления частицы при коэффициенте сцепления 1=
0,5, рассчитанная по формуле РСЦ=АЧ - кривая 2. Видно, что до значения угловой координаты при-
мерно 0,62 радиан частица движется со скольж-нием, а далее - со сцеплением. Следовательно, приведенный выше расчет справедлив в пределах угловой координаты от 0 до 0,62 рад. При уменьшении коэффициента сцепления кривая 2 становится все более пологой и при 1=0,2 весь путь по дуговой направляющей частица проходит со скольжением.
Для расчета закона движения частицы на первом участке запишем уравнение (6) как
гді
В-
І’ОТ'ЛіЛ
п
Разделим переменные и проинтегрируем:
\ Т
*тв(3втр5
Зависимость (11), рассчитанная в программе МаШсас! для приведенных выше значений величин, при-ведена на рис. 5. Время движения на первом участке составило 11 ~0,45 сек. При необходимости при-веденная зависимость может быть аппроксимирована какой-либо простой функцией.
Рисунок 1 - Расчетная схема движения частицы.
Рисунок 2 - Зависимость скорости частицы от угла поворота
Рисунок 3 - Сила давления частицы на на- Рисунок 4 - Сила трения частицы о
правляющую направляющую
«Й
у
/ (і
/
/
й Ш2 і)і 03
К#)
Рисунок 5 - Закон движения частицы
Угловую скорость вращения частицы рассчитаем, составив дифференциальное уравнение ее вращения относительно оси, проходящей через ее центр масс перпендикулярно плоскости чертежа:
т а'ас _ в.
Выражение слева перепишем в виде ■
dip it - Г dp
Разделим переменные и проинтегрируем: rR- F —
л rt
ilS<Dc=‘
-L—' )
i-]43
]K]J
= (Р - г)ы0. С учетом этой зависимости запишем уравнения (1) и (3) в виде
„г яі ^ . -го .
д'г J: di$_.
.j J dlT
Умножив первое уравнение на г и сложив их, исключим силу сцепления Е и запишем дифференциальное уравнение вращения частицы относительно своего центра масс С:
^ + Уд (£#,}■
2 Лі
Разделяя переменные, запишем интегралы
!■
KTT3 -I
В правый интеграл следует подставить зависимость силы трения (10), в которую, в свою очередь, надо подставить значение скорости ус из (6):
11 у -''с” * г"г" яЫЕИ*
Интегрируя, получим
где ы1 и ф1 - угловая скорость и угол поворота в конце первого участка. Проинтегрировав, получим угловую скорость вращения частицы вокруг своего центра масс:
Л*+. їлвг
'fill Л ■ | ДЭ|
Окончательно
лт-^'Д-г'к С<; 1 ] . Л т
/о- 1 П *■ Г 1,-
Зависимость (12) приведена на рис. 6.
Угловую скорость частицы в конце первого периода получим, подставив соответствующее значение угловой, ы1 = ~2600 рад/сек.
2. Расчет движения частицы по криволинейной направляющей без скольжения.
На втором участке сила прижатия частицы к дуговой направляющей от совместного действия силы тяжести и центробежной силы инерции такова, что исключает проскальзывание частицы. При этом в точке соприкосновения частицы с направляющей находится мгновенный центр скоростей и между скоростью движения центра масс частицы и ее угловой скорости имеется зависимость Ус = гшС
Из рис. 7 следует, что угловая скорость частицы во второй период увеличивается крайне незначительно (для частицы в виде шарика и приведенных выше значениях величин и ы1 и ф.,).
Скорость центра масс частицы подсчитывается по формуле ус = гшС, а угловая скорость вращения центра масс относительно точки О - по формуле
V. =
Р.->
■ct
Сила давление частицы на направляющую подсчитывается по формуле (9), а сила сцепления
- Рсц = ^цЫ. Графики зависимости силы давления и силы сцепления от угловой координаты для приведенных выше значений величин и ^ = 0,5 показан на рис. 8.
Значения кинематических и силовых величин в конце второго этапа определяются подстановкой конечного значения угловой координаты ф= тт/3 в приведенные выше формулы.
Если размеры частицы весьма малы, г« К то в приведенных выше формулах следует положить г = 0.
0.022 Л
/
/
/
41 1
Рисунок 6 - Угловая скорость частицы
Рисунок 7 - Угловая скорость частицы Библиографический список
Рисунок 8 - Сила давления и сила сцепления частицы с направляющей
Киев, 1960. С 219.
1. Василенко П. М. Теория движения части- 2. Лойцянский Л. Г, Лурье А. И. Курстеорети-цы по шероховатым поверхностям сельскохо- ческой механики. Т II, М. «Наука», 1983. С 265. зяйственных машин. Изд. Укр. Академии с.х. наук.
УДК 336.71 (075)
О. В. Чепик, канд. экон. наук, доцент, Рязанский ГАТУ
И. А. Литвинова, студентка 5 курса, Рязанский ГАТУ
Ю. И. Серявина, студентка 5 курса, Рязанский ГАТУ
НЕКОТОРЫЕ ОСОБЕННОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ ДЕПОЗИТНОЙ ПОЛИТИКИ СБЕРБАНКА РОССИИ
Специфика банковского учреждения как одного из видов коммерческого предприятия состоит в том, что подавляющая часть его ресурсов формируется не за счет собственных, а за счет заемных средств. Основную часть ресурсов банков формируют привлеченные средства, которые покрывают до 90% всей потребности в денежных средствах для осуществления активных банковских операций. Коммерческий банк имеет возможность привлекать средства предприятий, организаций, учреждений, населения и других банков в форме вкладов (депозитов) и открытия им соответствующих счётов.
В настоящее время депозитная линейка Сбер-
банка представлена следующими видами вкладов.
Депозитная политика банка направлена на привлечение, распределение и удержание денежных средств физических и юридических лиц (табл.
1,2,3) . Она тесно связана с кредитной и процентной политикой банка, являясь одним из элементов банковской политики в целом.
Основное направление развития - увеличение доли безналичных расчётов в денежном обороте. По мере развития информационных технологий стандартные способы привлечения и обслуживания клиентов, физических и юридических лиц исчерпывают себя, появляется необходимость применения все более новых эффективных способов.
© Чепик О. В., Литвинова И. А., Серявина Ю. И., 2012
