CC BY
20Проектирование и технология радиоэлектронных средств
УДК .621.371
Г. Н. Цицикян, А. И. Сенченко филиал "ЦНИИ СЭТ" ФГУП "Крыловский государственный научный центр" ул. Благодатная, д. 6, Санкт-Петербург, 196128, Россия
Взаимная индуктивность двух прямоугольных компланарных контуров с симметричным внутренним расположением
Аннотация. Целесообразность вывода выражений для взаимной индуктивности прямоугольных и квадратных компланарных контуров обусловлена конфигурацией рамочных антенн, характерных для RFID-технологии. Представленные в данной статье выражения направлены на упрощение расчета коэффициентов индукции при проектировании рамочных антенн. Получены выражения для взаимной индуктивности прямоугольных компланарных контуров с симметричным внутренним расположением на основе метода участков. Показано, что полученные выражения при определенных условиях могут быть сведены к собственным индуктивностям квадратных и прямоугольных рамок, встречающихся в конфигурациях антенн. Предпринятый анализ позволяет оценивать области резонансных частот рамочных приемных антенн. Одновременно произведен сопоставительный анализ ряда выражений для собственной индуктивности прямоугольных и квадратных рамок и обращено внимание на различие в оценках. Даны рекомендации по уточнению внешней индуктивности квадратного контура.
Ключевые слова: коэффициенты само- и взаимоиндукции, компланарные контуры, рамочные антенны
Для цитирования: Цицикян Г. Н., Сенченко А. И. Взаимная индуктивность двух прямоугольных компланарных контуров с симметричным внутренним расположением//Изв. вузов России. Радиоэлектроника. 2018. № 3. С. 42^17.
G. N. Tsitsikyan, A. I. Senchenko Central Scientific Research Institute of Marine Electrical Engineering and Technology "Krylov State Research Center" 6, Blagodatnaya Str., 196128, St. Petersburg, Russia
Mutual Inductance of Two Coplanar Rectangular Contours with Symmetrical Internal Arrangement
Abstract. The expediency of developing expressions for mutual inductance of rectangular and square coplanar contours is caused by configuration of frame antennas typical for RFID-technologies. Expressions presented in this article are aimed at simplifying calculation of induction coefficients when designing loop antennas. Expressions for mutual inductance of rectangular coplanar contours with symmetrical internal arrangement are obtained on the basis of the method of sections. It is shown that under certain conditions the expressions obtained can be reduced to intrinsic inductances of the square and rectangular frames encountered in antenna configurations. The analysis allows to estimate regions of resonance frequencies of frame receiving antennas. Simultaneously, a comparative analysis of a number of expressions for the intrinsic inductance of rectangular and square frames is performed, and attention is drawn to the difference in estimates. Recommendations for clarifying square contour external inductance are provided.
Keywords: coefficients of self and mutual induction, coplanar circuits, loop antenna.
For citation: Tsitsikyan G. N., Senchenko A. I. Mutual Inductance of Two Coplanar Rectangular Contours with Symmetrical Internal Arrangement. Izvestiya Vysshikh Uchebnykh Zavedenii Rossii. Radioelektronika [Journal of the Russian Universities. Radioelectronics], 2018, no. 3, pp. 42^17. (In Russian)
Введение. Радиочастотная идентификация (RFID - Radio Frequency Identification) - это стремительно развивающаяся технология, позволяющая производить бесконтактную передачу
42
информации об объекте, которая хранится в памяти прикрепляемой к нему радиочастотной метки. КРГО открывает широкие возможности по созданию автоматических систем на производстве
© Цицикян Г. Н., Сенченко А. И., 2018
и во многих других областях современной жизни. Целесообразность вывода выражений для взаимной индуктивности прямоугольных и квадратных компланарных контуров обусловлена конфигурацией рамочных антенн, характерных для КРГО-технологии [1]—[3].
Постановка задачи. Представленные в данной статье выражения направлены на упрощение расчета коэффициентов индукции при проектировании рамочных антенн. Их значения определяют область резонансных частот рамочных антенн различной конфигурации, в том числе для приемной рамочной антенны трансформаторного типа, показанной на рис. 1, где С^, С2 -переменные емкости. В настоящей статье выводятся выражения для коэффициентов само- и взаимной индукции рамочных антенн, применяемых в КРГО-технологии.
/
{
I
Со
^ 1,
Рис. 1
Основная часть. На рис. 2 показано симметричное расположение отрезка /2 относительно /1. Для коэффициента взаимоиндукции М1 при симметричном расположении отрезков /1 и /2, когда /2 = = (( — /2 )/2, имеем по методу участков согласно [4]:
( Г 7 \2 "|1/2" + ( / — /2 1 .2
м1=^
1 4л
/1— /2 1 1П { — /1— /2
+ Ц
1 1
1
- / -
+ 2
2
/1 + /2 2
/1 — /2 2
/1 — /2
+1^ 1 1П {^ +
/1 +/21 + к2
1П +
1П {^ +
/1 + /2 1 + к2
1/21 1/2^
/1 — /2 1 + к2
уг
12
+ Н2
— 2
/1 + /2
+ к2
[ + 121
П. 1п ^2 +(( +
12
+ ^41п
к4 +( + к2 ) ] — к41п —к4 + ( + к2 )
■ к21п [к + (к22 + к12 )/21] + 2 (( + к12 )1/2
— 2
( + к? ) } = ^ {к
1п
к4 + (к2 + к]2)
1/2
— к2 1п
к2 +(к22 + к12)
1/2
( + к!2)
12
+ к° )1/2},
(1)
; /1 — /2 ; /1 + /2 где к2 =—2—; к4 =—2—; М-0 - магнитная постоянная.
На рис. 3 показано симметричное расположение отрезка /4 относительно /3. Для записи коэффициента взаимоиндукции отрезков /3 и /4 достаточно /1 заменить на /3 , /2 - на /4 и к1 заменить на к2 :
м2 =£((^ -
, \ /3 — /4 X 1п {----- +
1/2"
/3 — /4 1 + к22
Рис. 2
Рис. 3
/
к
2
2
/
3
к
к
4
2
К
-11/2'
+ [ ^ 11п {¡3±¡4 + /з + /4
I, < /3 + /4
1п | —--- +
13 " 14 11п ^3 ~ /4 +
/3 + /41 + к22
/3 +/4 1 + к22
/3"/41 + к22
1/2^ 1/2^
+ 2
1з -/41 + к22
1/2
-2
13 +14 1 + к22
1/21
к1п
(
+ кз 1п - кз 1п - /¡11п
А + (к12 + к22) кз +(кз2 + ¡22 )
-к3 + (к3 + к22 )/
А + (( + ¡22 ) _ 0/2
1/2
+ 2 (к!2 + к|) - 2 (кз2 + к22)
кз + (к? + к22 )1/
2л
кз 1п
- к11п
к + ((2 + к^)
1/2
(к2 + к2 )1/2-(к2 + к2)
1/2
(2)
1з -14 , 1з + /4
где к1 = Ъз = ^у^.
Для записи коэффициентов Мз и М4 следует в (1) заменить к1 на кз, в (2) к2 на к4 и изменить знаки на противоположные. Тогда получим:
\1/2
М з =-
- к2 1п
2л
к41п
( 2 2Г к4 + \к4 + кз)
к2
к2 + (2 + кз2)
1/2
(к22 + кз2)
1/2
М4
2л
кз
(к42 + кз2 )1/2 );
кз + (кз + к|)
кз 1п
1/2
- к 1п
к+((+к|)
1/2
(( + к42)
1/2
(кз2 + к2)
1/2
Искомый коэффициент взаимоиндукции будет равен двухкратной сумме коэффициентов от М1 до М4 :
4
м = 2 X Мп.
И=1
Интересен результат для случая, когда /1 = ¡з и /2 = /4, к 1= к2 и кз = кф, т. е. для рамок квадратной формы (рис. 4).
Рис. 4
Тогда М1 = М2, Мз = М4 и
Мкв = 4 ((1 + М з ) =
2М-0
к41п
к4 +(к2 + к]2)
12
к1
- к2 1п
к2 +(к22 + к?) к
12
(к2 + к2 )-(к2 + к,2 )
I 2 2\12 к4 + [к4 + кз ]
- к4 1п
+ к21п
.(к2 + кз2 ) + (к4 + кз2)
2^0
к31п
к3 + (к3 + к12) к
12
— к 1п (1 + у[2) + -12к1 —
- ((2 + к12 ) — к31п (1 ^>/2 ) +
+„1,, [ к +(2 + к2 ))2
I к3
— (к2 + к32)) + ^3}:
2г
— (1 + «111п (1 + ,/2 ) + л/211
/
Рис. 5
^ = 1.0, гп - радиус провода). При гп = / взаимная индуктивность между этими контурами и внешняя индуктивность рамки будут весьма близки друг к другу и (4), с учетом смены обозначений к3 = / и к = гп , можно записать в виде
— 2
+^п {^ к3 I к3
1 +
к
12
Мкв = ^вн =
2^0/
1п— — 0.774
V гп
Л
(5)
к
12^
(3)
/'/I
Полагая, например, в (3) — = 0.5, получим:
Мкв = (1.4436 —1.3221 + 2.1213 — л
— 2.2361 + 0.2406) = -2^°к30.4946.
л
В приближении к//23 = 1 для Мкв будем иметь в соответствии с (3):
которая близка к рекомендуемой в [5] и [6] для определения внешней индуктивности квадратной рамки (рис. 5) со стороной / и радиусом провода гп.
Если учитывать еще и внутреннюю индуктивность провода радиуса гп, то для (5) имеем:
Ь =
2^0/
(
1п— — 0.524
Л
(6)
Если в (6) подставлять линейные размеры в сантиметрах, то в полном соответствии с [7] получим:
Ь = 0.008/1 1п— — 0.774 + 0.25 1 =
М
2И)
кв 1к1 = к3
к3
1п
2к к
= 0.008/1 1п— — 0.524 I.
—1п ((2 +1) + л/2 — 2] = к3 (ьЗ — 0.8814 +1.4142 — 2 1 =
л ' к1
= М к3 (1п^к3 —1.4672 1 =
С целью дальнейших сопоставлений воспользуемся выражением для внешней самоиндукции прямоугольной рамки одинаковой ширины
к
к3 (1п — 0.774 I.
л ' к
(4)
С целью дальнейших сопоставлений обратим внимание на выражение для внешней индуктивности квадратного контура, образованного внутренним контуром и контуром штриховой линии, представленными на рис. 5 (число витков
Лк
2к
V
/1
Рис. 6
п
/
к
3
к
1
3
К
п
/
2
2Н = 2гп (рис. 6), как в [6] и в [8], а также приведенным в [2], только с той разницей, что линейные размеры даны в сантиметрах, что, конечно, несущественно.
Выражение для Ьвн во всех случаях сводится к виду
I * * 21^. „ 2/2
%
LBH ^ln^l + ¡2 ln—2 -
- ¡jln
¡1 + (¡1 + ¡22 )
1/2
1/2
¡1+(¡2 + ¡2) -¡2ln-^^—Li
■1rn -1 ((1 + ¡1) + 1 [(( + ¡2 ) ]}
= Hiln-
+ ¡2 ln-
Ш
12
¡1 + (( + ¡i2) 2 ¡1I2
12
¡2 + (( + ¡22 ))2 + 2 (( + ¡2 ) - 2 (1 + ¡2 - rn )}•
При ¡1 = ¡2 = ¡ из последнего выражения получаем:
^вн| /-1= I = 0 iln Щ = 2 = % 1 г
2
(1 +V2)
- 2-
2^ f Ы-L - 0.774 + Гп % 1 гп ¡
что практически не отличается от (4).
Заключение. Из изложенного вытекает, что результат вывода для взаимной индукции компланарных прямоугольных контуров, один из которых симметрично располагается внутри другого, не противоречит выражению для внешней индуктивности Ьвн прямоугольной рамки, когда расположение внутреннего контура эквидистантно и расстояние между контурами весьма мало (2гп = /). При
проектировании устройств могут возникнуть затруднения, вызванные отсутствием в ряде случаев выражений для расчета индуктивных параметров прямоугольных контуров, в частности, расположенных в одной плоскости. В связи с этим ключевую роль приобретают расчетные выражения для определения индуктивностей. Подчеркнем, что предпринятый анализ позволяет так же оценивать области резонансных частот рамочных приемных антенн. Собственные частоты, при которых в них наступает резонанс, в случае отсутствия взаимной
индукции равны: ю^ = ¿£-1 и Ю2 = Ул/¿2С2 . Выражение для резонансных частот в индуктивно связанных контурах дано в [9].
2
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Lee Y. RFID Coil Design. Microchip AN678 / Microchip Technology Inc. Chandler, USA, 1998. P. DS00678B (1-18).
2. Lee Y. Antenna Circuit Design for RFID Applications. Microchip AN710 / Microchip Technology Inc. Chandler, USA, 2003. P. DS00710C (1-50).
3. RFID Technology Principles, Advantages, Limitations and its Applications / M. Kaur, M. Sandhu, N. Mohan, P.S. Sandhu // Intern. J. of computer and Electrical Engineering. 2011. Vol. 3, № 1. P. 151-157.
4. Цицикян Г. Н. Электродинамические силы в то-коведущих частях электротехнических комплексов / ФГУП "Крыловский государственный научный центр". СПб., 2016. 94 с.
Статья поступила в редакцию 14 ноября 2017 г.
5. Paul C. R. Inductance: Loop and Partial. New York: Wiley, 2011. 379 p.
6. Tesche F. H., Ianoz M., Karlsson T. EMC Analysis Methods and Computational Models. New York: Wiley, 1997, 623 p.
7. Grover F. W. Inductance Calculations. Working Formulas and Tables / D. Van Nostrand Co. Inc. New York, 1947. 98 p.
8. Fujimoto K., Morishita H. Modern Small Antennas. Cambridge University Press, 2013. 488 p.
9. Нейман Л. Р., Демирчян К. С. Теоретические основы электротехники: учеб. для вузов: в 2 т. Л.: Энерго-издат, 1981. Т. 1. 536 p.
Цицикян Георгий Николаевич - доктор технических наук (1990), профессор (2000), зам. начальника отдела, ученый секретарь НТС (филиал "ЦНИИ СЭТ" ФГУП "Крыловский государственный научный центр"). Автор более 150 научных работ. Сфера научных интересов - электродинамические силы; электромагнитная совместимость; качество электроэнергии в судовой электротехнике. E-mail: [email protected]
Сенченко Аркадий Игоревич - специалист по направлению "Системы автоматизации и электроэнергетики" (2012, Санкт-Петербургский государственный морской технический университет), инженер-конструктор 1-й категории (филиал "ЦНИИ СЭТ" ФГУП "Крыловский государственный научный центр"). Автор 10 научных работ. Сфера научных интересов - качество электроэнергии, электромагнитная совместимость. E-mail: scnchcnko. 1990 Vvinbox.ai
REFERENCES
1. Lee Y. RFID Coil Design. Microchip AN678. Microchip Technology Inc. Chandler, USA, 1998, pp. DS00678B (1-18).
2. Lee Y. Antenna Circuit Design for RFID Applications. Microchip AN710. Microchip Technology Inc. Chandler, USA, 2003, pp. DS00710C (1-50).
3. Kaur M., Sandhu M., Mohan N., Sandhu P. S. RFID Technology principles, advantages, limitations and its Applications. International Journal of computer and Electrical Engineering. 2011, vol. 3, no. 1, pp. 151-157.
4. Tsitsikyan G. N. Elektrodinamicheskie sily v tokovedushchikh chastyakh elektrotekhnicheskikh kompleksov [Electrodynamic Forces in Current-Carrying Parts of Electro-technical Complexes]. SPb, 2016, 94 p. (In Russian)
5. Paul C. R. Inductance: Loop and Partial. New York, Wiley, 2011, 379 p.
6. Tesche F. H., lanoz M., Karlsson T. EMC Analysis Methods and Computational Models. New York, Wiley, 1997, 623 p.
7. Grover F. W. Inductance Calculations. Working Formulas and Tables. D. Van Nostrand Co. Inc. New York, 1947, 98 p.
8. Fujimoto K., Morishita H. Modern Small Antennas. Cambridge University Press, 2013, 488 p.
9. Neiman L. R., Demirchyan K. S. Teoreticheskie osnovy el-ektrotekhniki [Theoretical Fundamentals of Electrical Engineering]. Leningrad, Energoizdat, 1981, vol. 1, 536 p. (In Russian)
Received November, 14, 2017
George N. Tsitsikian - D.Sc. in Engineering (1990), Professor (2000), Deputy Head of Department, scientific secretary of STC (branch of Central Scientific Research Institute of Marine Electrical Engineering and Technology "Krylov state research center"). The author of more than 150 scientific publications. Area of expertise: electrodynamic forces; electromagnetic compatibility; power quality in ship electrical engineering. E-mail: [email protected]
Arkady I. Senchenko - specialist in automation and power systems (2012, St. Petersburg State Maritime Technical University), 1st category Design Engineer (branch of Central Scientific Research Institute of Marine Electrical Engineering and Technology "Krylov State Research Center"). The author of 10 scientific publications. Area of expertise: power quality, electro-magnetic compatibility. E-mail: [email protected]
