CC BY
34
УДК 666.1.036.2
A.A. Маковецкий, А.А. Замятин, Г.А. Иванов, И.П. Шилов
ВЫТЯЖКА КАПИЛЛЯРОВ И ОПТИЧЕСКИХ ВОЛОКОН С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОЙ ПЕЧИ С АЗИМУТАЛЬНО-НЕОДНОРОДНЫМ ПРОФИЛЕМ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ
A.A. Makovetskii, A.A. Zamyatin, G.A. Ivanov, I.P. Shilov
Kotel'nikov Institute of Radioengineering and Electronics (IRE) of RAS, 1 Vvedenskogo Sq., Fryazino, Moscow Oblast, 141190, Russia
DRAWING OF CAPILLARIES AND OPTICAL FIBERS USING HIGH-TEMPERATURE FURNACE WITH NONUNIFORM AZIMUTHAL PROFILE OF TEMPERATURE FIELD
Экспериментально исследовано влияние азимутальной неоднородности температурного поля высокотемпературной печи на эллиптичность поперечных сечений капилляров и оптических волокон. Показана возможность управлять указанной эллиптичностью.
СХЛОПЫВАНИЕ СТЕКЛЯННОЙ ТРУБЫ, ВЫТЯЖКА КАПИЛЛЯРА, РАЗНОТОЛЩИН-НОСТЬ СТЕНОК КАПИЛЛЯРА, ЭЛЛИПТИЧНОСТЬ КАПИЛЛЯРА, АЗИМУТАЛЬНЫЙ ПРОФИЛЬ, ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНАЯ ПЕЧЬ.
The effect of the nonuniform azimuthal profile of the temperature field in a high-temperature furnace on the cross-section ellipticity of the capillaries and optical fibers has been investigated experimentally. The control possibility for this ellipticity was demonstrated.
COLLAPCE OF GLASS TUBE, CAPILLARY DRAWING, WALL THICKNESS INHOMOGENEITY, CAPILLARY ELLIPTICITY, AZIMUTHAL PROFILE, HIGH-TEMPERATURE FURNACE.
Стеклянные капилляры, в частности кварцевые, широко используются в различных областях науки и техники — в хроматографии, вискозиметрии, в волоконно-оптических системах передачи информации, в волоконно-оптических датчиках физических величин, в капиллярных сборках для микроструктурированных оптических волокон [1 — 5].
У капилляров, вытянутых из цилиндрических труб-заготовок с их «подсхло-пыванием» (неполным схлопыванием) во время процесса вытяжки, часто наблюдается эллиптичность в поперечном сечении. Возможность предсказывать и управлять эллиптичностью капилляра — важный момент в отношении их использования в различных волоконно-оптических устройствах.
На величину эллиптичности влияют два исходных фактора: азимутальные разнотол-щинность трубы-заготовки и неоднородность температурного поля высокотемпературной (ВТ) печи, а также относительный диаметр отверстия вытягиваемого капилляра, регулируемый выбором температуры такой печи.
В связи с этим одна из целей данной работы — это выяснить экспериментально характер влияния указанных выше параметров, а именно азимутальной разнотол-щинности трубы-заготовки, азимутальной неоднородности температурного поля ВТ-печи и относительного диаметра отверстия вытягиваемого капилляра, на эллиптичность поперечных сечений таких капилляров.
Примечание: База вытяжки — это расстояние от нижнего патрубка печи до тянущих роликов
Таблица 1
Характеристики установки для вытяжки капилляров из стеклянных труб-заготовок
Функциональный узел Основной параметр Единица измерения Диапазон значений
Механизм подачи заготовки Скорость подачи V мм/мин 0,5 - 20
Графитовая высокотемпературная печь с автоматическим регулятором температуры Температура Точность °C 500-2200 ± 0,5
Механизм вытягивания капилляра Скорость вытяжки V База вытяжки см/мин м 10 - 100 0,6 - 1,0
Измеритель внешнего диаметра капилляра (теневого типа) Диаметр капилляра мм 0,1 - 4,5
Если вместо однородной кварцевой трубки взять кварцевую трубу с нанесенными по технологии MCVD (Modified Chemical Vapor Deposition) на ее внутреннюю поверхность слоями легированного кварцевого стекла (т. е. взять несхлопнутую MCVD-преформу) и использовать ВТ-печь с азимутально-неоднородным температурным профилем, то при ее перетяжке в полностью схлопнутый капилляр можно попытаться сформировать оптическое волокно с эллиптической световедущей сердцевиной. Такие волокна обладают оптической анизотропией [6], позволяющей создавать на их основе различные сенсоры интерферен-
ционного типа.
Экспериментальная апробация возможности вытяжки оптических волокон с эллиптической световедущей сердцевиной из несхлопнутых МСУБ-преформ представляет вторую цель данной работы.
Вытяжка капилляров из стеклянных труб-заготовок
Установка для вытяжки капилляров содержит стандартный набор компонентов. Их перечень с основными рабочими параметрами приведен в табл. 1.
При вытяжке стеклянных капилляров в ВТ-печи использовались нагреватель-
Наименование Размер
НЭ-37/30 НЭ-30/30
Нагревательные элементы
Внутренний диаметр, мм 37 30
Толщина, мм 3,5 3,0
Высота, мм 30
Продольные сквозные пазы в НЭ
Количество 20 16
Ширина, мм 1,0
Угловой интервал между пазами, град 18,0 22,5
Длина перемычки, мм 5,0 4,5
Количество непропиленных пазов в азимутально-неоднородном НЭ 1 2
Угловой интервал между непропиленными пазами, град - 180
Таблица 2
Геометрические характеристики нагревательных элементов (НЭ) высокотемпературной печи
400
ф, грЗД-
4«
ф, град.
Рис. 1. Обмеренные температурные профили для азимутально-однородного (а — в) и азимутально-неоднородного (г) нагревательных элементов НЭ-37/30 мм/мм при Тт = 870 °С. Профили: а — осевой, б — радиальный (х = 0, ф = 90 град), в — азимутальный (х = 0, г = 13 мм),
г — азимутальный
ные элементы (НЭ) корончатого типа. Их основные геометрические характеристики представлены в табл. 2.
Электрическая цепь в нагревательном элементе НЭ-37/30 представляла собой две параллельно соединенные одинаковые части из десяти полосок каждая, что обеспечивало вполне однородное азимутальное распределение температурного поля. У азимутально-неоднородного НЭ-37/30 мм/мм в одной из частей оставался непропиленным один из пазов, что вызывало азимутальную неоднородность его температурного поля. Обмеренные с помощью хромель-алюмелевой термопары осевые, радиальные и азимутальные температурные профили двух использованных НЭ-37/30 мм/мм приведены на рис. 1. Использовалась цилиндрическая система координат (х, г, ф), причем за начало координат была принята точка пересечения оси и срединного сечения НЭ (ось х направлена вдоль оси НЭ); азимутальный угол отсчитывается по часовой стрелке (если смотреть на НЭ сверху вниз), нулевой азимутальный угол ф = 0 соответству-
ет направлению на оператора вытяжной установки. Важным замеряемым параметром являлась температура Tm в точке начала координат.
В качестве труб-заготовок использовались колбы из легкоплавкого электровакуумного стекла марки СЛ-97-1 от люминесцентных ламп фирм-производителей ЛИСМА (СВЕТ), OSPAM и Philips (изготовлены в Венгрии). Состав стекла и его основные характеристики приведены в табл. 3 и 4 [7]. В экспериментах это стекло разогревали до температуры « 900 °С, что соответствует вязкости ц = 103,0 ^ 103,5 Па-с.
Влияние азимутальной разнотолщинности стеклянной трубы-заготовки на эллиптичность вытягиваемого капилляра. Эксперименты были проведены при использовании в ВТ-печи азимутально-однородного на-
Таблица 3
Состав стекла СЛ-97-1 труб-заготовок (мол.%)
SiO2 BaO CaO MgO Na2O Ka2O
69,5 5,0 5,5 3,5 12,5 4,0 0,12
Таблица 4
Характеристики использованных труб-заготовок из стекла СЛ-97-1
Параметр Значение
Температура размягчения, °С при вязкости ц = 1010 Па* с ц = 1067 Па*с 550 ± 10 675 ± 10
Рабочая температура, °С И 900
Вязкость при рабочей температуре, Па* с 103 0 - 103-5
Внешний диаметр пт , мм 25,5 - 26,0
Внутренний диаметр йт, мм 23,5 - 24,4
= й /п ^т т ' т 0,92 - 0,94
Толщина стенки кт , мм 0,7 - 0,8
гревательного элемента НЭ-37/30 мм/мм. Предварительно у семейства труб были обмерены поперечные сечения. Геометрические параметры обмера поперечных сечений трубы-заготовки и капилляра, сфор-
мированного на конце «луковицы», а также все производные от них параметры, использованные нами, приведены в табл. 5.
Обмер поперечных сечений труб и капилляров проводили с помощью микроско-
Геометрический параметр Обозначение
Труба Капилляр
Измеряемые параметры
Внешний диаметр больший меньший ^тб п тм Пкб п км
Внутренний диаметр больший меньший й г, тб й тм й г, кб й км
Среднее значение диаметра внешнего внутреннего п т й т п к й к
Толщина стенки к т к к
Производные от измеряемых параметров
Нормированная толщина стенки ктн(ф) = кт(ф)/шт[кт(ф)] ккн(ф) = кк(ф)/ш1п[кк(ф)]
Разнотолщинность стенок 5т = шах[кт(ф)]/шт[кт(ф)] 5к = шах[кк(ф)]/шт[кк(ф)]
Эллиптичность границы поперечного сечения внешней внутренней е0 = пб / п т0 тб тм £ 1 = й г, / й т1 тб ' тм к0 кб км £ 1 = й~/й к1 кб' км
Относительный диаметр отверстия (йтб + йтм) /(Птб + Птм) (йкб+ йкм)/(пкб + пкм)
Таблица 5
Принятые обозначения геометрических параметров стеклянных труб-заготовок и вытягиваемых из них
капилляров
а)
к
в)
тн
4Ш ф.град
h
■тн
4ГО ф..град
400
ф; град
4ffl ф,град
Рис. 2. Обмеренные азимутальные зависимости нормированных значений толщины двух труб-заготовок (а,в) и вытянутых из них капилляров (б,г) при использовании азимутально-однородного НЭ-37/30 мм/мм. Трубки различались величиной разнотолщинности 5т : 1,03 (а) и 1,09 (в), а капилляры — величиной относительного диаметра отверстия Е^: 0,07 (б) и 0,03 (г), однако их разнотолщинности 5к = 1,05 (б) и 1,09 (г)
повторяли значения, характерные для заготовок
па МБС-1 (Fiber Check). Для экспериментов были отобраны образцы с существенно различными разнотолщинностями: труба № 1 (Philips, изготовлена в Венгрии) с 5т = 1,03 и труба № 2 (СВЕТ) с 5т = 1,09.
Из двух отобранных труб-заготовок регулировкой температуры ВТ-печи и скорости подачи заготовки (при фиксированном значении скорости вытяжки) были вытянуты два семейства капилляров с внешним диаметром DK = 1,0 — 1,2 мм и различными значениями относительного диаметра отверстия капилляра от практически геометрически подобной вытяжки (^к = 0,920 — 0,945) до практически полного схлопывания (^ = 0,050). У всех вытянутых образцов были обмерены азимутальные зависимости толщины стенок Лк(ф) и геометрические размеры поперечных сечений.
На рис. 2 приведены измеренные азимутальные зависимости нормированной толщины трубы-заготовки h (ф) и вытянутого
из нее капилляра Л^ф) (см. обозначения в табл. 5) для двух отобранных труб. Они построены для капилляров, вытянутых с сильным подсхлопыванием труб-заготовок:
<< ^ (0,030 << 0,945 и 0,050 << 0,940 соответственно).
Из приведенных кривых видно, что в обоих случаях разнотолщинности стенок трубы и вытянутых из них капилляров оказались одинаковыми. Тот же результат был получен и для капилляров, вытянутых с меньшим подсхлопыванием трубы-заготовки (0,050 < ^к< 0,940). Отсюда следует вывод: при использовании НЭ с азимутально-однородным температурным профилем, независимо от допустимой величины относительного диаметра отверстия вытягиваемого капилляра (0 < < у, разнотолщинность его стенок равна разнотолщинности трубы-заготовки: 5 « 5 = const.
кт
Рис. 3. Экспериментальные зависимости внутренней эллиптичности от относительного диаметра отверстия для капилляров, вытянутых из трубок с различной разнотолщинностью 5т: 1,04 (а) и 1,08 (б);
использован азимутально-однородный НЭ-37/30 мм/мм
Существенно иначе зависят от величины полученные эллиптичности ек вытянутых капилляров. На рис. 3 приведены зависимости эллиптичности внутренней границы поперечного сечения ек от величины для капилляров, вытянутых из труб № 1 и № 2.
Из приведенных кривых видно, что эллиптичность внутренней границы поперечного сечения ек увеличивается при уменьшении величины т. е. при более сильном подсхлопывании трубы-заготовки. Внешняя же граница поперечного сечения капилляра практически подобна внешней границе трубы-заготовки для любой допустимой величины
Исходя из двух экспериментально установленных свойств поперечного сечения вытягиваемого капилляра (разнотолщинность капилляра равна разнотолщинности трубки-заготовки, внешняя граница поперечного сечения капилляра — практически круглая), для оценки эллиптичности внутреннего отверстия вытягиваемого капилляра ек можно вывести следующую формулу:
8к = [1 - (5т - 1)(^-1 - 1)]-1. (1)
Формула (1) справедлива для капилляров с относительными диаметрами отверстий = 0,90 — 0,05, вытягиваемых из труб-заготовок с разнотолщинностью 5т = 1,01 — 1,10 при использовании НЭ с азимутально-однородным температурным
профилем. Она качественно описывает все экспериментально наблюдаемые зависимости (см. рис. 3), при этом точность оценок — не менее 25 %.
Влияние азимутальной неоднородности температурного поля Вт-печи на эллиптичность вытягиваемого стеклянного капилляра. В данных экспериментах при вытяжке капилляров использовалась ВТ-печь с азимутально-неоднородным нагревательным элементом НЭ-37/30 мм/мм. По сравнению с азимутально-однородным НЭ-37/30 мм/мм, он обладал некоторой азимутальной неоднородностью температурного поля: тах7(ф) = 934 °С , шт7(ф) = 882 °С , тахТ(ф)/ ттИ» = 1,06 (см. рис. 1, г). Указанную неоднородность можно было наблюдать по яркости его свечения.
С использованием азимутально-неоднородного НЭ-37/30 мм/мм из труб с различной разнотолщинностью также были вытянуты семейства капилляров с внешним диаметром Лк = 1,0 — 1,2 мм и различными значениями относительного диаметра отверстия После обмеров поперечных сечений вытянутых образцов по ним были построены экспериментальные зависимости эллиптичности ек, внутренней границы поперечного сечения капилляра, от величины I .
к
В качестве примера на рис. 4 (кривая 2) приведена зависимость ек = ХУ для ка-
Рис. 4. Экспериментальные зависимости внутренней эллиптичности капилляров, вытянутых из одной и той же трубы-заготовки, от относительных диаметров их отверстий при использовании азимутально-однородного (1) и азимутально-неоднородного (2) НЭ-37/30; 5 = 1,04
пилляров, вытянутых из трубы № 3 (О8КЛМ) с геометрическими размерами £>т/Лт « 25,5/0,7 мм/мм; эллиптичность трубы ет = 1,01 и ее разнотолщинность 5т = 1,04. Хотя данная труба имела сравнительно низкую разнотолщинность, эллиптичность внутренней границы поперечных сечений вытянутых из нее капилляров была высокой: она достигала величины ек =1,24 при ^ = 0,05. В то же время при использовании азимутально-однородного НЭ-37/30 вытянутые из этой же трубы капилляры имели небольшую эллиптичность даже при вытяжке с сильным подсхлопывани-ем трубы-заготовки: при = 0,05 значение ек = 1,06 (кривая 1 на рис. 4). Приведенные на рис. 4 кривые наглядно показывают, насколько может увеличиться эллиптичность вытягиваемого капилляра при использовании азимутально-неоднородного нагревательного элемента.
Вытяжка капилляров из кварцевых труб-заготовок
Вытяжки капилляров с использованием азимутально-однородного и азимутально-неоднородного нагревательных элементов были проведены также и из кварцевых труб фирмы Негаеш, применяемых в качестве опорных при формировании пре-форм оптических волокон методом МСУБ. Согласно паспортным данным, внешний
диаметр одной из использованных труб составлял Лт = 25,04 мм, толщина стенки кт = 2,48 мм, т. е. отношение внутреннего диаметра трубки к внешнему (/Лт = 0,802. Разнотолщинности стенок у таких труб не превышали 2,5 %, эллиптичности внутренних отверстий — 0,3 %, т. е. по данным параметрам трубы из стекла СЛ-97-1 уступают кварцевым. Как и при вытяжке стеклянных капилляров, были вытянуты семейства капилляров с внешним диметром Лк = 1,0 — 1,2 мм и различными значениями относительного диаметра отверстия капилляра [8].
В качестве нагревательных элементов при вытяжке кварцевых капилляров использовались НЭ корончатого типа НЭ-30/30 мм/мм (см. табл. 2). У азимутально-неоднородного НЭ-30/30 мм/мм оставили непропиленными два паза: один напротив другого (через 180 град). Осевой, радиальный и азимутальный температурные профили азимутально-неоднородного НЭ-30/30 мм/мм, обмеренные с помощью вольфрам-рениевой термопары, приведены на рис. 5. Отметим, что при температуре Тт = 1865 °С на оси данного НЭ в его срединном сечении азимутальная неоднородность температуры не превышала 70 °С .
На рис. 6 в качестве иллюстрации приведены фотографии поперечных сечений кварцевых капилляров, вытянутых при раз-
Рис. 5. Обмеренные температурные профили азимутально-неоднородного нагревательного элемента НЭ-30/30 мм/мм при Тт = 1865 °С. Профили: а — осевой, б — радиальный (х = 0 (1, 2), ф = 0 град (1), 90 град (2)), в — азимутальный (х = 0, г = 12,5 мм)
личных значениях относительного диаметра отверстия с использованием азимутально-неоднородного НЭ-30/30 мм/мм.
Зависимости внешней и внутренней эл-липтичностей г, и е. от относительного
к0 к1
диаметра отверстия построенные по результатам обмеров поперечных сечений вытянутых капилляров, приведены на рис. 7. Отметим основные характерные свойства приведенных кривых.
Во-первых, для обоих использованных нагревательных элементов внутренние эл-
а)
б)
липтичности гк1 монотонно возрастают при уменьшении относительного диаметра отверстия (при увеличении температуры НЭ), стремясь к своим максимальным значениям при ^ 0 (рис. 7, б). При этом для любых допустимых значений (0 < < у большей внутренней эллиптичностью обладают капилляры, вытянутые с использованием азимутально-неоднородного НЭ. Этот факт можно объяснить непосредственным влиянием еще одного фактора (помимо разнотол-
в)
м
Рис. 6. Фотографии поперечных сечений кварцевых капилляров с различными значениями относительного диаметра отверстия 0,75 (а), 0,60 (б), 0,37 (в), 0,24 (г); использован азимутально-неоднородный НЭ-30/30 мм/мм
Рис. 7. Экспериментальные зависимости внутренней (а) и внешней (б) эллиптичностей кварцевых капилляров от относительных диаметров их отверстий; использованы азимутально-неоднородный (1) и азимутально-однородный (2) НЭ-30/30 мм/мм
щинности трубы-заготовки), вызывающего внутреннюю эллиптичность капилляра: азимутальной неоднородности температурного поля. Эта неоднородность проявляется также в том, что деформация поперечного сечения вытянутого капилляра (относительно поперечного сечения исходной трубки-заготовки) и связанная с ней эллиптичность наблюдаются даже при вытяжке без подсхлопывания (при 4к = у. В результате у вытянутых при этих условиях капилляров внутренняя эллиптичность оказывается большей, чем у исходной трубы-заготовки. При использовании азимутально-однородного нагревательного элемента при 4к = 4Т имеет место геометрически подобная перетяжка трубы-заготовки в капилляр.
Во-вторых, зависимости внешних эллиптичностей ек0 от относительного диаме-
тра отверстия ^ ведут себя иначе (рис. 7, а). При использовании азимутально-одно-родного НЭ внешняя эллиптичность ек0 практически не зависит от величины 4к и равна внешней эллиптичности трубы-заготовки ет0. В случае использования азимутально-неоднородного НЭ сначала (при 4к = 4т ) внешняя эллиптичность капилляра ек0 больше внешней эллиптичности трубы-заготовки ет0. При уменьшении величины 4 внешняя эллиптичность моно-
к
тонно уменьшается, стремясь к единице (т. е. внешняя граница поперечного сечения капилляра стремится к окружности).
Вытяжка оптических волокон из несхлопнутых MCVD-преформ
На основе экспериментов по вытяжке кварцевых капилляров была опробована технология формирования оптического во-
а) б)
Рис. 8. Фотографии поперечных сечений волокон, вытянутых из МСУБ-преформы (несхлопнутой) с использованием азимутально-неоднородного (а) и азимутально-однородного (б)
НЭ-30/30 мм/мм
локна с эллиптической сердцевиной из нес-хлопнутой МСУБ-преформы путем ее перетяжки на вытяжной установке в полностью схлопнутый капилляр (волокно), с использованием азимутально-неоднородного нагревательного элемента НЭ-30/30 мм/мм.
На внутреннюю поверхность кварцевой трубы марки Негаеив с внешним диаметром 25 мм и толщиной 2,5 мм на МСУО-станке были нанесены три оболочки (слоя) легированного кварцевого стекла: боросили-катная Б203'8Ю2 (напрягающая оболочка), силикатная 8Ю2 (буферная) и германоси-ликатная 0е02'8Ю2 (световедущая сердцевина). Сначала из полученной преформы было вытянуто волокно с внешним диаметром 1,2 мм, при этом был использован азимутально-однородный НЭ-30/30 мм/мм. Затем из той же преформы было вытянуто аналогичное волокно и использован азиму-тально-неоднородный НЭ-30/30 мм/мм. Фотографии поперечных сечений вытянутых волокон приведены на рис. 8. На них явно видно, что световедущая сердцевина волокна, вытянутого с использованием ази-мутально-неоднородного НЭ-30/30 мм/мм, обладает небольшой эллиптичностью.
Наконец, из той же МСУБ-преформы были вытянуты образцы одномодовых опти-
ческих волокон диаметром 125 мкм с эл-липтичесной сердцевиной и с покрытием из УФ-отверждаемого уретанакрилата. На этих образцах было получено двулучепреломле-ние с длиной биений примерно 8 мм.
Итак, проведенные экспериментальные исследования позволили получить следующие результаты:
найдена связь эллиптичности поперечных сечений вытянутых капилляров с их относительным диаметром отверстия, разнотолщинностью используемой трубы-заготовки, а также с азимутальной неоднородностью температурного поля высокотемпературной печи;
впервые были сформированы образцы двулучепреломляющих оптических волокон с эллиптической световедущей сердцевиной с применением нетрадиционной технологии: непосредственно на вытяжной установке из несхлопнутой МСУБ-преформы, благодаря использованию азимутально-неоднородного температурного поля высокотемпературной печи;
формируемые по новой технологии образцы оптических волокон могут быть использованы в волоконно-оптических сенсорах.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Руденко Б.А. Капиллярная хроматография. М.: Наука, 1982. 221 с.
2. Замятин А.А., Маковецкий А.А., Милявский Ю.С. Об измерении вязкости композиций на основе уретанакрилатов для УФ-отверждаемых защитных покрытий волоконных световодов // Журнал прикладной химии. 2002. Т. 75. № 10. С. 1717-1721.
3. Прокофьева Л.П., Сахаров В.К., Щербаков В.В. Одномодовые волоконные разветви-тели, устойчивые к внешним воздействиям // Труды РНТОРЭС им. А.С. Попова. 2004. Т. 2. С. 31 - 32.
4. Knight J.C., Birks T.A., Russell P.St.J., At-
kin D.M. All-silica single-mode fiber with photonic crystal cladding // Opt. Lett. 1996. Vol. 21, No. 19. Р. 1547-1549.
5. Ryabko M.V., Chamorovskii Yu.K., Morshnev S.K., Starostin N.I. Optical current sensor based on microstructured optical fiber // EOS Annual Meeting, September, 29 -October, 2, 2008, Paris, France. Vol. 4. Micro- and Nanoscale Photonic System. P. 89-90.
6. Katsuyama T., Matsumura H., Suga-nuta T. Reduced pressure collapsing MCVD method for single polarization optical fibers // J. Lightwave Technol. 1984. Vol. LT-2. No. 5. Р. 634 - 638.
7. Федоров В.В. Люминесцентные лампы. М: Атомиздат, 1992. 128 с.
8. Замятин А.А., Маковецкий А.А. Вытяжка кварцевых капилляров с подсхлопыванием исходной трубки // Оптический журнал. 2006. T. 73. № 8. С. 85-89.
REFERENCES
1. Rudenko B.A. Kapilliarnaia khromatografiia. Moscow, Nauka, 1982. 221 p. (rus)
2. Zamiatin A.A., Makovetskii A.A., Mili-
avskii Iu.S. Ob izmerenii viazkosti kompozitsii na osnove uretanakrilatov dlia UF-otverzhdaemykh zashchitnykh pokrytii volokonnykh svetovodov.
Zhurnal prikladnoi khimii. 2002. T. 75, № 10, pp. 1717-1721. (rus)
3. Prokofeva L.P., Sakharov V.K., Shcherbakov V.V. Odnomodovye volokonnye razvetviteli, usto-ichivye k vneshnim vozdeistviiam. Trudy RNTORES im. A.S. Popova. 2004, T. 2, pp. 31-32. (rus)
4. Knight J.C., Birks T.A., Russell P.St.J., At-kin D.M. All-silica single-mode fiber with photonic crystal cladding. Opt. Lett. 1996. Vol. 21, No. 19, R. 1547-1549.
5. Ryabko M.V., Chamorovskii Yu.K., Morshnev S.K., Starostin N.I. Optical current sensor based on microstructured optical fiber. EOS Annual Meeting,
September, 29 -October, 2, 2008, Paris, France. Vol. 4. Micro- and Nanoscale Photonic System. P. 89-90.
6. Katsuyama T., Matsumura H., Suganuta T.
Reduced pressure collapsing MCVD method for single polarization optical fibers. J. Lightwave Tech-nol. 1984, Vol. LT-2, No. 5, R. 634-638.
7. Fedorov V.V. Liuminestsentnye lampy. Moscow, Atomizdat, 1992. 128 p. (rus)
8. Zamiatin A.A., Makovetskii A.A. Vytiazhka kvartsevykh kapilliarov s podskhlopyvaniem isk-hodnoi trubki. Opticheskii zhurnal. 2006, Vol. 73, No. 8, pp. 85-89. (rus)
МАКОВЕЦКИЙ Александр Андреевич — кандидат физико-математических наук, старший научный сотрудник Фрязинского филиала Института радиотехники и электроники им. В.А. Котельникова РАН.
141190, Россия, Московская область, г. Фрязино, пл. Введенского, 1
maz226@ms.ire.rssi.ru
ЗАМЯТИН Александр Александрович — кандидат технических наук, старший научный сотрудник Фрязинского филиала Института радиотехники и электроники им. В.А. Котельникова РАН.
141190, Россия, Московская область, г. Фрязино, пл. Введенского, 1
ИВАНОВ Геннадий Анатольевич — доктор химических наук, заведующий лабораторией волоконных световодов и элементов на их основе (лаб. 226) Фрязинского филиала Института радиотехники и электроники им. В.А. Котельникова РАН.
141190, Россия, Московская область, г. Фрязино, пл. Введенского, 1
ШИЛОВ Игорь Петрович — кандидат технических наук, заведующий лабораторией элементов систем лазерной связи (лаб. 276) Фрязинского филиала Института радиотехники и электроники им. В.А. Котельникова РАН.
141190, Россия, Московская область, г. Фрязино, пл. Введенского, 1
© Санкт-Петербургский государственный политехнический университет, 2013
