CC BY
8УДК 631.312.44 Маматов Ф.М., Темиров И.Г., Очилов С.У., Чориева Д.
ВЛИЯНИЕ РЕЛЬЕФА ХЛОПКОВОГО ПОЛЯ НА РАВНОМЕРНОСТЬ ХОДА
ДВУХЪЯРУСНОГО ПЛУГА
Маматов Ф.М., т.ф.д., профессор, Темиров И.Г. т.ф.н., доцент, Очилов С.У., мустакил тадкикотчи (КарМИИ), Чориева Д., мустакил тадкикотчи (ТИКХММИ Карши филиали).
Пахта даласи рельефининг икки ярусли плугни шудгорлаш чуцурлигига таъсирини урганиш буйича олиб борилган назарий изланишларнинг натижалари келтирилган. Тадцщот натижаларига кура иш жараёнида икки ярусли плуглар шудгорлаш чуцурлиги барцарор эмас, унинг вариация коэффициенти циймати тиркама плугларда 16 %, осма плуглар учун эса -25,8%.
Калит сузлар: шудгорлаш, шудгор чукурлиги, гузапояли дала, икки ярусли плуг, камраш кенглиги, таянч гилдираги, ишлов бериш сифати.
The results of theoretical researches on influence of cotton field relief on uniformity of two-tier plough movement are given. It is established that serial two-tier ploughs do not meet the requirements of agrotechnics: ploughing depth is not stable, the coefficient of variation of ploughing depth reaches 16 % for trailed plough, and 25.8 % for mounted plough.
Key words: plowing, plowing depth, cotton, double-deck plow, working width, support wheel, tillage quality.
В настоящее время вспашка под посев хлопчатника приводится двухъярусными плугами ПЯ-3-35 и ПД3-35, ширина захвата корпусов которых 35 см. Хлопковые поля обычно пашут вдоль рядков. Из-за того, что ширина междурядья не кратна ширине захвата корпусов, стебли хлопчатника при запашке могут попадать на бороздной обрез или полевой обрез верхнего корпуса. Это приводит к забиванию плуга и, соответственно, к нарушению технологии вспашки, а также к резкому снижению производительности пахотного агрегата
[1-5].
Для установления влияния рельефа хлопкового поля на работу плугов сделаем следующие допущения: почва под воздействием опорных колес не деформируется; неровности поперечного профиля между междурядьями одинаковые на всем поле; неровности хлопкового поля в координатной плоскости описываются в виде [1]
Z = — sin A(x - e) (1)
2
где h - высота неровностей хлопкового поля, см; A - коэффициент, определяющий период синусоиды; e - смещение фаз синусоиды, см
Период синусоиды зависит от ширины междурядья, т.е. А=2п/ВМ
При вспашке плуг на заданную глубину пахоты устанавливают с учетом неровности рельефа поля.
Между заданной глубиной обработки а.3 и неровностью хлопкового поля существует следующая зависимость
h
«3 = «1 + ~ = «H + «zv,
где а - расстояние от дна поливной борозды до дна борозды пахотного слоя; azv и ан -заданные глубины обработки верхним и нижним корпусами.
Рис.1. Влияние места расположения опорного колеса в междурядья на глубину обработки
почвы плугом
Фактическая глубина обработки аф ярусным плугом будет изменяться в зависимости от места расположения опорного колеса (рис.1.а). При качении колеса 3 выше оси х глубина обработки уменьшается (рис.1.б), а ниже оси х увеличивается (рис.1.а). При этом изменяется глубина обработки верхним корпусом 1, а глубина обработки нижним корпусом 2 остается постоянной.
Из рис.1а, б имеем аф=ан+афъ
Фактическая глубина обработки верхним корпусом
афъ=а2у+1ск (2)
где Zok - высота расположения точки касания с почвой опорного колеса относительно абсциссы ОХ.
Тогда аф =ан + а ± Zok (3)
Значение Zok колеса в каждом проходе изменяется в зависимости от ширины междурядья, ширины захвата и количества корпуса плуга, а также неровности рельефа 4.
Для установления закономерности изменения Zok от указанных параметров, навесной плуг располагают в междурядье так, чтобы конец лемеха последнего корпуса и середина откоса гребня лежали в одной вертикальной плоскости. При этом за начало координатных осей выберем точку О середины откоса (рис.2).
Из рис.2. определим координаты точки О опорного колеса для первого прохода плуга
XoK=nBk+m =Bpi+m, где m - расстояние между колесом и полевым образом последнего корпуса.
Для последующих проходов плуга имеем
Хкг =KtnBk+m =Bpi+m,
Рис.2. Схема к определению фактической глубины пахоты двухъярусным плугом
^ И =— вт
2ж
Вкж
(кпВ + т)+ ж
где К - число проходов плуга. Подставив 2к1 в (3), имеем
И .
аф = ан вт
2ж
(КпВк + т) + ж
(4)
Известно, что качество двухъярусной вспашки в основном зависит от соотношения глубины обработки нижнего и верхнего ярусов, т.е. 1=ав/аъ
При обработке полей с неровным рельефом
г = —н
(5)
фЬ
Наилучшей схемой расстановки верхних и нижних корпусов двухъярусных плугов по глубине вспашки являются: 20:10 (1=2) и 15:15 (1=1) при вспашке на глубину а=30 см и 20:20 (г=2) при а=40 см.
Результаты расчетов на ЭВМ для 10-ти проходов плуга показывают, что при обработке полей из-под хлопчатника с неровным рельефом глубина обработки изменяется в больших пределах, а дно борозды получается ступенчатым (рис.3). При этом неравномерность глубины обработки значительно превышает допустимую величину. На полях с междурядьем Вм=90 см при И=18 см неравномерность глубины обработки составляет ±8,8 см, а на полях Вм=60 см при И=12 см - ±5,35 см.
1. Получены аналитические выражения для определения равномерности хода в зависимости от его основных параметров и неровности рельефа хлопкового поля.
2. Серийные двухъярусные плуги, из-за несоответствия их ширины захвата ширине междурядья, не удовлетворяют требованиям агротехники: глубина вспашки не стабильна, коэффициент вариации глубины пахоты достигает 16 % прицепного плуга, а навесного 25,8%; при поперечном направлении пашни дно борозды получается ступенчатым.
ЛИТЕРАТУРА
1. Исаев К. Некоторые особенности технологии вспашки полей при широкорядном посеве хлопчатника // Вопросы механизации сельского хозяйства. Труды ТИИИМСХ. - Ташкент, 1971. Вып.49. - С. 34-37.
2. Mamatov, F., Ergashev, I., Ochilov, S., Pardaev, X. Traction Resistance of Soil Submersibility Type "Paraplau" // Jour of Adv Research in Dynamical & Control Systems, Vol.12, 07-Special Issue, 2020. DOI: 10.5373/JARDCS/V12SP7/20202336 ISSN1943-023X.
3. Umurzakov, U., Mirzaev, B., MaMatov, F., Ravshanov, H., Kurbonov, S. A rationale of broach-plow's parameters of the ridge-stepped ploughing of slopes // XII International Scientific Conference on Agricultural Machinery Industry IOP Conf. Series: Earth and Environmental Science 403(2019) 012163 IOP Publishing doi:10.1088/1755-1315/403/1/012163.
4. Mirzaev, B., Mamatov, F., Ergashev, I., Ravshanov, H., Mirzaxodjaev, Sh., Kurbanov, Sh., Kodirov, U and Ergashev, G. Effect of fragmentation and pacing at spot ploughing on dry soils // E3S Web of Conferences 97. doi.org/10.1051/e3sconf/201913501065.
5. Mamatov, F., Mirzaev, B., Tursunov, O., Ochilov, S and Chorieva, D. Relief, physico-mechanical and technological properties of soil in the cotton growing area // ICECAE 2020. IOP Conf. Series: Earth and Environmental Science 614(2020) 012169. IOP Publishing. doi:10.1088/1755-1315/614/1/012169.
УДК 621.383 Тилавов Ю.С., Уроков К.Х., Элмуродов Н.С.
РАСЧЕТ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ В ЗАГОТОВКАХ ПРИ ДЕФОРМАЦИИ НА РАДИАЛЬНО-ОБЖИМНЫХ МАШИНАХ
Тилавов Ю.С. - к.т.н., доцент; Уроков К.Х. - ассистент; Элмуродов Н.С. - ассистент (КарГУ).
Ушбу мацолада радиал-цисиш машинасида деформацияга учрайдиган намунанинг щрорат майдонини уисоблашнинг математик модели келтирилган. Унда асбоб-намунанинг геометрик улчамлари ва технологик параметрлари (намуна юбориш тезлиги, цийин эрийдиган металларни радиал-цисиш машинасида тоблаш жараёнида цисиш цикли) олинадиган прутокни (ма^сулот) яхши сифатли ва етарли даражада юцори пластиклигини конструктив материалларни танлаш мацсадида ушбу математик модел ишлаб чицилган.
Калит сузлар: деформация, намуна, хдрорат майдони, иссиклик баланси, оким, иссиклик алмашинуви.
This article discusses the method of calculating the temperature field in workpieces during deformation on radial-crimping machines with the aim of developing a mathematical model that allows to select the structural material and geometric dimensions of the workpiece and tool and technological parameters, the workpiece feed speed, the compression cycle parameters of the forging process of refractory metals on radial-crimping machines that provide good quality bars with a sufficiently high ductility.
Key words: deformation, workpiece, temperature field, heat balance, flow sweep, heat transfer.
С целью расчета температурного поля в заготовках при деформации на радиально-обжимных машинах мы использовали задачи теплопроводности методом конечных разностей.
Решение задач теплопроводности проводили методом конечных разностей, для чего ввели пространственную сетку, позволившую заменить каждое из цилиндрических тел совокупностью конечного числа цилиндрических слоев (рис.1).
Шаг разбиения был выбран различным для разных цилиндрических тел, но постоянным внутри тела, с целью повышения точности описания приграничных эффектов, узловые точки выбираются так, чтобы приграничные элементарные слои имели в 2 раза меньшую протяженность в радиальном направлении, чем внутренние. Узловые точки выбирались в центрах элементарных объемов (для внутренних областей), и только в приграничных
