Научная статья на тему 'Влияние холодной гибки с раскатыванием на толщину стенок изгибаемой трубы'

Влияние холодной гибки с раскатыванием на толщину стенок изгибаемой трубы Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

CC BY
193
96
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Ключевые слова
ХОЛОДНАЯ ГИБКА / ИЗГИБАЕМАЯ ТРУБА / РАСКАТЫВАНИЕ / КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ

Аннотация научной статьи по строительству и архитектуре, автор научной работы — Козлов Александр Васильевич, Шеркунов Виктор Георгиевич

Выполнено компьютерное моделирование процесса гибки с раскатыванием, получены количественные значения толщин стенок в продольном и поперечном сечениях изгибаемой трубы. Приведены результаты сравнения расчетных значений с данными, полученными в ходе экспериментальных исследований, подтвердившие адекватность компьютерной модели.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Текст научной работы на тему «Влияние холодной гибки с раскатыванием на толщину стенок изгибаемой трубы»

ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ ДАВЛЕНИЕМ

УДК 621.774

Козлов АВ., Шеркунов В.Г.

ВЛИЯНИЕ ХОЛОДНОЙ ГИБКИ С РАСКАТЫВАНИЕМ НА ТОЛЩИНУ СТЕНОК ИЗГИБАЕМОЙ ТРУБЫ

Изготовление криволинейных участков трубопро- С использованием лицензионного программного

водов является сложной технической задачей и, как обеспечения MSC.Marc был смоделирован изгиб тру-

правило, требует применения дорогостоящего техноло- бы 060 мм с толщиной стенки 4 мм из Ст10, с одно-

гического оборудования. Разработанный в ЮУрГУ ме- временным раскатыванием инструментом с тремя

тод гибки труб в холодном состоянии [1] с дополни- деформирующими элементами, на угол 30°. Величина

тельным воздействием на изгибаемую трубу вращаю- натяга составила 1 мм. Результаты расчета представ -

щимся раскатником (рис. 1) позволил повысить качест- лены на рис. 2, 3.

во изделий, снизить изгибающие усилия, увеличить с использованием компьютерной модели гибки

плавность гиба и существенно снизить энергетические трубы были определены численные значения толщин

и экономические затраты. Пластическое течение метал- стенок (см. рис. 3) в сечениях А-А и Б-Б, соответст-

ла при этом методе гибки предполагает существенное вующие углам гиба 15 и 30°. По этим значениям были

изменение толщины стенок на отдельных ее участках. построены графики изменения толщин стенок трубы

Изучению этого вопроса посвящена данная работа. (рис. 4) в поперечном сечении. Как видно из графи-

Рис. 1. Схема гибки труб с раскатыванием

Рис. 3. Изменениетолщины стенок изгибаемой трубы в сеченияхА-А и Б-Б

Точки замера

А-А

Б-Б

Рис. 2. Компьютерная модель изгибатрубы наугол 30°

Рис. 4. График изменения толщины стенок в сечениях А-А и Б-Б

Влияние холодной гибки с раскатыванием на толщину стенок изгибаемой трубы

Козлов А.В., Шеркунов В.Г.

ков, происходит заметное уменьшение толщины наружной стенки вследствие ее удлинения. Величина утонения наружной стенки достигает 28% от исходной толщины стенки трубы (при радиусе гиба 2БУ). Наблюдается небольшое утонение по средней линии трубы (не более 2,5%) и утолщение внутренней стенки (в пределах 2,7-7,5%).

Для сравнения результатов, полученных при компьютерном расчете, были произведены измерения толщин стенок труб диаметра 60 мм, согнутых по новой технологии в различных сечениях (рис. 5). Построены графики, на которых показаны средние величины толщин стенок трубы в различных точках, полученных в результате компьютерного и натурного экспериментов (рис. 6).

г Д

Рис. 5. Результаты измерения толщин стенок в натурном образце изогнутой трубы в сечении В-В

Точки замера

Компьютерный эксперимент Натурный эксперимент Рис. 6. Сравнениетолщин стенок трубы

Сравнивая результаты компьютерного моделирования с реальными значениями толщин стенок, можно сделать вывод о том, что отклонение не превышает 68%. Это свидетельствует об адекватности разработанной компьютерной модели реальному процессу гибки с раскатыванием.

В ходе компьютерного моделирования был также получен продольный профиль изгибаемой трубы, что позволило оценить изменение толщины наружной стенки по длине получаемого изделия (рис. 7). Сравнивая реальный профиль гнутой трубы (рис. 8) с полученным в ходе компьютерного моделирования, также можно сделать вывод о практически полном совпадении компьютерной модели с реальным процессом гибки.

На рис. 9 гоказаны оба профиля при их совмещении.

2 X

Рис. 7. Изменениетолщины внешней стенки трубы при компьютерном моделировании

Рис. 8. Поперечноесечение внешней стенки изогнутой трубы в разрезе

Рис. 9. Схема наложения реального профиля на расчетный

Таким образом, разработанная компьютерная модель позволяет прогнозировать величину утонения наружной стенки трубы при гибке с раскатыванием. Это имеет важное практическое значение для последующей эксплуатации изделий, получаемых по новой технологии, так как величина утонения стенок изгибаемой трубы является одной из важнейших эксплуатационных характеристик. В зависимости от величины радиуса гиба, как показывают расчеты, утонение наружной стенки изгибаемой трубы составляет от 15% при Кгиба=2,5Бу до 40% при. Кгиба=1,5Бу. В то же время следует отметить, что это утонение в значительной степени компенсируется упрочнением материала в деформируемой зоне, как это неоднократно нами отмечалось [2, 3].

Список литературы

1. Пат. 818707 РФ, МКИ В 21 й 9/14. Способ гибки труб / С.Г. Лакирев, Я.М. Хилькевич. № 2713945/25; заявл. 17.0.79;

опубл. 07.04.81, Бюл. № 13. 3 с.

2. Контроль состояния материала труб при их гибке с раскатыванием / Козлов А.В., Шеркунов В.Г. // Контроль. Диагностика. 2008. № 11.

3. Комплексное исследование свойств материала отводов гнутых, получаемых гибкой с раскатыванием / Козлов АВ., Шеркунов В.Г. // Вестник ЮУрГУ. Сер. Машиностроение. 2007. № 10.

List of literature

1. Pat 818707 RF, MKI В 21 D 9/14. The method of tube folding / Lakiryov S.G., Hilkevich Y.M. ч. № 27 1 3945/25; 17.0.79; published 07.04.81, Bul. № 13. 3 p.

2. Control of tube material during bending and flattening-out / Kozlov A.V., Sherkunov V.G. // Control. Diagnostics. 2008. № 11.

3. Complex research of materials of bent branches produced through bending and flattening-out / Kozlov A.V., Sherkunov V.G. // Vestnik SUSU. Series. Machinebuilding. 2007. № 10.

УДК 621.777: 621.777:22 Беляев C.B.

СТАТИКА И ГЕОМЕТРИЯ ОЧАГА ДЕФОРМАЦИИ ПРИ СОВМЕЩЕННОЙ ПРОКАТКЕ-ПРЕССОВАНИИ С ОДНИМ ПРИВОДНЫМ ВАЛКОМ

В прокатном производстве применяются станы, у которых приводным является только один из валков, обычно нижний. К чшлу таких станов относятся тонколистовые станы штучной (пакетной) прокатки [1]. Прокатные станы с одним приводным валком имеют более простую конструкцию, и поэтому представляет практический интерес возможность их применения при совмещенной прокатке-прессовании (СПП) [2]. Процесс деформирования в этом случае будет иметь существенные особенности. Поэтому для обоснованного подхода при конструировании данных устройств и для разработки технологии предоставляется целесообразным создать математическую модель расчета основных параметров статики и очага деформации при СПП с одним приводным валком и провести теоретический анализ данного процесса.

Исследуя закономерности процесса СПП с одним приводным валком, необходимо учитывать следующее (рис. 1):

- угловая скорость вращения ю1 неприводного валка будет задаватьсясамой прокатываемой заготовкой;

- крутящий момент от внешних сил на неприводном валке всегда будет равен нулю.

Силы трения на неприводном валке в зоне отставания (область калибра, где скорость деформируемого металла будет меньше скорости валка - ум< Vв) должны уравновешиваться силами трения в зоне опережения (где ум> Vв), силой трения ¥™Р1 на контакте с боковой поверхностью матрицы, а также моментом М^ от сил трения в опорах на шейках валка. Поэто-

му нейтральный угол на неприводном валке всегда будет больше половины угла захвата: у1 > а1/ 2 .

На приводном валке зона опережения будет значительно меньше зоны отставания для обеспечения втягивающих сил при осуществлении процесса СПП. Поэтому нейтральный угол на приводном валке всегда будет значительно меньше, чем на неприводнэмвалке: у2 ^ у1.

Рис. 1. Схемасил, действующихна валки, при установившемся процессе СПП с одним приводным валком

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.