CC BY
25
COMPARISON ANALYSIS OF FAILURE CRITERIA OF LAMINETED COMPOSITE PLATE AT PRESENCE INTERLAMINAR DEFECT
A.L. Medvedskiy, M.I. Martirosov, A. V. Khomchenko
The comparison analysis of failure criteria of flat rectangular laminated composite plate at presence interlaminar elleptical defect under the action of nonstationary loadis presented.
Key words: composites failure criteria, interlaminar defect, composite plate, nonsta-tionary load, numerical simulation.
Medvedskiy Aleksandr Leonidovich, doctor of physical and mathematical sciences, docent, mdv66amail. ru, Russia, Moscow, Moscow Institute of Physics and Technology (State University),
Martirosov Mikhail Ivanovich, candidate of technical sciences, docent, vst@vst -st.ru, Russia, Moscow, Moscow Aviation Institute (National Research University),
Khomchenko Anton Vasilevich, design engineer 1 category, an-ton.homchenkoairkut.com, Russia, Moscow, IRKUTCORPORATION
УДК 620.1; 621.78
ВЛИЯНИЕ ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА СТАЛИ 23Х2Г2Т НА СТОЙКОСТЬ ПРОТИВ КОРРОЗИОННОГО РАСТРЕСКИВАНИЯ
Н.Н. Сергеев, В.В. Извольский, А.Н. Сергеев, С.Н. Кутепов, А.Е. Гвоздев, А.Н. Чуканов, О.В. Пантюхин
Рассмотрено влияние химического состава стали 23Х2Г2Т на механические и коррозионные свойства. Установлено, что, контролируя химический состав (и прежде всего содержание углерода и хрома) и технологические режимы получения можно не только резко повысить сопротивляемость стали 23Х2Г2Трастрескиванию, но и получить гарантированный комплекс высоких механических, коррозионных и эксплуатационных свойств.
Ключевые слова: коррозионная стойкость, арматурная сталь, температурные зависимости внутреннего трения, амплитудно-независимое внутреннее трение.
Выпускаемые в настоящее время металлургической промышленностью термоупрочненные низкоуглеродистые арматурные стали применяемые для армирования железобетонных композиционных конструкций имеют низкую коррозионную стойкость в состоянии поставки. Участившиеся случаи обрушения напрягаемых композиционных железобетонных конструкций, в большинстве случаев инициируемые коррозионным растрескиванием под напряжением (КРН), ставят проблему этого вида
409
разрушения особенно остро [1-4]. Одной из важнейших характеристик, определяющих чувствительность стали к КРН является ее химический состав, и особенно содержание углерода и легирующих элементов [5, 6]. Данная работа является продолжением работы [7] и посвящена исследованию влияния химического состава (углерода и хрома) горячекатаной арматурной стали 23Х2Г2Т на стойкость против КРН.
1. Материалы и методы исследования
Исследовали влияние углерода и хрома на механические свойства и коррозионную стойкость арматурной стали 23Х2Г2Т, выплавленной в лабораторных условиях в индукционной печи. С целью приближения состава лабораторных плавок к промышленным в сталь вводили фосфор и серу в виде феррофосфора и сернистого железа и раскисляли А1 (0,5 кг на тонну) и Л (0,5 кг на тонну). Содержание углерода и хрома изменяли в пределах марочного состава для стали 23Х2Г2Т [8]. Полученные слитки прокатывали в прутки 012 мм. После двухчасового отпуска при 250 С° прутки подвергали механическим и коррозионным испытаниям в кипящем растворе нитратов (60% Са(КОз)2 +5% №N03 + 35% Н2О) при температуре 110 С° и рабочих напряжениях оЭ = 600...945 МПа. Исследование стойкости против КРН проводили на натурных образцах (I = 300 мм; 012 мм) стержневой арматуры периодического профиля. Рабочая часть образца составляла 100 мм. Стойкость стали против КРН оценивали временем до разрушения по результатам испытаний 4-6 образцов на каждую экспериментальную точку графика. Механические свойства определяли по ГОСТ 12004-81 [9]. За среднее значение принимали результаты, полученные по испытаниям трех образцов. Химический состав, механические и коррозионные свойства исследуемой стали приведены в табл. 1 и 2.
Для выяснения особенностей превращений, происходящих в стали при отпуске, снимали температурные зависимости внутреннего трения (ТЗВТ) с образцов, отпущенных при различных температурах по методике, изложенной в [10].
Обработку результатов временной зависимости амплитудно-независимого внутреннего трения (АНВТ) проводили по теории Гранато, Хикато, Люкке [11-12], которая описывает кинетику возврата ВТ за счет миграции точечных дефектов к дислокациям, изменение фона затухания 5о и описания амплитуднозависимой части затухания 5Н:
где А1, А2, А3 - величины, практически не изменяющиеся в процессе возврата; ? - время возврата; С1 - концентрация вакансий; С2 - концентрация точечных дефектов; в - параметр возврата при данной температуре Т:
(1)
5н = А2ехр -А3(С1 + С2)х(1 + &2/3) ,
(2)
ь
с
С+с2
а4 О
Т
ч2/3
(3)
где О - коэффициент диффузии дефектов, мигрирующих к дислокациям.
Таблица 1
Химический состав и механические свойства исследованных плавок
стали 23Х2Г2Т
№ плавки Химический состав, % М еханические свойства
С Мп Р Б Сг И СВ, МПа С0,2, МПа 55(1, % 5р, % ИЯС
1 0,17 0,40 1,60 0,009 0,011 1,30 0,5 1025 685 10,5 4,0 30
2 0,28 0,45 1,65 0,010 0,010 1,30 кг 1210 835 15,0 4,5 37
3 0,18 0,42 1,70 0,011 0,011 1,80 на 1120 865 14,0 3,0 35
4 0,25 0,42 1,75 0,011 0,010 1,70 1 т 1610 1250 11,5 1,1 45
Таблица 2
Результаты коррозионных испытаний плавок стали 23Х2Г2Т
№ плавки Время до разрушениях (тр, час) при напряжениях (сэ, М Иа)
600 720 820 870 920 945
1 - 500* 361,5 301,75 227,83 -
2 - - 292,32 206,63 - 151,08
3 - - 131,33 80,84 - 44,5
4 9,5 3,55 2,08 - - -
Примечание: * образцы не разрушились после 500 ч испытаний.
2. Результаты и их обсуждение
Для получения дополнительных данных о превращениях, протекающих в стали в интервале температур максимума (300...400 0С), наблюдаемого на ТЗВТ [7], проводили измерение временной зависимости АНВТ. Результаты исследований приведены на рис. 1. Обработку результату проводили по вышеизложенной методике.
Рис. 1. Временные зависимости внутреннего трения для стали 23Х2Г2Т
411
Из уравнений (1) - (3) следует, что зависимости 5"1/4—2/3 и 1п5н—2/3 при данной температуре возврата должны иметь линейный вид с тангенсами угла наклона равными р1 и р2 соответственно. При наличии температурной зависимости параметра возврата в согласно формуле (3) можно определить энергию активации диффузии точечного дефекта в упругом поле дислокаций.
Используя временные зависимости ВТ, можно определить, как стадийность процесса, так и тип дефекта, взаимодействующего с дислокациями. В настоящей работе использовали изменение фона затухания. Данные обработки временной зависимости 5о представлены на рис. 2 и 3. Из них следует, что процесс возврата внутреннего трения 50 при исследуемых температурах для стали 23Х2Г2Т имеет стадийный характер. Энергия активации, соответствующая начальной стадии процесса, определенная по углу наклона прямой в координатах (1пр3/2Т)-1/Тх105 равна 30,5 ккал/моль.
В соответствии с известными данными [5, 13] это указывает на тот факт, что начальные стадии процесса возврата в исследуемой стали контролируются диффузией атомов внедрения (углерода) в поле дислокаций и взаимодействием с ними.
5"1/4хЮ4
у- 400 °С
< 390 °С 345 °С
365 °С У . 325 -4-
1
305 °С
0 5 10 15 20 25
?2/3
Рис. 2. Временные зависимости внутреннего трения для стали 23Х2Г2Т в координатах Гранато, Хикато, Люкке
1п(Р3/2Т)-1/Тх105
4 3 2 1 0 1
5 1,525 1,55 1,575 1,6 1,625 1,65 1,675 1,7 1/ТхЮ3
Рис. 3. Определение энергии активации процессов старения в стали 23Х2Г2Т по теории Гранато, Хикато, Люкке
412
Полученные в работах [7, 14] данные об изменении высоты 200° пика на ТЗВТ при отпуске стали 23Х2Г2Т в интервале 150...400 0С, позволяют предполагать, что снижение чувствительности стали 23Х2Г2Т к КРН при отпуске обусловлено протеканием релаксационных процессов. Кинетика релаксационного процесса связана с атомной перестройкой и контролируется диффузионной подвижностью атомов углерода (азота).
Для подтверждения полученных результатов была поставлена специальная работа. Технология получения опытных плавок стали 23Х2Г2Т их химический состав и механические свойства приведены в разделе «Материалы и методы исследования» настоящей работы.
Результаты испытаний механических и коррозионных свойств (табл. 1 и 2, рис. 4) показывают, что увеличение содержания углерода в стали с 0,17 до 0,28% (плавки № 1 и № 2) существенно повышая прочность стали, одновременно снижают пластичность и коррозионную стойкость. Увеличение содержания хрома с 1,3 до 1,8% (плавки № 1 и № 3) при поддержании углерода на нижнем пределе изменяет свойства в том же направлении. При этом коррозионная стойкость стали еще ниже, чем при увеличении содержания углерода. Особенно сильное влияние на изменение свойств стали (повышение прочности и снижение коррозионной стойкости) оказывает одновременное увеличение содержания углерода и хрома до верхнего предела марочного состава (плавка № 4).
1000 950 900 850 800 750 700 650 600
• м • •
•
г • • • •М
_•
1
0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500
Тр, час
-Плавка №1
-Плавка №2
-Плавка №3
-Плавка №4
Рис. 4. Длительная прочность стали 23Х2Г2Т с различным содержанием хрома и углерода в растворах нитратов
Металлографические исследования подтверждают характер меж-кристаллитного растрескивания, а также показывают, что при одновременном увеличении содержания углерода и хрома в стали наблюдаются измельчение зерна от 4 - 5-го баллов (плавка № 1) до 8-го (плавка № 4) и увеличение количества карбидных частиц в объеме зерен (рис. 5). При переходе от плавки № 1 к плавке № 4 дисперсность частиц постепенно возрастает, а их распределение по объему становится более равномерным.
413
Для оценки распределения углерода между твердым раствором и карбидами при различных соотношениях (содержаниях) углерода и хрома исследовали температурную зависимость АНВТ. В качестве основного критерия оценки распределения углерода был принят деформационный максимум (пик Кестера), природа которого связана с наличием в а-железе атомов углерода и его взаимодействием с дислокациями.
а
б
ШШШёШШ
в
Рис. 5. Микроструктура плавок стали 23Х2Г2Т х 400: а, б, в, г соответствуют номерам плавок 1, 2, 3, 4
г
На кривых 5(7) при температуре 350...370 0С наблюдали деформационные максимумы: для плавки № 1 - при 350 О; для плавки № 2 - при 370 О; для плавки № 3 - максимума не обнаружено (по-видимому, это обусловлено тем, что в этих образцах весь углерод связан в карбиды); для плавки № 4 - максимум проявляется при 370 О, причем его высота несколько меньше, чем для плавок № 1 и № 2 (из-за частичной связи углерода в карбиды). Отметим также, что высота максимума для плавок № 1 и № 2 неодинакова. Анализ полученных результатов показал, что полное связывание углерода в карбиды (плавка № 3) не только не понижает склонность к КРН, но даже повышает ее (рис. 6).
С целью выяснения механизма КРН исследуемой стали и проверки взаимосвязи между прочностью и склонностью к КРН проводили испытания образцов всех плавок после отпуска при различных температурах на равную прочность (оВ = 1010 МПа и о0,2 = 770 МПа).
После отпуска на равную прочность фон ВТ значительно изменился (рис. 7). Для всех плавок (кроме плавки № 1) деформационный максимум не наблюдается, что свидетельствует об уходе атомов углерода из позиций внедрения. В высоколегированной стали пик при 350 0С является мерой релаксации остаточных напряжений. За время отпуска, вероятно, избыточный углерод успевает перераспределиться между карбидами и дислокациями в соответствии с температурно-временными условиями, и пики остаточных напряжений сглаживаются [14, 15].
Q-MO4 1100 1000 900 800 700 600 500 400 300 200 100 0
0 60 120 180 240 300 360 420 480 540
Т,°С
Рис. 6. ТЗВТ стали 23Х2Г2Т после прокатки и 2-часового отпуска
при температуре 250 С°
Q-'x 50 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0
0
Рис. 7. ТЗВТ для плавок стали с различным содержанием углерода и хрома после отпуска на равную прочность (ов = 1010 МПа и оо,2 = 770 МПа). Цифры на кривых соответствуют номерам плавок
Из полученных данных следует, что для сложнолегированной стали кинетика КРН связана с релаксацией напряжений на границах зерен, вызванной перераспределением атомов углерода в поле напряжений, о чем, в
частности, свидетельствует уменьшение (рис. 6, плавка № 4) и исчезновение при отпуске (250 0С - 2 час) 200° пика ВТ (рис. 6, плавка № 3). Наличие в стали несвязанных с дислокациями атомов внедрения, также как и незакрепленных дислокаций, являются непременным условием релаксации напряжений, а, следовательно и снижения чувствительности к КРН. Это объясняется прежде всего уменьшением пиков остаточных напряжений на границах зерен, способных суммироваться с внешними приложенными напряжениями, что в свою очередь способствует снижению скорости зарождения и распространения коррозионных трещин. Указанный механизм неприменим при связывании углерода в карбиды и их выделении (плавка № 3). В рассматриваемом случае повышенная скорость КРН обусловлена, вероятно, высокой хрупкостью стали, проявляющейся в результате появления хрупкой карбидной составляющей по границам зерен.
Выводы
1. Установлено, что, контролируя химический состав (и прежде всего содержание углерода и хрома) и технологические режимы получения стали 23Х2Г2Т, можно не только резко повысить ее сопротивляемость стали растрескиванию, но и получить гарантированный комплекс высоких эксплуатационных свойств - механических и коррозионных.
2. Проведенные исследования показывают, что влияние микроструктуры и термической обработки на чувствительность арматурной стали 23Х2Г2Т к коррозионному растрескиванию под напряжением в растворах нитратов, сводится к изменению уровня и распределения остаточных напряжений в структуре стали и особенностям распределения примесей внедрения (C и N) по объему зерен.
3. Показано, что факторы, способствующие релаксации остаточных напряжений (наличие свободных атомов внедрения, незакрепленных дислокаций, вакансий и других дефектов кристаллического строения, обладающих повышенной диффузионной подвижностью) способствуют повышению устойчивости высокопрочных сталей против коррозионного растрескивания под напряжением.
Полученные результаты могут быть использованы при создании ресурсосберегающих процессов обработки материалов [16-31].
Работа выполнена по проекту №11.6682.2017/8.9.
Список литературы
1. Сергеев Н.Н., Сергеев А.Н. Водородное охрупчивание и растрескивание высокопрочной арматурной стали: монография. Тула: Изд-во ТулГУ, 2017. 180 с.
2. О природе разрушений высокопрочной термически упрочненной арматурной стали / Б. А. Кустов, Н.В. Пушница, Е.Д. Демченко, А.Г. Клепиков, И.Л. Федорова // Сталь. 1994. № 6. С. 69-74.
3. Ажогин Ф.Ф. Коррозионное растрескивание и защита высокопрочных сталей. М.: Металлургия, 1974. 256 с.
4. Сергеев Н.Н., Агеев В.С., Белобрагин Ю.А. Водородное охрупчи-вание арматурной стали 20ГС2 при испытаниях на длительную прочность // Физико-химическая механика материалов. 1981. №1. С. 20-23.
5. Извольский В.В., Сергеев Н.Н. О влиянии хрома и углерода на комплекс физико-механических свойств и склонность к коррозионному растрескиванию стали 23Х2Г2Т // Известия Тульского государственного университета. Серия «Физика». 1998. № 1. С. 137-141.
6. Исследование влияние легирования на механические и коррозионные свойства арматурного проката / Н.Н. Сергеев, А.Н. Сергеев, А.Е. Гвоздев, А.Н. Чуканов, С.Н. Кутепов, О.В. Пантюхин // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. 2018. Вып. 7. С. 117-131.
7. Влияние условий отпуска на механические и коррозионные свойства стали 23Х2Г2Т / Н.Н. Сергеев, В.В. Извольский, А.Н. Сергеев, С.Н. Кутепов, А.А. Шатульский, А.Е. Гвоздев // Вестник Рыбинского государственного авиационного технологического университета им. П.А. Соловьева. 2018. № 2(45). С. 128-135.
8. ГОСТ 5781-82. Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия. М.: Стандартинформ, 2009. 24 с.
9. ГОСТ 12004-81. Сталь арматурная. Методы испытаний на растяжение (с Изменениями № 1, 2). М.: Стандартинформ, 2009. 22 с.
10. ГОСТ 25156-82. Металлы. Динамический метод определения характеристик упругости. М.: Издательство стандартов, 1982. 21 с.
11. Granato A., Hikata A.,Lucke K. Recovery of damping and modulus changes following plastic deformation? // Acta Metall. 1958. V. 6. P. 470-480.
12. Метод внутреннего трения в металловедческих исследованиях: справ. изд. / М.С. Блантер [и др.]. М.: Металлургия, 1991. 248 с.
13. Криштал М.А., Головин С.А. Внутреннее трение и структура металлов. М.: Металлургия, 1976. 376 с.
14. Извольский В.В., Сергеев Н.Н. Коррозионное растрескивание и водородное охрупчивание арматурных сталей железобетона повышенной и высокой прочности. Тула: Изд-во ТГПУ им. Л.Н. Толстого, 2001. 163 с.
15. Сергеев Н.Н. Механические свойства и внутреннее трение высокопрочных сталей в коррозионных средах: дис. ... д-ра. техн. наук: 01.04.07 / Сергеев Николай Николаевич. Тула, 1996. 467 с.
16. Распад цементита углеродистых сталей при термоциклировании / О. В. Кузовлева, И. В. Тихонова, Н. Е. Стариков, А. Е. Гвоздев // Производства проката. 2008. № 8. С. 36-37.
17. Role of nucleation in the of first-order phase transformations / A.E. Gvozdev, N.N. Sergeyev, I.V. Minayev, A.G. Kolmakov, I.V. Tikhonova // Inorganic Materials: Applied Research. 2015. T. 6. № 4. P. 283-288.
417
18. Зависимость показателей сверхпластичности труднодеформиру-емых сталей Р6М5 и 10Р6М5-МП от схемы напряженного состояния / А.Е. Гвоздев, А.Г. Колмаков, Д.А. Провоторов, Н.Н. Сергеев, Д.Н. Боголюбова // Деформация и разрушение материалов. 2015. № 11. С. 42-46.
19. Роль процесса зародышеобразования в развитии некоторых фазовых переходов второго рода / А.Е. Гвоздев, Н.Н. Сергеев, И.В. Минаев, И.В. Тихонова, А.Г. Колмаков // Материаловедение. 2015. № 1. С. 15-21.
20. Исследование противоизносных свойств пластичного смазочного композиционного материала, содержащего дисперсные частицы слоистого модификатора трения / В.В. Медведева, А. Д. Бреки, Н.А. Крылов, М.А. Скотникова, Ю.А. Фадин, С.Е. Александров, А.Е. Гвоздев, Н.Е. Стариков, Д.А. Провоторов, А.Н. Сергеев, Е.В. Агеев // Известия Юго-Западного государственного университета. 2016. № 1 (64). С. 75-82.
21. Расчет деформационной повреждаемости в процессах обратного выдавливания металлических изделий / А.Е. Гвоздев, Г.М. Журавлев, А.Г. Колмаков, Д.А. Провоторов, Н.Н. Сергеев // Технология металлов. 2016. № 1. С. 23-32.
22. Синтез и триботехнические свойства композиционного покрытия с матрицей из полиимида (Р-ООО)ФТ и наполнителем из наночастиц дисульфида вольфрама при сухом трении скольжения / А.Д. Бреки, А. Л. Диденко, В.В. Кудрявцев, Е.С. Васильева, О.В. Толочко, А.Г. Колмаков, А.Е. Гвоздев, Д.А. Провоторов, Н.Е. Стариков, Ю.А. Фадин // Материаловедение. 2016. № 4. С. 44-48.
23. Распределение температур и структура в зоне термического влияния для стальных листов после лазерной резки / А.Е. Гвоздев,
H.Н. Сергеев, И.В. Минаев, А.Г. Колмаков, И.В. Тихонова, А.Н. Сергеев, Д.А. Провоторов, Д.М. Хонелидзе, Д.В. Малий, И.В. Голышев // Материаловедение. 2016. № 9. С. 3-7.
24. Журавлев Г.М., Гвоздев А.Е. Обработка сталей и сплавов в интервале температур фазовых превращений: монография. Тула: Изд-во ТулГУ, 2016. 320 с.
25. Breki A.D., Gvozdev A.E., Kolmakov A.G. Application of generalized pascal triangle for description of oscillations of friction forces // Inorganic Materials: Applied Research. 2017. Т. 8. № 4. С. 509-514.
26. Temperature distribution and structure in the heat-affected zone for steel sheets after laser cutting / A.E. Gvozdev, N.N. Sergeyev, I.V. Minayev,
I.V. Tikhonova, A.N. Sergeyev, D.M. Khonelidze, D.V. Maliy, I.V. Golyshev, A.G. Kolmakov, D.A. Provotorov // Inorganic Materials: Applied Research. 2017. Т. 8. № 1. С. 148-152.
27. Механизмы водородного растрескивания металлов и сплавов, связанные с усилением дислокационной активности / Н.Н. Сергеев, С.Н. Кутепов, А.Е. Гвоздев, Е.В. Агеев // Известия Юго-Западного государственного университета. 2017. Т. 21. № 2(71). С. 32-47.
28. Гадалов В.К, Гвоздев A.E., Стариков H.E., Калинин A.A. Применение эффекта сверхпластичности при диффузной сварке конструкций из титановых и алюминиевых сплавов // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. 2017. Вып. 11. Ч. 2. С. 164170.
29. Вариант определения максимального пластического упрочнения в инструментальных сталях / Г.М. Журавлев, A.E. Гвоздев, A.E. Чеглов, H.H. Сергеев, О.М. Губанов // Сталь. 2017. № 6. С. 26-39.
30. Технология металлов и сплавов: учебник / H.H. Сергеев, A.E. Гвоздев, H.E. Стариков, В.И. Золотухин, A.H. Сергеев, A^. Бреки, О.В. Кузовлева, Г.М. Журавлёв, ДА. Провоторов; под ред. проф. H.H. Сергеева. Тула: Изд-во ТулГУ, 2017. 490 с.
31. Влияние режимов отпуска на длительную прочность арматурных сталей в водородсодержащих средах / H.H. Сергеев, A.H. Сергеев, CH. Кутепов, A.E. Гвоздев, О.В. Пантюхин // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. 2018. Вып. 8. С. 94-107.
Сергеев Николай Николаевич, д-р техн. наук, профессор, technology@tspu. tula.ru, Россия, Тула, Тульский государственный педагогический университет им. Л.Н. Толстого,
Извольский Валерий Владимирович, канд. техн. наук, доцент, kafedrassmikamail.ru, Россия, Тула, Тульский государственный университет,
Сергеев Александр Николаевич, д-р пед. наук, профессор, ansergueevamail.ru, Россия, Тула, Тульский государственный педагогический университет им. Л.Н. Толстого,
Кутепов Сергей Николаевич, канд. пед. наук, kutepov. sergeia mail. ru, Россия, Тула, Тульский государственный педагогический университет им. Л.Н. Толстого,
Гвоздев Александр Евгеньевич, д-р техн. наук, профессор, [email protected] Россия, Тула, Тульский государственный педагогический университет им. Л. Н. Толстого,
Чуканов Александр Николаевич, д-р техн. наук, доцент, alexchukanova,yandex.ru Россия, Тула, Тульский государственный педагогический университет им. Л.Н. Толстого,
Пантюхин Олег Викторович, канд. техн. наук, доцент, olegpantynkhin a mail. ru, Россия, Тула, Тульский государственный университет
INFLUENCE OF CHEMICAL COMPOSITION OF STEEL 23KH2G2TFOR RESISTANCE
AGAINST CORROSION CRACKING
N.N. Sergeev, V. V. Izvol'skiy, A.N. Sergeev, S.N. Kutepov, A.E. Gvozdev, A.N. Chukanov, O. V. Pantjuhin 419
The influence of the chemical composition of steel 23Kh2G2T on mechanical and corrosive properties is considered in the article. It has been established that by controlling the chemical composition (and primarily the carbon and chromium content) and the technological modes of production, it is possible not only to sharply increase the resistance of 23Kh2G2T steel to cracking, but also to obtain a guaranteed complex of high mechanical, corrosive and operational properties.
Key words: corrosion resistance, reinforcing steel, temperature dependence of internal friction, temperature tempering, duration tempering.
Sergeev Nikolay Nikolaevich, doctor of technical science, professor, technolo-gy@tspu. tula. ru, Russia, Tula, Tula State Lev Tolstoy Pedagogical University,
Izvol'skiy Valeriy Vladimirovich, candidate of technical sciences, docent, [email protected], Russia, Tula, Tula State University,
Sergeev Aleksandr Nikolaevich, doctor of pedagogical sciences, professor, ansergueev@mail. ru, Russia, Tula, Tula State Lev Tolstoy Pedagogical University,
Kutepov Sergey Nikolaevich, candidate of pedagogical science, kutepov. sergei@mail. ru, Russia, Tula, Tula State Lev Tolstoy Pedagogical University,
Gvozdev Aleksandr Evgen'yevich, doctor of technical sciences, professor, gw ozdew. alexandr2 013@yandex. ru, Russia, Tula, Tula State Lev Tolstoy Pedagogical University,
Chukanov Aleksandr Nikolaevich, doctor of technical sciences, docent, alexchuka-nov@yandex. ru, Russia, Tula, Tula State Lev Tolstoy Pedagogical University,
Pantjuhin Oleg Viktorovich, candidate of technical science, docent, [email protected], Russia, Tula, Tula State University
