CC BY
83
Lysyannikova Nataly Nikolaevna, magister, nataly. nm amail. ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian state university of science and technologies named after academician M.F. Reshetnev,
Shram Vyacheslav Gennadevich, magister, shram IHrus a mail. ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian state university of science and technologies named after academician M.F. Reshetnev,
Lysyannikov Michail Vasilyevich, magister, av. lysyannikov@mail. ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian Federal University
УДК 621.785.532
ПЕРСПЕКТИВНЫЕ ПРОЦЕССЫ ХИМИКО-ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ
В.Н. Гадалов, И. А. Макарова, А.В. Ляхов, В.И. Ляхов, В.В. Стародубцев, И.В. Минаев,
А.Е. Гвоздев, С.Н. Кутепов, А.А. Калинин
Представлены результаты исследования структуры, фазового состава и эксплуатационных свойств образцов из стали типа 25ХГТ после объемной закалки с отпуском, а также после стандартной закалки с дополнительной химико-термической обработкой, состоящей из нитроцементации с применением азотисто-углеродистых пастообразных карбюризаторов при различных температурах (540... 760) °С.
Ключевые слова: конструкционная сталь, дополнительная химико-термическая обработка, нитроцементация, газовая сажа, карбамид, железосинеро-дистый калий, карбюризатор, паста, эксплуатационные свойства, углерод, азот, кар-бонитрид.
Современные методы химико-термической обработки (ХТО), в частности цементация, нитроцементация, цианирование и другие технологии широко применяются в различных отраслях промышленности и остаются одними из перспективных процессов. Активному внедрению данных процессов в машиностроении и машиноремонтном производстве способствуют хорошее сочетание эксплуатационных свойств поверхностного слоя: достаточно высокая твердость и износостойкость при работе в различных внешних условиях окружающей среды; повышенная коррозионная стойкость; получение в поверхностном слое высоких сжимающих напряжений, повышающих сопротивление усталости, а так же низкая невосприимчивость к поверхностным дефектам; хорошая шлифуемость и полируемость; малая склонность к задиранию.
Основными недостатками указанных процессов являются значительная длительность технологического процесса, дорогостоящее оборудование и материалы, а также недостаточные экологические характеристики вышеуказанных технологий ХТО.
Решение экологических издержек диффузионного упрочнения, а также повышение эксплуатационных свойств поверхностного слоя связано с разработкой и использованием специально разработанных порошковых (смесей - обмазок, паст), объединенные названием насыщающая среда (карбюризатор). К насыщающей среде предъявляются три следующих главных требования:
1. Среда - карбюризатор должна обеспечивать необходимое упрочнение деталей и узлов из различных конструкционных сталей в заданном интервале температур в воздушной среде без использования дополнительного оборудования;
567
2. Карбюризатор должен работать как в условии мелкосерийного, так и массового производства, быть удобным для упрочнения деталей различных форм и размеров с применением наипростого термического оборудования;
3. Насыщающая среда не должна состоять из дефицитных и дорогих материалов - компонентов; карбюризатор должен быть удобным в обращении, нетоксичным и удовлетворять всем правилам требования техники безопасности на производстве, а также быть неэнергоемким.
В настоящее время для ряда деталей и узлов машин применяются конструкционные низкоуглеродистые стали типа (20...30) ХГТ, работающие при повышенных нагрузках. Однако износостойкость и усталостная прочность этих сталей после стандартной термообработки (закалки 850 °С с последующим отпуском на требуемую твердость) является недостаточной.
Устранить указанный недостаток, то есть повысить эксплуатационные свойства стали 25ХГТ можно ХТО в пастообразном карбюризаторе, содержащие в своем составе углеродоазотистые компоненты. Карбюризатор в виде пасты (обмазки) наносится непосредственно на любые упрочняемые поверхности, что ускоряет реакцию генерирования активных атомов азота и углерода к поверхности стали, на которой они непосредственно адсорбируются и диффундируют вглубь материала детали. При таком механизме расход компонентов карбюризатора минимальный, а насыщающая способность высокая.
В качестве карбюризатора предлагается азотисто - углеродная паста на основе мелкодисперсной газовой сажи (аморфного углерода) ~ 60 % и железосинеродистого калия (желтой кровяной соли) ~ 40 % с добавками карбамида (мочевины) в качестве азотосодержащих компонентов. Мочевина (NH^CO применяется в качестве азотного удобрения в сельском хозяйстве и содержит ~ 40 % азота. Мочевина дешева и нетоксична, при ~ 200 °С она разлагается с выделением аммиака и изоциановой кислоты:
(NH2)2CO ® NH3 + NHCO. (1)
Активный азот в случае использования мочевины образуется в момент разложения аммиака, которое происходит по реакции:
NH3 ® N + 3H. (2)
Степень диссоциации аммиака зависит от температуры процесса и составляет при низких температурах > 600 °С (20.40) %, поэтому в карбюризаторе остается достаточное количество аммиака для интенсивного насыщения стали азотом при (500.600) °С.
Изоциановая кислота при низких температурах не разлагается и не участвует в последующих реакциях.
Желтая кровяная соль K4Fe(CN)6, хотя и считается цианидом, в твердом состоянии нетоксична, в отличие от цианидов калия и натрия. Считается, что она становится ядовитой после расплавления, когда в расплаве появляется активная группа CN. Однако в смеси с сажей свободного расплава желтая кровяная соль не образуется и ее токсичное действие не проявляется. Цианистый калий частично окисляется с выделением нейтральных газов. И частично участвует в насыщении стали, при непосредственном контакте с поверхностью.
При повышении температуры процесса основным источником активных атомов азота и углерода становится желтая кровяная соль. Она разлагается при > 560 ° с выделением азота и углерода:
K4Fe(CN)6 ® 4KCN + Fe + 2N + 2C. (3)
Желтая кровяная соль проявляет свою активность при средних температурах насыщения (в районе 600 ° ), когда активность мочевины снижается в результате сильной диссоциации аммиака. Атомы азота, образующиеся при разложении желтой кровяной соли, диффундируют в сталь, растворяясь в a-Fe. При этом понижается температура фазовой перекристаллизации азотистого феррита в аустенит (~ 590 °С), в котором становится возможной диффузия углерода и складываются условия для совместного насыщения стали азотом и углеродом, т. е. для нитроцементации.
Дальнейшее повышение температуры процесса (> 800 °С) значительно увеличивает интенсивность диффузии углерода в аустените, что требует его повышенного генерирования в насыщающей среде. Поставщиком углерода при повышенных температурах является сажа, мелкие частички которой имеют чрезвычайно развитую реакционную поверхность [1].
На поверхности частиц сажистого углерода происходит реакция с диоксидом углерода, который образуется в процессе окисления продуктов распада желтой кровяной соли, в результате образуется активный оксид углерода:
С(сажа) + С02 ® 2С0 Т. (4)
Увеличиваясь в объеме (две молекулы вместо одной) оксид углерода легко отрывается от поверхности сажи и циркулирует в пространстве между сажевыми частицами. Попадая на поверхность стали, он отдает ей углерод, превращаясь в неактивный диоксид, который не удерживается поверхностью:
2С0 + Бе ® СБе + С02 Т . (5)
Диоксид углерода вступает в реакцию с сажей, находящейся в непосредственной близости от насыщаемой поверхности, и снова превращается в активный оксид. Таким образом, газы СО и СО2, циркулирующие между поверхностью стали и частицами сажи, осуществляют перенос углерода и цементацию стали. При этом скорость цементации очень высока, поскольку реакция генерирования оксида углерода максимально приближена к насыщаемой поверхности, а реакционная активность сажи чрезвычайно велика.
Таким образом, благодаря тому, что компоненты предлагаемого карбюризатора проявляют свою максимальную активность при различных температурах (500.900) °С, он может быть использован для химико-термической обработки стальных изделий по различным типам, от практически чистого азотирования до нитроцементации, цементации и цианирования.
1. Материалы и методы исследования
Для исследования был приготовлен карбюризатор следующего состава: мочевина (№)2С0 - 20%; желтая кровяная соль К4Бе(СК)б - 20% и сажа газовая ДГ-(100) -60%. Компоненты в сухом виде тщательно перемешивали и разбавляли поливинилаце-татной эмульсией с добавлением этанола (поверхностно-активного вещества) до консистенции густой пасты. Полученную пасту наносили в виде обмазки (слоем ~ 1,5 мм) на образцы из стали 25 ХГТ и высушивали.
Образцы с сухим покрытием упаковывали в герметичный контейнер. При этом образцы в контейнере располагались вплотную друг к другу, без промежутков, как это требуется при использовании древесноугольного карбюризатора, что является существенным преимуществом предлагаемого карбюризатора. За одну загрузку можно обработать значительно больше изделий, чем в традиционном твердом карбюризаторе, кроме того, заметно сокращается время, необходимое для прогрева контейнера.
Как было предложено выше повысить износостойкость и усталостную прочность стали 25ХГТ можно, по нашему мнению, если заменить традиционный отпуск после закалки при (650.660) °С на дополнительную ХТО, включающую нитроцемен-тацию при трех различных температурах: (560, 660 и 760) °С.
Для определения возможности использования предлагаемого пастообразного карбюризатора и для проверки этого предположения, а также выяснения влияния дополнительной ХТО на свойства стали 25ХГТ нами проведено комплексное исследование образцов из этой стали, как в исходном состоянии [закалка с 840 ° в масле с последующим отпуске при 660 °С (1.3) час], так и после нитроцементации.
Исследование включало в себя проведение металлографического анализа определения содержания азота, углерода и других элементов в поверхностных слоях металла, а также исследование микротвердости и предела выносливости.
Микроструктуру образцов исследовали на металлографических шлифах, химически протравленных. Просмотр и съемку шлифов проводили на оптическом микроскопе ММР-4. Твердость по Виккерсу определяли на твердомере ТП-7-Р, согласно ГОСТ 2999-75 при нагрузке 10 кг, микротвердость - на приборе ПМТ-3 при нагрузке 100 г.
Послойный анализ поверхности исследуемых образцов осуществляли на атом-но-эмиссионном спектрометре БЛ-2000 фирмы ЬБСО. В основе принципа действия прибора лежит метод ОВ-ОББ, т.е. атомно-эмиссионной спектроскопии, где в качестве источника возбуждения спектра используется тлеющий разряд (газоразрядная лампа Гримма). Образец помешают в генератор возбуждения, где возбуждается его световой спектр. Проходя через систему линз, свет попадает на голографическую решетку Ро-уланда, которая разделяет и фокусирует свет по длинам волн. Через выходные щели излучение попадает на фотоумножители, которые регистрируют его и выводят на компьютер. По полученным данным строятся профили содержания углерода, азота и других элементов, обнаруженных в спектре пробы.
Предел выносливости образцов определяли неразрушающим вихревым методом [2]. Этот метод основан на регистрации необходимых магнитных изменений в поверхностных слоях образцов при их циклическом нагружении. Нагрузка, при которой происходят эти изменения, и есть действительный предел выносливости металла.
2. Результаты и их обсуждение. Результаты микроструктурного анализа стали 25ХГТ после различных видов ТО и ХТО представлены на рис. 1 и 2. Структура образцов стали не подвергнутых нитроцементации представляет собой мартенсит, мартенсит с трооститом и сорбит рис. 1, а-в соответственно.
Результаты микроструктурного анализа также показывают, что при всех температурах нитроцементации азотисто-углеродная паста показывает очень высокую активность как по азоту, так и по углероду. Об этом свидетельствует большое количество карбонитридов, образовавшихся на поверхности диффузионных слоев.
х500 х150 х150
а б в
Рис. 1. Сталь марки 25ХГТ после ТО: а - закалка 1050 °С, (охлаждение — вода) — мартенсит; б - закалка 950 °С (неполная закалка), (охлаждение — масло 130 °С) — мартенсит с трооститом; в - закалка 850 °С (охлаждение — вода), отпуск 600 °С — сорбит
Температура нитроцементации решающим образом влияет как на глубину, так и на фазовый состав карбонитридных слоев, получаемых при нитроцементации стали в предложенном пастообразном карбюризаторе.
При низких температурах этот карбюризатор в большей степени обеспечивает насыщение стали азотом, причем этот процесс идет с весьма высокой скоростью (0,05...0,10) мм/ч, сравнимой со скоростью насыщения в цианистых ваннах [3].
*300 *300
а б
Рис. 2. Микроструктуры диффузионных слоев на стали 25ХГТ, полученные нитроцементацией в азотисто-углеродной пасте при различных температурах (длительность 2 ч): а — при 560 °С; б — при 660 °С
При высоких температурах (< 750 °С) наблюдается интенсивное насыщение стали углеродом с образованием большого количества карбонитридов цементитного типа.
Поверхность образцов после нитроцементации имеет четко выраженную - характерно тонкую (8.22) мкм нетравлющуюся полосу - «белый» слой (рис. 2), представляющую собой карбонитридный слой Fe3(N,C), обладающую хорошим сопротивлением износу и обладающим менее хрупким качеством, чем чистый цементит Fe3C или нитриды Fe3N. После охлаждения в воде с температуры нитроцементации диффузионный слой под зоной карбонитридов представлен, в основном, в мартенситном виде или мартенсит с трооститом (рис. 1, а-б) соответственно. На рис. 3 приведен профиль распределения концентрации углерода и азота и других элементов по сечению образца после ХТО (режим 5).
Видно, что повышенное содержание С и N в поверхностном слое, соответствует зоне карбонитридов на поверхности исследуемых объектов. В таблице представлены результаты исследования твердости и усталости образцов из стали, являющейся объектом изучения, в различных состояниях.
Рис. 3. Распределение легирующих элементов [углерода (1), азота (2), хрома (3), марганца (4)] по сечению нитроцементированного образца
Анализ результатов представленных в таблице показывает, что замена отпуска (режим 1) на нитроцементацию (режим 4, 5) повышает усталостную прочность в 1,5 и выше при этом оставляя микротвердость в центре и на крае исследованных образцов в совпадающих режимах с погрешностью (1. 3)%.
571
Микротвердость и предел выносливости образцов из стали 25ХГТ
Состояние образцов по порядку Микротвердость ЫУю кгс/мм2 Предел выносливости 5-1 МПа
Центр образца Край образца
1. Исходное состояние (закалка с 850 0С+отпуск при 660 °С 1 час) (253.254) (241.242) (293.294)
2. Закалка с 850 °С в масле + нитроцементация при 660 °С (1 час) (230.232) (244.246) (327.330)
3. Закалка с 850 °С в масле + нитроцементация при 660 °С (2 часа) (243.245) (250.252) (422.434)
4. Закалка с 850 °С в масле + нитроцементация при 660 °С (3 часа) (250.252) (256.258) (452.454)
5. Закалка с 880 °С в масле + нитроцементация при 660 °С (3 часа) (252.253) (254.256) (456.457)
6. Закалка с 880 °С в масле + нитроцементация при 700 °С (2 часа) (252.254) (255.257) (454.456)
Выводы
1. Насыщающая пастообразная среда на основе сажи с азотосодержащими добавками (мочевиной и жёлтой кровяной солью) вполне пригодна и эффективна для поверхностной упрочняющей обработки стальных изделий в широком диапазоне температур. Твердые карбонитриды, образующиеся на поверхности обрабатываемых в этой пасте изделий, будут способствовать повышению их износостойкости и других эксплуатационных свойств.
2. Карбонитридная корка на поверхности исследуемой стали, образующаяся в процессе предлагаемой ХТО обладает той же твердостью, но значительно повышенной выносливоемостью в (1,4.1,5) раза. Карбонитридная кромка на поверхности стали 25ХГТ, образующаяся в процессе нитроцементации в пастообразном карбюризаторе не снижает износостойкость [4], но значительно повышает усталостную прочность материала и работоспособность деталей и узлов [5, 6].
Полученные результаты могут быть использованы при создании ресурсосберегающих технологий процессов обработки материалов с новыми нанокомпозиционными смазками и покрытиями [7-27].
Работа выполнена по проекту №11.6682.2017/8.9.
Список литературы
1. Погодаев А.М., Погодаева И.А. Теория пирометаллургических процессов: сборник задач. - Красноярк: Сибирский федеральный ун-т; Ин-т цв. Металлов и золота, 2007. 68 с.
2. Гадалов В.Н., Агеев Е.В., Чернышова Е.В. Изучение усталостной прочности ферромагнитных материалов неразрушающим экспресс методом // Материалы международной НТК «Современное материаловедение и нанотехнологии. Комсомольск - на -Амуре, 27-30 сент.2010 г. Изд-во: ГОУВПО КнаАГТУ, 2010. Т. 1. С. 196-202.
3. Перспективы применения цианирования для улучшения структуры и свойств конструкционных сталей / В.Н. Гадалов, Д.Н. Романенко, В.Г. Сальников, Д.В. Колмы-ков, А.Г. Романенко, Б.Н. Квашнин // Ремонт. Восстановление. Модернизация, 2012. № 3. С. 8-10.
4. Перспективы использования коррозионностойкой стали 40Х13 [Текст] / В. Н. Гадалов, Д. Н. Романенко, Е.А. Маркелов, Б. Н. Квашнин, А. Г. Романенко // Упрочняющие технологии и покрытия, 2012. № 7. С. 37-40.
5. Повышение работоспособности плунжерных пар из стали (17...20)ХГТ комбинированной нитроцементацией / В. Н. Гадалов, В. Р. Петренко, Ю. В. Скрипкина, Т. Н. Розина, Р. В. Бобрышев, Ю. В. Болдырев // Заготовительные производства в машиностроении, 2012. № 8. С. 43-44.
6. Химико-термическая, электрофизическая обработка металлов, сплавов и гальванических покрытий: монография / В.Н. Гадалов, В.Р. Петренко, В.В. Пешков, СВ. Сафонов. М.: АГРАМАК-МЕДИА, 2013. 320 с.
7. Вариант определения максимального пластического упрочнения в инструментальных сталях / Г.М. Журавлев, А.Е. Гвоздев, А.Е. Чеглов, Н.Н. Сергеев, О.М. Губанов // Сталь, 2017. № 6. С. 26-39.
8. On friction of metallic materials with consideration for superplasticity phenomenon / A.D. Breki, A.E. Gvozdev, A.G. Kolmakov, N.E. Starikov, D.A. Provotorov, N.N. Sergeyev, D.M. Khonelidze // Inorganic Materials: Applied Research, 2017. Т. 8. № 1. С. 126-129.
9. Противоизносные свойства пластичных смазочных композиционных материалов «ЛИТОЛ 24 - частицы гидросиликатов магния» / А.Д. Бреки, В.В. Медведева, Н.А. Крылов, А.Г. Колмаков, Ю.А. Фадин, А.Е. Гвоздев, Н.Н. Сергеев, С.Е. Александров, Д.А. Провоторов // Материаловедение. 2017. № 3. С. 38-42.
10. Многоуровневый подход к проблеме замедленного разрушения высокопрочных конструкционных сталей под действием водорода / В. П. Баранов, А. Е. Гвоздев, А.Г. Колмаков, Н.Н. Сергеев, А.Н. Чуканов // Материаловедение, 2017. № 7. С. 11-22.
11. Применение теории пластичности дилатирующих сред к процессам уплотнения порошков металлических систем / Э.С. Макаров, А.Е. Гвоздев, Г.М. Журавлев, А.Н. Сергеев, И.В. Минаев, А.Д. Бреки, А.Д. Малий // Чебышевский сборник, 2017. Т. 18. Вып. 4. С. 1-17.
12. Гвоздев А.Е., Журавлев Г.М., Сапожников С.В. К теоретическому анализу процесса компактирования порошковых материалов прессованием // Известия тульского государственного университета. Науки о земле, 2017. Вып. 4. С. 273-283.
13. Механические свойства конструкционных и инструментальных сталей в состоянии предпревращения при термомеханическом воздействии / А.Е. Гвоздев, А.Г. Колмаков, О.В. Кузовлева, Н.Н. Сергеев, И.В. Тихонова // Деформация и разрушение материалов, 2013. № 11. С. 39-42.
14. Особенности протекания процессов разупрочнения при горячей деформации алюминия, меди и их сплавов / А.Е. Гвоздев, А.Г. Колмаков, Д.Н. Боголюбова, Н.Н. Сергеев, И.В. Тихонова, Д.А. Провоторов // Материаловедение, 2014. № 6. С. 48-55.
15. Role of nucleation in the of first-order phase transformations / A.E. Gvozdev, N.N. Sergeyev, I.V. Minayev, A.G. Kolmakov, I.V. Tikhonova // Inorganic Materials: Applied Research, 2015. T. 6. № 4. P. 283-288.
16. Зависимость показателей сверхпластичности труднодеформируемых сталей Р6М5 и 10Р6М5-МП от схемы напряженного состояния / А.Е. Гвоздев, А.Г. Колмаков, Д.А. Провоторов, Н.Н. Сергеев, Д.Н. Боголюбова // Деформация и разрушение материалов, 2015. № 11. С. 42-46.
17. Многопараметрическая оптимизация параметров лазерной резки стальных листов / А.Е. Гвоздев, И.В. Голышев, И. В. Минаев, А. Н. Сергеев, Н. Н. Сергеев, И. В. Тихонова, Д.М. Хонелидзе, А.Г. Колмаков // Материаловедение. 2015. № 2. С. 31-36.
18. Расчет кластерной структуры расплава, ее влияние на образование нано-аморфных твердых фаз и их структурную релаксацию при последующем нагреве / М.Х. Шоршоров, А.Е. Гвоздев, А.В. Афанаскин, Е.А. Гвоздев // Металловедение и термическая обработка металлов, 2002. № 6. С. 12-16.
19. Расчет деформационной повреждаемости в процессах обратного выдавливания металлических изделий / А.Е. Гвоздев, Г.М. Журавлев, А.Г. Колмаков, Д.А. Провоторов, Н.Н. Сергеев // Технология металлов, 2016. № 1. С. 23-32.
20. Бреки А.Д., Гвоздев А.Е., Колмаков А.Г. Использование обобщенного треугольника Паскаля для описания колебаний силы трения материалов // Материаловедение, 2016. № 11. С. 3-8.
21. Гончаренко И. А., Золотухин В.И., Гвоздев А.Е. Основы технологии термической обработки стали: учебное пособие; под ред. И. А. Гончаренко. Тула: «Гриф и К», 2006. 326 с.
22. Технология конструкционных, эксплуатационных и инструментальных материалов: учебник / А.Е. Гвоздев, Н.Е. Стариков, Н.Н. Сергеев, В.И. Золотухин, А.Н. Сергеев, С.Н. Кутепов, А.Д. Бреки. Тула: Изд-во ТулГУ, 2018. 406 с.
23. Материаловедение: учебник для вузов / Н.Н. Сергеев, А.Е. Гвоздев, В.К. Зеленко, А.Н. Сергеев, О.В. Кузовлева, Н.Е. Стариков, В.И. Золотухин, А.Д. Бреки. Тула: Изд-во ТулГУ, 2017. 469 с.
24. Механизмы водородного растрескивания металлов и сплавов. Ч.1 (обзор) / Н.Н. Сергеев, А.Н. Сергеев, С.Н. Кутепов, А.Г. Колмаков, А.Е. Гвоздев // Материаловедение, 2018. № 3. С. 27-33.
25. Механизмы водородного растрескивания металлов и сплавов. 4.II (обзор) / Сергеев Н.Н., А.Н. Сергеев, С.Н. Кутепов, А.Г. Колмаков, А.Е. Гвоздев // Материаловедение, 2018. № 4. С. 20-29.
26. Влияние режимов термической обработки на стойкость высокопрочной арматурной стали к водородному растрескиванию / Н.Н. Сергеев, А.Н. Сергеев, С.Н. Кутепов, А.Е. Гвоздев, Е.В. Агеев // Известия Юго-Западного государственного университета. Серия: Техника и технологии. 2017. Т. 7. № 4(25). С. 6-20.
27. Сергеев Н.Н., Сергеев А.Н., Гвоздев А.Е., Чуканов А.Н., Кутепов С.Н., Пан-тюхин О.В. Исследование влияния легирования на механические и коррозионные свойства арматурного проката // Известия Тульского государственного университета. Технические науки, 2018. Вып. 7. С. 117-131.
Гадалов Владимир Николаевич, д-р техн. наук, профессор, [email protected], Россия, Курск, Юго-западный государственный университет,
Макарова Ирина Александровна, аспирант, makarova. mia@yandex. ru, Россия, Курск, Юго-Западный государственный университет,
Ляхов Андрей Владимирович, канд. техн. наук, заместитель директора, [email protected], Россия, Курск, ОБПОУ «Курский электромеханический техникум»,
Ляхов Владимир Иванович, канд. техн. наук, доцент, kemt-s@yandex. ru, Россия, Курск, Юго-западный государственный университет,
Стародубцев Владислав Викторович, аспирант, makarova. mia@yandex. ru, Россия, Курск, Юго-западный государственный университет,
Минаев Игорь Васильевич, генеральный директор, [email protected], Россия, Тула, ООО НПП «Телар»,
Гвоздев Александр Евгеньевич, д-р техн. наук, профессор, [email protected], Россия, Тула, Тульский государственный педагогический университет им. Л.Н. Толстого,
Кутепов Сергей Николаевич, канд. пед. наук, kutepov. sergei@mail. ru, Россия, Тула, Тульский государственный педагогический университет им. Л.Н. Толстого,
Калинин Антон Алексеевич, инженер, [email protected], Россия, Тула, Тульский государственный университет
PERSPECTIVE PROCESSES OF CHEMICAL-THERMAL TREATMENT OF CONSTRUCTION STEELS
V.N. Gadalov, I.A. Makarova, A. V. Lyakhov, V.I. Liakhov, V. V. Starodubtsev, I. V. Minaev,
A.E. Gvozdev, S.N. Kutepov, A.A. Kalinin
The results of the study of the structure, phase composition and performance properties of samples of steel type 25HGT after volumetric quenching with tempering, as well as after standard quenching with additional chemical and thermal treatment consisting of nitro-carburizing using nitrogen-carbon paste-like carburetors at different temperatures (540...760) °C.
Key words: structural steel, and extra chemical heat treatment, nitrocarburizing, gas soot, urea, genesisintermedia potassium, carburizer, pasta, performance, carbon, nitrogen, a carbonitride.
Gadalov Vladimir Nikolaevich, doctor of technical science, professor, [email protected], Russia, Kursk, Southwest State University,
Makarova Irina Aleksandrovna, postgraduate, makarova. mia@yandex. ru, Russia, Kursk, Southwestern State University,
Lyakhov Andrey Vladimirovich, candidate of technical science, Deputy Director, lyakhov. andrei@,yandex. ru. Russia, Kursk, Kursk Electromechanical College,
Liakhov Vladimir Ivanovich, candidate of technical science, docent, [email protected], Russia, Kursk, Southwestern State University,
Starodubtsev Vladislav Viktorovich, postgraduate, makarova. mia@yandex. ru, Russia, Kursk, Southwestern State University,
Minaev Igor Vasil'yevich, General Director, ivminaev1960@yandex. ru, Russia, Tula, LLC "NPP "Telar",
Gvozdev Aleksandr Evgen'yevich, doctor of technical science, professor, [email protected], Russia, Tula, Tula State Lev Tolstoy Pedagogical University,
Kutepov Sergey Nikolaevich, candidate of pedagogical science, kutepov. sergei@mail. ru, Russia, Tula, Tula State Lev Tolstoy Pedagogical University,
Kalinin Anton Alekseevich, engineer, antony-ak@mail. ru, Russia, Tula, Tula State University
