CC BY
49
4. Григоренко Я. М. Решение на основе сплайн-аппроксимации двумерных задач статики ортотропных конических оболочек в уточненной постановке / Я. М. Гри -горенко, О. А. Авраменко, С. Н. Яремченко // Прикладная механика. - 2007. - T. 43. - № 11. - С. 43-54.
Одержано 15.12.2010
Авраменко О. А. Анализ напряженно-деформированного состояния нетонких ортотропных конических оболочек переменной толщины под действием неравномерной нагрузки
На основе предложенного подхода проведен анализ напряженно-деформированного состояния нетонких ортотропных конических оболочек под действием неравномерно распределенной нагрузки. В качестве примера приведены результаты распределения прогибов для конических оболочек в зависимости от параметров изменения толщины для некоторых нагрузок. Выявлены эффекты и получены закономерности. Ключевые слова: неравномерная нагрузка, нетонкие ортотропные конические оболочки, уточненная теория, переменная толщина, сплайн, метод дискретной ортогонализации, напряженно-деформированное состояние.
Avramenko O. Stress-strain state analysis of non-thin orthotropic varying thickness conical shells under action of uneven loads
Basing on the developed approach the analysis of non-thin orthotropic conical shells of variable thickness under stress-strain state action of uneven loads is carried out. As an example, the results of the distribution for conical shells of deflections in depending on thickness change parameters are shown for some loads.
Key words: uneven loads, non-thin orthotropic conical shells, Refined theory, varying thickness, spline, discrete orthogonalization method, stress-strain state.
УДК 004.021:539.3
Д-р техн. наук А. Д. Шамровский, Д. Н. Колесник, Т. А. Миняйло Государственная инженерная академия, г. Запорожье
УСОВЕРШЕНСТВОВАННЫЙ МЕТОД ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫХ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ ДЛЯ РАСЧЕТА СТЕРЖНЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Ранее рассмотренный метод расчета стержневых конструкций улучшен с целью повышения быстродействия алгоритма, уменьшения числа итераций и времени выполнения. Разработана и применена новая методика для нахождения промежуточного положения подвижных вершин.
Ключевые слова: стержневые конструкции, нелинейные системы, метод последовательных перемещений, использование ЭВМ, быстродействие, алгоритмы.
Введение
В работах [1, 2] представлен метод последовательных перемещений для расчета стержневых систем.
Этот метод позволяет решать как линейные, так и нелинейные задачи расчета таких систем.
Данная работа является продолжением работ [1, 2] с целью улучшения предложенного в них метода. Усо -вершенствованный метод позволяет существенно уменьшить количество итераций и сократить время расчета конструкции, а также улучшить надежность алгоритма вычислений.
Случай одноярусных конструкций, состоящих из произвольного количества стержней
Рассмотрим одноярусную стержневую систему, состоящую из n стержней, изображенную на рис. 1.
Начальные координаты узлов будут:
xbo, yB0, xAl = const, yAl = const, (i = 1,...,n). (1)
Пусть система находится в произвольном положении, отвечающем некоторому смещению узла B вдоль осей координат:
uB0, vB0 . (2)
2. Григоренко Я. М. Основи теорії пластин та оболонок / Я. М. Григоренко, Л. В. Мольченко - К. : Либідь, 1993. -232 с.
3. Григоренко Я. М. Численно-аналитическое решение задач механики оболочек на основе различных моделей / Я. М. Григоренко, Г. Г. Влайков, А. Я. Григоренко. - К. : Академпериодика, 2006. - 472 с.
© А. Д. Шамровский, Д. Н. Колесник, Т. А. Миняйло, 2011
Рис. 1. Система из п стержней Начальные длины стержней равны:
Ц0 = ^(хВ0 — хАг )2 + ХВ0 - УАг )2 ( = 1,-= п)(3)
Координаты узла В в произвольном положении:
хВ = хВ0 + иВ0 , уВ = уВ0 + УВ0 • (4)
Длины стержней при произвольном положении узла В равны:
Ц =^(хВ - хА,)2 +(ув - УАг)2 ( . =п) (5)
Обозначим углы между стержнем номер 1 и осью координат через аг (г = 1,..., п)
Тогда косинусы и синусы этих углов будут равны соответственно:
xB - xAi
cosai =—-------------—, sinai = ——'Уа- (i = 1,...,n). (6)
Ц Ц
Абсолютные деформации стержней равны:
ДЦ = Ц — Цг0, (г = 1,...,п) •
Для реакций стержней имеем:
(7)
F F
Я, = D,AL,, D, = -^ (i = 1,...,n). (8)
Li0
Здесь F\ - модуль упругости материала стержня
номер i; F - площадь поперечного сечения стержня номер 1. Эти реакции направлены вдоль стержней от узла (рис. 1).
Пусть теперь из положения со смещением (2) узел B получит дополнительное смещение:
uB, vB . (9)
Составим уравнения равновесия узла B с учетом
этого дополнительного смещения в линейной постановке. Дополнительные деформации стержней, вызванные смещениями (9), будут:
dL, = ив cosai + Vb sinai (i = 1,...,n). (10)
Вызванные этими смещениями реакции равны:
гг = (г = 1,...,п) . (11)
Складывая реакции (8) и (11) получаем уравнения равновесия:
ЕХ = рх — Е ((■ + гг )С°5 аг = 0 , г=1
I7 = Ру — Е (х + гг ) аг = 0. (12)
i=1
Подставляя в (12) выражения (11) с учетом (10) получаем:
n
a11uB + a12vB = Zx = Px -ZЯ, c0sa,
i=1
a21uB + a22vB = Z y = Py - Z Ri s1
sin a,
i=1
n
a11 =ZD cos2
i=1
n
aa2
i=1
n
a,, a12 = a21 = ZD, cosa, sina i=1
22 =ZD, sin2a,.
(13)
Решая систему уравнений (13) находим новое перемещение узла В:
uB0 ^ uB0 + ив, vB0 ^ vB0 + vB .
(14)
После этого выкладки повторяются, начиная с (4). Условием окончания циклического процесса можно взять:
V(Zx) +(Zy) <i
(15)
где е - заданная относительная погрешность.
Однако описанный алгоритм действителен не всегда. Возможны случаи, когда определитель систем уравнений равен или близок к нулю, что характерно, например, для потери устойчивости системы. В таких случаях рекомендуется заменить поиск смещений ив, УВ формулами, которые применялись в методе последовательных перемещений:
uB =yZ x vB =yZy,
(16)
где у - коэффициент пропорциональности, который равен меньшей из величин, обратных жесткостям:
V D,
(i = 1,...,.n).
(17)
Однако и при неравном нулю определителе может оказаться, что перемещения ив, ув слишком велики, что противоречит условиям составления линейной
системы уравнений (13), т.е. предположениям о малости данных перемещений. Для того, чтобы не допустить этого, зададим какие-то максимальные значения перемещений:
—тах, Утах. (18)
Если выясняется, что —в > итах, то выполняем замены:
к = —тах , —в —— кив, Ув —— кУв (19)
ив
При этом вектор перемещения узла В сохраняет свое направление, но перемещение ив уже не превосходит заданного максимального значения (равно ему). После этого для вновь полученных значений перемещений выполняем аналогичную проверку для второго перемещения:. При Ув > Утах выполняем замены:
к = Утах, —в — к—в, Ув — кУв . (20)
Ув
Таким образом, теперь обеспечиваются достаточно малые значения линейных перемещений узла с сохранением его направления.
На рис. 2 и 3 приведены графические результаты решения задач о вертикальном нагружении системы из трех стержней вплоть до потери ее устойчивости прежним и новым методами.
Промежуточное положение верхнего узла на каждой итерации алгоритма обозначается точкой на рисунке. Для старого алгоритма количество этих точек настолько велико, что они образуют непрерывную кривую, которая соединяет старое и новое положение вершины. Для нового метода, достижение результатов
1,5
1 л
15 уЛ/
1 1,5 2
-0,5
-1
Рис. 2. Расчет методом последовательных перемещений
1,5
1 /¿V ]
3,5 //
1 '1,5 '2
-0,5
-1
Рис. 3. Расчет усовершенствованным методом последовательных перемещений
потребовало гораздо меньшего числа итераций, что иллюстрируется значительно меньшим числом промежуточных положений. Так новому методу потребовалось в сорок шесть раз меньше итераций и в четыре раза меньше времени. Кроме того, многочисленные тестовые просчеты показали, что новый метод обладает значительно большей надежностью и способностью обеспечивать большую точность вычислений.
Усовершенствованный метод последовательных перемещений для произвольных конструкций
Рассмотренный метод применяется и для конструкции произвольной степени сложности, имеющей много подвижных узлов. В таком случае метод решения аналогичен используемому для конструкции с одним подвижным узлом. На одном шаге вычислений предполагается, что конструкция имеет лишь один подвижный узел, все остальные закреплены. Решаем задачу приведенным выше способом для данного узла и переходим к следующему. Итерационный процесс продолжаем до тех пор, пока не выполнится условие (17) для всех узлов одновременно.
И в этом случае усовершенствованный подход позволяет сократить количество итераций и затрачиваемое время для выполнения расчетов.
На рис. 4, 5 приведены графические результаты расчетов двухъярусной конструкции под действием вертикальной нагрузки.
В данном случае число итераций нового метода меньше в тридцать семь раз, а время выполнения меньше в десять. Здесь в качестве примера рассмотрен только случай потери устойчивости верхним ярусом системы. Однако возможно изучить и дальнейшую потерю устойчивости нижнего яруса при увеличении нагрузки.
Рис. 4. Расчет методом последовательных перемещений
г
1,5 1
1 ■*
3,5 !/
1,5 2 2,5 3 3,5 4
Рис. 5. Расчет усовершенствованным методом последовательных перемещений
Выводы Список литературы
1. Шамровський О. Д. Расчет стержневых конструкций методом последовательных перемещений с учетом геометрической нелинейности / О. Д. Шамровський, Д. М. Колесник, Ю. О. Лимаренко // Нові матеріали і технології в металургії та машинобудуванні, 2009. - № 1. -С. 78-85.
2. Шамровський О. Д. Метод последовательных приближений для расчета стержневых систем / О. Д. Шамровський, А. І. Безверхий, В. В. Кривуляк // Нові матеріали і технології в металургії та машинобудуванні. -2008. - № 2. - С. 110-118.
Одержано 01.04.2010
Шамровський О.Д., Колесник Д.Н., Міняйло Т.О. Вдосконалений метод послідовних переміщень для розрахунку стержневих конструкцій
Раніше розглянутий метод розрахунку стержневих конструкцій вдосконалено з метою підвищення швидкості алгоритму, зменшенню кількості ітерацій та часу виконання. Розроблена та застосована нова методика для розрахунку проміжного положення рухомих вершин.
Ключові слова: стержневі конструкції, нелінійні системи, метод послідовних переміщень, використання ЕОМ, швидкодія, алгоритми.
Представленный в [1] метод расчета стержневых конструкций усовершенствован путем применения нового подхода к решению поставленной задачи, что позволило сократить число итераций и времени выполнения расчета, а также увеличить надежность метода и его точность. Полученные результаты позволяют применять метод последовательных перемещений для решения сложных конструкций (ферм, арок).
Shamrovskiy A., Kolesnik D., Minyaylo T. The improved method of successive approximations for beam structures calculation
Previously considered method of beam structures calculation has been improved in order to increase algorithm speed, reduce number of iterations and execution time. A new method offinding mobile nodes’ intermediate positions has been developed and used.
Key words: beam structures, nonlinear system, the method of successive approximations, computer using, performance, algorithms.
УДК 539.3 Д-р фіз.-мат. наук В. І. Пожуєв, Д. В. Грищак Державна інженерна академія, м. Запоріжжя
НАБЛИЖЕНИЙ АНАЛІТИЧНИЙ РОЗВ’ЯЗОК ЗАДАЧІ ПРО ДЕФОРМОВАНИЙ СТАН ОРТОТРОПНОЇ ЦИЛІНДРИЧНОЇ ОБОЛОНКИ ЗМІННОЇ ЗА ЧАСОМ МАСИ ПРИ КОМБІНОВАНОМУ ТЕРМОСИЛОВОМУ НАВАНТАЖЕННІ
У роботі запропоновано наближений аналітичний розв ’язок задачі про деформування оболонкової конструкцій із змінними за часом параметрами при термосиловому динамічному зовнішньому навантаженні. Математична постановка задачі зводиться до необхідності інтегрування диференціального рівняння четвертого порядку у частинних похідних із змінними за часом коефіцієнтами.
Ключові слова: наближений аналітичний метод, асимптотичний підхід, ортотропна циліндрична оболонка, термосилове та динамічне навантаження, метод фазних інтегралів, диференціальні рівняння із змінними коефіцієнтами, чисельний аналіз.
З останніх досліджень оболонкових конструкцій при складному термосиловому навантаженні слід відмітити роботи [1, 2], в яких наводяться основні рівняння даної проблеми і розглянуто випадки, коли параметри оболонки не залежать від часу, а чисельна реалізація проводиться за умови максимальної величини д тах у законі динамічного зовнішнього тиску. Таким чином, автори робіт відходять від необхідності вирішення проблеми інтегрування диференціального рівняння другого порядку із коефіцієнтами, залежними від часу, тобто від урахування залежності розв’язку задачі від закону зміни маси за часом та зовнішнього навантаження д = д(), що є принциповим для даного дослідження.
1 Постановка задачі. Основні залежності
У даній роботі розглядається деформування циліндричної оболонки із композиційного матеріалу зі змінними за часом маси та зовнішнього тиску при ком -бінованому термосиловому динамічному навантаженні (рис. 1).
Математична постановка задачі зводиться до необхідності інтегрування диференціального рівняння четвертого порядку у частинних похідних за координатами та неоднорідного диференційного рівняння другого порядку за змінними за часом коефіцієнтами.
На базі принципу Даламбера з урахуванням інерц-
іиних сил у напрямку нормальних переміщень серединної поверхні оболонки (напрямок 2) маємо
-Æ h д
w
Fy -—^-h—— dxdy
(1)
Я дt1
де - питома вага матеріалу оболонки,
Я - прискорення сили ваги;
(при цьому обертання елементу hdxdy відносно напрямків X, У не враховується) можна записати основні залежності теорії пружних ортотропних оболонок.
Рівняння у проекції на нормаль до серединної поверхні оболонки записується у вигляді:
дх
д
+ kxNx + kyNy +---------1 Nx----------+ Nxy — I +
dy x x y y дх I x дх xy dy
dw
dx
dw
д і dw dw \ і \ d2w y(t), d2
—I Nxy — + Ny— | + q(f)R—Th —
- 0.(2)
ду ^ ху дх у ду) 'УГ ду1 Я ді1
Враховуючи відсутність у рівняннях моментів членів, пов’язаних із інерцією обертання та інтегруючи члени вищого порядку малості будемо мати залежності:
дМ дМ
xy
dx
ду
dMxy дМ
xy
dx
+-ZT-Qy - о. (3)
dy
2
w
+
© В. І. Пожуєв, Д. В. Грищак, 2011
