CC BY
3
УДК 621.311
Назаров А.В. студент
Казанский Государственный Энергетический Университет
Россия, г.Казань Научный руководитель: Галеева Р.У.
ст. преподаватель
Казанский Государственный Энергетический Университет
Россия, г.Казань
УЧЕТ ВЛИЯНИЯ ПАРАМЕТРОВ ДВУХЦЕПНЫХ ЛЭП ПРИ СИММЕТРИЧНЫХ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЯХ ПРИ КОРРЕКЦИИ
УСТВОК РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ
Аннотация. При расчете управляющего воздействия противоаварийной автоматики, при выборе уставок релейной защиты, а также при оперативном ведении и корректировке текущих режимов энергосистем необходимо учитывать влияние параллельных цепей двухцепных ЛЭП. Cтатья посвящена анализу учёта взаимовлияния двухцепных воздушных линий при расчёте токов короткого замыкания.
Ключевые слова: двухцепная ЛЭП, взаимная индукция, метод фазных координат
Nazarov A. V. student
Kazan State Power Engineering University
Russia, Kazan Academic Advisor: Galeeva R. U.
head teacher
Kazan State Power Engineering University
Russia, Kazan
TAKING INTO ACCOUNT THE INFLUENCE OF THE PARAMETERS OF THE DOUBLE CIRCUIT TRANSMISSION LINE WITH SYMMETRICAL SHORT-CIRCUIT FOR CORRECTION OF SETTINGS OF RELAY
PROTECTION
Abstract. When calculating the control action of anti-emergency automatics, the choice of settings of relay protection, as well as operational maintenance and adjustment of current modes ofpower systems consider the impact ofparallel circuits of a double circuit power line. The article is devoted to accounting for the interaction of double-circuit overhead line when calculating short-circuit currents.
Key words: double circuit power line, mutual induction, the method of phase coordinates
В практике сегодняшних дней для обеспечения надежности электроснабжения питание потребителей достаточно часто резервируется по двум идентичным линиям, которые из соображения экономической целесообразности выполняются на одной несущей опоре. В нормальном режиме работы линий переток мощности распределяется по обеим цепям
равномерно и может считаться приблизительно одинаковым. Такие двухцепные линии в основном встречаются в сетях 35, 110 и 220кВ, значительно реже они используются при напряжении 330кВ.
При уменьшенных расстояниях между осями параллельных ВЛ становится заметным влияние цепей друг на друга через взаимную индуктивность и емкость. Это влияние приходится учитывать при выборе уставок релейной защиты (РЗ), при расчете управляющего воздействия противоаварийной автоматики (ПА), а также при оперативном ведении, управлении и коррекции текущих режимов энергосистем.
Традиционные методы расчета симметричных КЗ базируются на симметричности элементов сети. Для учета несимметрии, взаимоиндукции разных фаз друг на друга, расположения проводов ВЛ и других особенностей применяют метод фазных координат, который в практической реализации сталкивается с рядом трудностей, ограничивающих его применение в алгоритмах расчета.
Данная статья посвящена анализу методов, учитывающих свойства двухцепных ЛЭП на точность расчёта симметричного режима трехфазного КЗ на одной из линий двухцепной ЛЭП с целью корректировки уставок РЗ и ПА.
В качестве тестируемой модели был рассмотрен участок сети между понижающими станциями (ПС) 500кВ «Киндери» и ПС 220кВ «Центральная», соединенные двухцепной ВЛ 220кВ со следующими параметрами: линия двухцепная на одностоечных опорах типа П220-2; длина линии: Ь=25,843км; марка проводов: АС-300/39; вид опор: анкерные, анкерно-угловые, промежуточные; расщепление фаз: нет; транспозиция проводов: нет; наличие грозозащитных троса: 2 троса; частота заземления грозозащитного троса: по концам ЛЭП - глухое заземление, по линии -через разрядные рога.
В качестве тестируемой модели был рассмотрен участок сети между понижающими станциями (ПС) 500кВ «Киндери» и ПС 220кВ «Центральная», соединенные двухцепной ВЛ 220кВ со следующими параметрами: линия двухцепная на одностоечных опорах типа П220-2 (рис.1.); длина линии: Ь=25,843км; марка проводов: АС-300/39; вид опор: анкерные, анкерно-угловые, промежуточные; расщепление фаз: нет; транспозиция проводов: нет; наличие грозозащитных троса: 2 троса; частота заземления грозозащитного троса: по концам ЛЭП - глухое заземление, по линии - через разрядные рога.
Рис. 1. Двухцепная опора П220-2 (расстояния указаны в метрах)
В качестве расчетного эксперимента выполнялся расчет периодической составляющей начального тока симметричного трехфазного КЗ на шинах приемной ПС «Центральная» (рис.2). ПС «Киндери» считаем источником бесконечной мощности с собственным сопротивлением равным нулю.
Рис.2. Исследуемая сеть ВЛ 220кВ ПС «Киндери-Центральная»
При моделировании сети производились вычисления для расчетных моделей отображающих в формате обобщенной многопроводной схемы замещения ВЛ с сосредоточенными параметрами с использованием матрица расстояний между проводами различных фаз (табл.1)
Табл.1. Матрица расстояний между проводами различных фаз.
й(м) А В С а ь с
А - dAB dAC dAa dAb dAc
В dAB - dAC dAa dAЬ dAc
С dAC dAa - dAa dAЬ dAc
а ЛлС Лла лаь - лаь Ллс
Ь лаб лас Лла лаь - Ллс
с лаб лас Лла лаь Ллс -
Расчет проводился по трем вариантам. По первому варианту был проведен расчет сопротивлений и периодической составляющей начального тока симметричного трехфазного КЗ на шинах приемной ПС по однолинейной схеме ЛЭП без учета взаимоиндукции. Сопротивление цепи было рассчитано по известной формуле:
^ Тэк'
где Япр - удельное активное сопротивление провода; гэк -эквивалентный радиус провода; Бср - среднее геометрическое расстояние между фазами одной цепи.
По второму варианту расчет сопротивлений и периодической составляющей тока трехфазного КЗ был проведен по однолинейной схеме ЛЭП с учетом взаимоиндукции. Сопротивление цепи было рассчитано по известной формуле:
Ъ1-и — (д + у0,145 • • I
1пР - . „ г
'э
где Di.ii - среднее геометрическое расстояние между цепями I и II. Для третьего варианта составлена матрица собственных и взаимных фазных сопротивлений (табл.2).
Табл. 2. Матрица собственных и взаимных фазных сопротивлений.
I цепь II цепь
Л Б с а Ь с
I Л ъаа ъаб ъас Ъла ъаь Ълс
Б ъба ъбб ъбс ЪБа ъбь ъбс
с ъса ъсб ъсс Ъса ъсь Ъсс
II а ЪаЛ ЪаБ ЪаС Ъаа ЪаЬ Ъас
Ь ъьа ъьб ъьс Ъьа ъьь Ъьс
с ЪсЛ ЪсБ ЪсС Ъса ЪсЬ Ъсс
По главной диагонали матрицы располагаются собственные сопротивления фаз:
¿(собств) = (Дпр + Дз +А145 ,
'эк
где Я3=0,05 Ом/км - удельное сопротивление земли; Dз - глубина залегания фиктивного обратного провода при f=50Гц.
Недиагональные элементы составляют взаимные сопротивления между фазами:
г{в3аим) = (Яз+т45^1д^)^ .
Имеем 6 исходных уравнений падения напряжения на фазах линии для трехфазного металлического КЗ:
Аид — 1д • Z^+/R• Z ЛК+/Г • % АГ+1 п^ Ап+1^ г •7
{В ПАВ
С пАС
"Аа+1Ь ^АЬ+1с *Ас
Аив—1д ZBA+IB• 2ВВ+1С• 2вс+1а 2Ва+1ь• 2ВЬ+1С^2Вс
А^С—^А^СА+^В'^СВ+^С %СС+!а 2Са+1Ь^¿СЬ+^с %Сс
А^а —1А • 1 аА +1В • 1 аВ +1С• 1 аС +1а Я аа • % аЬ % ас
&иь—1А• 1ЪА+\В Ъъв+\с• Ъъс+\а• Ъъъ+1с ¿Ьс
А^с—^А • ^ сА+^В' ^сВ+^С • ^сС+^а • ^са+^Ь^ ^сЬ+^с^ ^сс
Принимаем допущение что параметры линий цепи I и II равны, так же соответственно равны напряжения на шинах ПС Киндери одноименных фаз:
АиА—Аиа—ЕА Аив—Аиь—Ев Аис—Аис—Ес
Тогда токи одноименных фаз также будут соответственно равны:
!в—1ь'> !с—1с'>
А исходная система уравнений упроститься и примет вид:
АиА—1А • (гАА+гАа) +\в\2ав+2аъ) +\С(1ас+1ас)
Аив—1А• (гВА+гВа) +1В (1ВВ+1ВЪ) +1С• (гвс+гВс)
Аис—1А (ЪсА+^Са) + V (¿св+^съ) +1с<гсс+гСс)
Матрица действующих значений токов КЗ:
где и - матрица со значением ЭДС источника питания в каждой фазе; 2 - матрица сопротивлений, учитывающая взаимовлияние фаз от расположения цепей на опорах и грозозащитного троса.
Результаты расчётов запишем в виде таблицы 3,4, 5 и 6.
Для провода марки АС-300/39: Яо=0,0958 (Ом/км) - удельное погонное активное сопротивление провода; Гпр=12 (мм) - радиус провода; Гэк =11,4(мм) - эквивалентный радиус; Кпр=2,47 (Ом) - полное активное сопротивление провода фазы.
Табл. 3. Расстояние между проводами
й(м) А В С a Ь с
А - 8,04 14,02 7,00 12,42 15,98
В 8,04 - 6,86 12,42 12,80 12,43
С 14,02 6,86 - 15,98 12,43 8,40
a 7,00 12,42 15,98 - 8,04 14,02
Ь 12,42 12,80 12,43 8,04 - 6,86
с 15,98 12,43 8,40 14,02 6,86 -
азличных фаз
Табл. 4. Собственные и взаимные фазные удельные индуктивные
сопротивления
Х(Ом/км) А В С a Ь с
А 0,7167 0,3037 0,2687 0,3125 0,2764 0,2605
В 0,3037 0,7167 0,3137 0,2764 0,2745 0,2763
С 0,2687 0,3137 0,7167 0,2605 0,2763 0,3010
а 0,3125 0,2764 0,2605 0,7167 0,3037 0,2687
Ь 0,2764 0,2745 0,2763 0,3037 0,7167 0,3137
с 0,2605 0,2763 0,3010 0,2687 0,3137 0,7167
Табл. 5. Собственные и взаимные фазные удельные активные _сопротивления
Я(Ом/км) а В с а Ь с
а 0,1458 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05
В 0,05 0,1458 0,05 0,05 0,05 0,05
с 0,05 0,05 0,1458 0,05 0,05 0,05
а 0,05 0,05 0,05 0,1458 0,05 0,05
Ь 0,05 0,05 0,05 0,05 0,1458 0,05
с 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,1458
Табл. 6. Периодические составляющие начального тока симметричного
трехфазного КЗ и их отклонения от тока ¡а(з)
Метод расчета Фазные токи 1(3)ф.по(кА) к (кА) 81 (%)
1 1а= 1в= 1с 11,4 1,39 13,89
2 1а= 1в= 1с 11,15 1,14 11,39
1а= 10,01 0 0
3 1в= 11,94 1,93 19,28
1с= 10,85 0,84 8,39
Рис.3. Вектора периодической составляющей тока трехфазного КЗ.
Если принять за эталон наименьшее значение тока в фазе А, рассчитанного по методу фазных координат, то относительные и абсолютные отклонения можно изобразить в виде гистограммы (рис.4).
1л(3) 100 %
я(1) 0ib(3) 13,9 % si(2) 19,3 % 5Ic(3)
11,4 % Ol 8,4 % oia(3) 0 %
Рис.4. Относительное отклонение расчетных токов от тока ¡а(з) (%)
Полученные результаты позволяют сделать вывод о том, что неучёт свойств двухцепных ЛЭП и взаимного влияния их друг на друга приводит к заметным погрешностям в расчетах симметричного короткого замыкания.
При расчёте токов КЗ для целей релейной защиты нельзя пренебрегать влиянием свойств параллельных линий. От учёта внутренних свойств при расчёте уставок зависит чувствительность работы РЗ и частота их ложных срабатываний. Приоритетными задачами являются сокращения количества ложных срабатываний вплоть до их исключения.
Использованные источники:
1.Берман А. П. Расчет несимметричных режимов электрических систем с использованием фазных координат. - Электричество, 1985, №
2.Взаимовлияние двухцепных воздушных линий и их воздействие на режим электрических систем / М.Ш. Мисриханов, В.А. Попов, Н.Н. Якимчук, Р.В. Медов // Электрические станции. - 2001 - №2.
3.Гусейнов А. М. Расчет в фазных координатах несимметричных установившихся режимов в сложных системах. - Электричество, 1989, № 3 4.Закорюкин В.П., Крюков А.В. Сложнонесимметричные режимы электрических систем. - Иркутск: Изд-во ИГУ. - 2005. - 273с.
5.Руководящие указания по релейной защите / Вып. 11. Расчеты токов короткого замыкания для релейной защиты и системной автоматики в сетях 110-750 кВ. - М.: Энергия, 1979, №11
6.Ульянов С.А. Электромагнитные переходные процессы в электрических системах. — М.; Л.: Энергия,1970.
