CC BY
1
УДК 666.97:66.02:620.193
ТРАН СФОРМАЦИЯ ПРОЧНОСТИ БЕТОНА ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНСТРУКЦИИ В АГРЕССИВНОЙ ВОЗДУШНОЙ СРЕДЕ С ИЗМЕНЯЮЩИМИСЯ ПАРАМЕТРАМИ
В. Е. РУМЯНЦЕВА1,2, И. В. КРАСИЛЬНИКОВ2,3, У. А. НОВИКОВА5, И. А. КРАСИЛЬНИКОВА4, К. Б. СТРОКИН5
1
Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России,
Российская Федерация, г. Иваново 2 Ивановский государственный политехнический университет, Российская Федерация, г. Иваново 3 Научно-исследовательский институт строительной физики РААСН, Российская Федерация, г.Москва 4 Владимирский государственный университет имени Александра Григорьевича и Николая Григорьевича Столетовых, Российская Федерация, г. Владимир 5 Сахалинский государственный университет, Российская Федерация, г. Южно-Сахалинск E-mail: varrym@gmail.com, korasb@mail.ru, uliana.a.novikova@gmail.com, irinanebukina@rambler.ru, strokin07@rambler.ru
Цель настоящей публикации - продемонстрировать результаты моделирования изменения прочностных характеристик строительных конструкций, вызванных массообменными процессами при эксплуатации в воздушных агрессивных средах. Описано влияние «свободного гидроксида кальция» на устойчивость минералов цементного камня, определены эмпирические зависимости коэффициента стойкости бетона в зависимости от безразмерной концентрации гидроксида кальция. Представлены необходимые уравнения для выполнения расчетов по прогнозированию трансформации прочности бетона при эксплуатации конструкции в агрессивной воздушной среде с изменяющимися параметрами. Приведено полученное решение дифференциального уравнения нестационарной массопроводности гидроксида кальция при его химическом взаимодействии с агрессивными компонентами воздушной среды. Рассчитан коэффициент стойкости бетона, при эксплуатации конструкции во влажной воздушной среде с содержанием хлора концентрации 10 мг/м3.
Ключевые слова: долговечность, бетон, массоперенос, прочность, коэффициент стойкости, концентрация, химическое взаимодействие.
TRAN SFORMATION OF CONCRETE STRENGTH DURING CONSTRUCTION OPERATION IN AN AGGRESSIVE AIR ENVIRONMENT WITH CHANGING PARAMETERS
V. E. RUMYANTSEVA1,2, I. V. KRASILNIKOV2,3, I. A. KRASILNIKOVA4, U. A. NOVIKOVА5,
K. B. STROKIN5
1
Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education
«Ivanovo Fire Rescue Academy of State Firefighting Service of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination of Consequences of Natural Disasters»,
Russian Federation, Ivanovo 2 Ivanovo State Polytechnic University, Russian Federation, Ivanovo
3 Scientific Research Institute of Construction Physics RAASN, Russian Federation, Moscow 4 Vladimir State University, Russian Federation, Vladimir 5 Sakhalin State University, Russian Federation, Yuzhno-Sakhalinsk E-mail: varrym@gmail.com , korasb@mail.ru , uliana.a.novikova@gmail.com, irinanebukina@rambler.ru, strokin07@rambler.ru
The purpose of this publication is to demonstrate the results of research aimed at predicting changes in the strength characteristics of building structures during operation in aggressive air environments. The influence of "free calcium hydroxide" on the stability of cement stone minerals is described, empirical dependences of the concrete resistance coefficient depending on the dimensionless concentration of calcium hydroxide are determined. The necessary equations for performing calculations for predicting the transfor-
© Румянцева В. E., Красильников И. В., Новикова У. А., Красильникова И. А., Строкин К. Б., 2023
158
mation of concrete strength during the operation of the structure in an aggressive air environment with changing parameters are presented. An example of calculating the change in the coefficient of resistance of concrete during the operation of the structure in a humid air environment with a chlorine concentration of 10 mg / m3 is given.
Key words: durability, concrete, mass transfer, strength, resistance coefficient, concentration, chemical interaction.
Введение
Наиболее актуальными научными исследованиями являются те, которые направлены на повышение эффективности и капита-лоотдачи всех инвестиционных проектов на всех этапах жизненного цикла, в том числе в сфере строительства и реконструкции объектов недвижимости [1].
Суммарные издержки оборота недвижимого имущества любого гражданского, либо промышленного здания или сооружения есть результирующая непосредственных затрат, связанных с их проектированием, возведением, эксплуатацией, текущими и капитальными ремонтами, утилизацией. Начиная уже с момента завершения монтажа конструкции, в ее структуре могут начинаться деструктивные процессы, приводящие в различной степени к изменению свойств материала, ввиду этого требуется разработка новых методов точного расчета долговечности конструкций, проводимых на этапе проектирования.
Следует отметить, что проектирование долговечности железобетонных конструкций основано на обеспечении их коррозионной стойкости на базе установившихся требований к характеристикам исходных материалов по прочности, морозостойкости, водонепроницаемости, диффузионной проницаемости и др. Кроме этого предъявляются требования к качеству составляющих композита, к условиям окружающей среды эксплуатации. Следует признать взаимосвязь между качеством применяемых материалов при строительстве объекта с его долговечностью [2, 3].
Продолжительность безопасной эксплуатации объектов строительства, определяется периодом в течение которого обеспечены проектное напряженно-деформируемое состояние
и безотказность работы строительных конструкций, отражающиеся на наборе механических, физических и химических свойств не ниже (выше) определенного порогового значения.
Материалы и методы исследования
В настоящей публикации выдвинута следующая гипотеза: массообменные процессы выводят из равновесного состояния структуру цементного камня, а, следовательно, изменяют прочность бетона. Поэтому на основе литературных данных рассмотрена взаимосвязь между изменением прочности и целевым компонентом бетона, которым для бетонов на портландцементном вяжущем является гид-роксид кальция. На основе работ научной школы работ академика РААСН С. В. Федосова приведены расчеты диффузии целевого компонента в теле конструкции, эксплуатируемой в воздушной агрессивной среде [4-8].
Результаты технической диагностики зданий и сооружений из бетона и железобетона, после длительной эксплуатации показывают, что среда эксплуатации рассматриваемых конструкций в 80 % случаев является агрессивной, в особенности на промышленных предприятиях [1, 9]. В условиях эксплуатации в воздушной среде наибольшую опасность представляют хлоридсодержащие газы высокой влажности (табл. 1), так как растворимость, образующихся солей на два порядка превышает растворимость «свободного гидроксида кальция», а после диффузии хлоридов по толщине защитного слоя они запускают электрохимические реакции на поверхности стальной арматуры, тем самым провоцируют и ее коррозию.
Группа газов Виды газов, паров Химическая формула Продукт взаимодействия с Са(ОН)2 Растворимость продукта в воде, г/л в стандартных условиях
I Диоксид углерода CÜ2 СаСО3 0,065
Плавиковая кислота HF CaF2 0,016
II Диоксид серы SÜ2 CaS0^2H20 2,04
Триоксид серы SÜ3 CaS0^2H20 2,04
Дигидросульфид H2S CaS0^2H20 2,04
Таблица 1. Распределение некоторых газовых соединений по группам
Группа газов Виды газов, паров Химическая формула Продукт взаимодействия с Са(ОН)2 Растворимость продукта в воде, г/л в стандартных условиях
III Соляная кислота HCl СаС1?6Н2О 745
Хлор Cl2 СаСкбЪО 745
Пары азотной кислоты HNO3 Са (N03)2 4Н2О 845
Оксиды азота NO, NO2 Ca (N0s)r4H20 845
Пары брома Br2 СаВг26Н20 1430
Пары йода I2 Са126Н20 2086
Взаимодействие газовых агрессивных сред с компонентами цементного камня представляет собой многоступенчатый сложный гетерогенный физико-химический процесс [913], который сопровождается следующими подпроцессами: диффузия в объёме окружающей газовой среды агрессивного компонента к поверхности бетона; переход агрессивного компонента из газовой среды в капиллярно-пористую структуру бетона; массоперенос агрессивного компонента по капиллярно-пористой структуре бетона; растворение газа в жидкости, находящейся в порах бетона, и образование раствора кислоты; массоперенос по капиллярно-пористой структуре бетона рас-
твора образовавшейся кислоты; химическая реакция кислоты с гидроксидом кальция, продуктом которой будут соли кальция; кристаллизация образовавшихся солей кальция из раствора, выпадение осадка; диффузия гид-роксида кальция в области уменьшенного его содержания, вследствие химических реакций. Описанные этапы могут протекать не только последовательно, но и(или) параллельно. При этом наибольшая скорость процесса будет достигнута при растворении агрессивного компонента на границе раздела фаз «газ-бетон», поэтому именно этот случай рассматриваем далее. Общая схема моделируемых процессов показана на рис. 1.
Рис. 1. Принципиальная схема диффузионных процессов при газовой коррозии железобетона (I -бетон; II - стальная арматура; III - воздушная среда с агрессивными газами)
На рис. и последующих выражениях приняты обозначения: 0Са(Он)2 (х,т) -распределение концентрации гидроксида кальция растворенного в жидкости пор бетона по толщине конструкции от времени т и координаты х, кг Са(ОН)2/кг бетона; САвоз. - концентрация агрессивного газа в окружающей конструкцию среде, кг/м3; б - толщина конструкции, м; бзс - толщина защитного слоя, м; САбет. (х,т) - распределение концентраций образовавшейся кислоты (агрессивного компонента -АК) по толщине конструкции от времени т и координаты х, кг АК / кг бетона; СА,р - равновесная концентрация АК на поверхности конструкции, кг АК / кг бетона.
Концентрация агрессивных газов в воздухе изменчива. Известно, что содержание углекислого газа в Земной атмосфере увеличивается, установлены сезонные колебания концентраций агрессивных газов в воздухе. В производственных помещениях она также не одинакова, пропорциональна загруженности предприятия, изменяется дискретно или перманентно, а на поверхности конструкций наблюдается аккумулятивный эффект. В таком случае, концентрация агрессивных газов в воздухе есть некоторая функция от времени эксплуатации [4]:
Са, воз. = (1)
В общем виде распределение (1) может быть представлено графически, а также аппроксимировано, например, гистограммой (рис. 2). В таком случае, жизненный цикл строительного объекта, в зависимости от агрессивности окружающей среды, разделяется на временные интервалы:
Лт=тм - т . (2)
Тм Tl „ Ат т
Моделирование процессов коррозии для системы «железобетон - воздушная агрессивная среда», позволит на протяжении жизненного цикла описывать трансформацию прочности бетона при эксплуатации конструкции в агрессивной воздушной среде с изменяющимися параметрами. Информационная модель, в таком случае, должна включать в себя эмпирические уравнения прочности и концентрации гидроксида кальция, аналитические решения распределения концентрации гидроксида кальция С(х,т), поглощаемого взаимодействием с агрессивными компонентами, а следовательно и выражением, описывающем изменение полей концентраций агрессивного компонента (кислоты, образовавшейся в результате растворения газа в жидкой фазе пор бетона) [12, 13].
Высокоосновные соединения цементного камня устойчивы только в растворах гидрокси-да кальция определенной концентрации [15, 18]. Гидроксид кальция значительно проще вступает в химические реакции, чем крупные и мелкие заполнители бетона, тем самым определяет долговечность бетона, а также его прочность на протяжении жизненного цикла [15]. Процессы диффузии в капиллярно-пористой структуре бетона протекают с малой интенсивностью. Деградация свойств материалов, вызванная воздействием агрессивной окружающей среды, начинается от границы раздела фаз и постепенно продвигается вглубь. «Свободный гидроксид кальция», находящийся в растворе порового пространства, в первую очередь участвует во всех физико-химических процессах, протекающих в структуре бетона при воздействии на конструкцию агрессивной окружающей среды.
Интенсивность растворения, фильтрации, капиллярного переноса, диффузии, химического взаимодействия с агрессивными компонентами гидроксида кальция из образцов цементного раствора и бетона, по данным различных авторов [16-19], характеризует развитие коррозии бетона, а полученные экспериментальные результаты исследований выщелачивания гидроксида кальция могут быть использованы для ориентировочного прогнозного подсчета изменения прочностных свойств бетона. В основном, результаты исследований изменения прочности бетона при воздействии на него агрессивных сред отражают в виде кинетических кривых, т.е. получают данные изменения прочности образцов во времени, варьируя при этом составом бетонных смесей, видами и концентрациями агрессивных веществ. При этом никак не рассматриваются
Рис. 2. Общий вид изменения концентрации агрессивных газов с аппроксимацией гистограммой
структурные изменения в бетоне, и чаще всего отсутствует корреляция с размерами образцов.
Интересными, являются результаты экспериментов Ф. М. Иванова [12], который, исследуя мелкозернистый бетон, получил дан-
ные связывающие концентрации гидроксида кальция с прочностью бетона (см. табл. 2). Полученные Ф. М. Ивановым данные хорошо согласуются со сведениями, приведенными В. М. Москвиным [16].
Таблица 2. Трансформация прочности бетона от концентрации «свободного гидроксида кальция»
Снижение концентрации Са(ОН)2 в структуре бетона, % 0 15 23 28 32
Прочность бетона, % 100 80 60 40 30
Результаты исследования и их обсуждение
Об относительном изменении прочности образцов будем судить на основании коэффициента стойкости Кс!
Rc
(3)
Коэффициент стойкости изменяется в процессе воздействия агрессивной среды, которая, взаимодействуя с бетоном, в первую очередь снижает содержание гидроксида кальция. Для удобства расчетов по прогнозированию изменения прочности бетона и по времени, и по толщине конструкции можно провести аппроксимацию любой математической функцией. Нами выполнено приближение эмпирическими зависимостями в виде параболы и показательной функцией с основанием экспонента коэффициента стойкости в зависимости от безразмерной концентрации гидрок-сида кальция:
Кс(2)=1,5733 г2 - 2,62542+1, (4)
Кс(2)=0,032 [32,25 • ехр (-3,474 2)-1], (5)
Рис. 3. Изменение коэффициента стойкости бетона от безразмерной концентрации гидроксида кальция 1- уравнение экспоненты (4); 2-уравнение параболы (5); точки - данные Ф. М. Иванова[12]
где г=(С0 - С)/ С0. (6)
На рис. 3. показано графически изменение коэффициента стойкости от концентрации гидроксида кальция (безразмерной).
Данные, полученные из эмпирических уравнений (4) и (5), можно использовать в информационных моделях жизненного цикла объектов строительства для моделирования трансформации прочности бетона по толщине конструктивных элементов при эксплуатации железобетонной конструкции как в воздушной, так и жидкой агрессивной среде.
Как было показано в работах [8, 10, 15], основанных на теории тепломассопереноса академика А. В. Лыкова, в общем случае, в рамках рассматриваемого временного интервала жизненного цикла, диффузия «свободного гидроксида кальция» в его капиллярно-пористой структуре описывается линейным дифференциальным уравнением
массопроводности параболического типа с источниковым членом [20,21]:
ЭС(х,т) Э2С(х,т) я„(х,т) —Д ~ + — (7)
где: к(х,т) - коэффициент диффузии гид-роксида кальция в капиллярно-пористой структуре бетона, м2/с; qv(х,т) - источник массы (в данном случае интенсивность поглощения гидроксида кальция химическими реакциями с агрессивным компонентом), кг Са(ОН)2/(м3с); рбет - плотность бетона, кг/м3. Отметим, что моделирование массопереноса гидроксида кальция необходимо выполнять в совокупности с параллельно протекающими в структуре бетона железобетонных конструкций процессами адсорбции и диффузии агрессивных компонентов [15].
После начала химического взаимодействия гидроксида кальция с агрессивными компонентами в теле бетона, его распределение становится неравномерным по толщине конструкции. Начинается диффузия гидрокси-да кальция из зон с большей концентрацией в зоны, где произошло уменьшение его содержания [22]. Моделирование изменения концентраций «свободного гидроксида кальция» по толщине конструкции целесообразно прово-
дить методом микропроцессов, разбивая жизненный цикл строительного объекта на небольшие временные интервалы. Удобством такого подхода является то, что при переходе от одного микропроцесса к другому, можно последовательно изменять: концентрацию агрессивных компонентов в окружающей среде, коэффициенты диффузии гидроксида кальция и агрессивных компонентов в капиллярно-пористой структуре бетона, интенсивность поглощения гидроксида кальция и агрессивных компонентов в результате совместных химических реакций [23]. Применительно к газовой коррозии бетона, отметим, что отсутствует поток массы «свободного гидроксида кальция» в окружающую воздушную среду [24], следовательно, граничные условия должны отражать отсутствие градиента потоков массы на поверхностях конструкции. Решение уравнения (7) в безразмерном виде, при неравномерном начальном распределении с граничными условиями в виде нулевых градиентов следующее:
i
Z(x,Fom) = J Z0(i;)di; +2 ^ cos(ttm х) exp(-Tt2rn2Fom) J Z0(;) cos(ttm;) di; ■
0
1
IJ POm(i) cos(TTm i) di + 0
11
J Po*m(i)di +1J Po'm (0(1- i)2di,
2 v- cos(TTmX) 2
' TT2 Z-m2-eXP(-TT2 m2FOm)
m=1
(8)
+ ( FOm+-
3x2-1
где Fom = k т / ö — массообменный критерий подобия Фурье; Po m =qvö2/Cokp6eT - модифицированный массообменный критерий Померанцева.
Представленный способ моделирования трансформации прочности бетона на протяжении жизненного цикла конструкции, эксплуатируемой в газовой среде с изменяющимися параметрами, апробирован при расчете долговечности конструкций перекрытия отбельного цеха отделочного производства тканей ОАО ХБК «Шуйские ситцы».
Результаты обследования показали, что в помещениях отбельного цеха воздух содержит хлор концентрации 10 мг/м3 при относительной влажности воздуха 80%. На первом временном интервале рассчитывались поля концентраций агрессивного компонента (в данном случае раствора соляной кислоты) при заданном значении равновесной концентрации на поверхности конструкции. Далее, на каждом временном этапе расчета, по уравнениям химической кинетики, в зависимости от константы реакции и концентраций реагирующих веществ (гидроксида кальция и соляной кислоты), определялась интенсивность поглощения
взаимодействующих компонентов. Результаты расчетов полей концентрации гидроксида кальция представлены графически в безразмерном виде на рис. 4.
Z(x; ГоД 0,5
0,4
0,2
0,1
/
/ / /
/ Л //
/ / 1
—-- "
0,2
0,4
0,6
и,х
1,0
Рис. 4. Номограмма полей концентраций
(безразмерных) гидроксида кальция через 1 - 2 года, 2 - 10 лет, 3 - 20 лет; 4 - 30 лет; 5 - 40 лет эксплуатации
0
0
На основе смоделированных полей концентраций различных временных этапов и полученным эмпирическим уравнениям (4) и (5) проведен прогноз трансформации прочности бетона на протяжении жизненного цикла конструкции в виде распределения коэффициента стойкости бетона по толщине конструкции, показанный на рис. 5. Результаты фиксируют значительное снижение коэффициента стойкости бетона вблизи плоскости взаимодействия с агрессивной окружающей средой.
О 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 X
Интересно отметить, что последовательный расчет по полученным выражениям (8) и (5) позволяет смоделировать исследуемые параметры на определенной координате [25], тем самым отслеживать физико-химические изменения кинетически. В качестве примера продемонстрируем кинетику изменения концентраций целевого компонента и коэффициента стойкости бетона на поверхности конструкции, взаимодействующей с агрессивной средой, а также на границе защитного слоя арматуры (рис. 6.).
Рис. 5. Номограмма коэффициента стойкости бетона по толщине конструкции через 1 - 2 года, 2 - 10 лет, 3 - 20 лет; 4 - 30 лет; 5 - 40 лет эксплуатации
Рис. 6. Кинетические кривые изменения концентрации гидроксида кальция и коэффициента стойкости бетона 1 - на поверхности арматуры; 2 - на поверхности конструкции
Смоделированная кинетика изменения концентраций гидроксида кальция и коэффициента стойкости бетона на протяжении 60 лет эксплуатации показывает, что уже через 10 лет эксплуатации, прочность бетона на поверхности конструкции и на границе защитного слоя арматуры будет составлять 42 % и 57 % соответственно от проектной, а через 60 лет эксплуатации в остатке составит 10...18 % от проектной.
Выводы
1. Показана необходимость проектирования долговечности железобетонных конструкций, основанной на обеспечении их коррозионной стойкости, поддерживаемой установившимися требованиями к характеристикам исходных материалов и методов моделирования жизненного цикла строительных конструкций, эксплуатируемых в агрессивных средах.
2. Обоснована значимость в процессах коррозии бетона раствора гидроксида кальция,
находящегося в его капиллярно-пористой структуре.
3. На основе поискового исследования литературных данных получены эмпирические зависимости коэффициента стойкости от безразмерной концентрации гидроксида кальция в виде уравнений параболы и показательной функции с основанием экспонента.
4. Представлены результаты физико-математического моделирования изменения концентрации гидроксида кальция в результате его взаимодействия с агрессивными компонентами, математически доказана нестационарность процесса.
5. Смоделировано изменение прочностных характеристик бетона, вызванных массо-обменными процессами при эксплуатации в агрессивной воздушной среде отбельного цеха отделочного производства тканей. Изменение прочности бетона отражено в виде его коэффициента стойкости.
6. Показана кинетика изменения концентраций гидроксида кальция и коэффициента
стойкости бетона на протяжении 60 лет экс- границе защитного слоя арматуры.
плуатации на поверхности конструкции и на
Список литературы
1. Инженерный и экономический анализ энергосберегающих мероприятий / Р. М. Алоян, С. В. Федосов , Н. Ю. Матвеева [и др.] Тамбов: Изд-во ИП Першина Р.В. 2014. 165 с.
2. Исследование влияния процессов массопереноса на надежность и долговечность железобетонных конструкций, эксплуатируемых в жидких агрессивных средах / С. В. Федосов, В. Е. Румянцева, И. В. Красиль-ников [и др.] // Строительные материалы. 2017. № 12. С. 52-57.
3. Определение коррозионной стойкости торкрет-бетона как защитного покрытия бетонных и железобетонных конструкций /
B. Ф. Степанова, Н. К. Розенталь, Г. В. Чехний [и др.] // Строительные материалы. 2018. № 8.
C.69-73.
4. Исследование диффузионных процессов массопереноса при жидкостной коррозии первого вида цементных бетонов / С. В. Федосов, В. Е. Румянцева, И. В. Красильников [и др.] // Известия высших учебных заведений. Серия: Химия и химическая технология. 2015. Т. 58. № 1. С. 99-104.
5. О концепции развития нормативно-технической базы строительных объектов в период их эксплуатации / В. И. Травуш,
B. В. Гурьев, А. Н. Дмитриев [и др.] // Academia. Архитектура и строительство. 2021. № 1.
C.121-133.
6. Федосов С. В. Тепломассоперенос в технологических процессах строительной индустрии. Иваново: ИПК ПресСто, 2010. 364 с.
7. Математическое моделирование нестационарного массопереноса в системе "цементный бетон - жидкая среда", лимитируемого внутренней диффузией и внешней массоот-дачей / С. В. Федосов, В. Е. Румянцева, И. В. Красильников [и др.] // Строительные материалы. 2022. № 1-2. С. 134-140.
8. Исследования физико-химических процессов в системе «цементный бетон - жидкая агрессивная среда» / С. В. Федосов, В. Е. Румянцева, И. В. Красильников [и др.] Известия вузов. Химия и хим. технология. 2022. Т. 65. Вып. 7. С. 61-70
9. Овчинников И. И. Современное состояние проблемы расчета армированных конструкций, подвергающихся воздействию агрессивных сред // Строительство уникальных зданий и сооружений. 2012. № 2. С.46-60.
10. Определение ресурса безопасной эксплуатации конструкций из бетона, содержащего гидрофобизирующие добавки / С. В. Федосов, В. Е. Румянцева, И. В. Красильников [и др.] // Известия высших учебных заведений. Технология текстильной промышленности. 2017. № 6 (372). С. 268-276.
11. Розенталь Н. К. Проблемы коррозийного повреждения бетона // Бетон и железобетон. 2007. № 6. С. 55-59.
12. Долговечность железобетона в агрессивных средах / С. Н. Алексеев, Ф. М. Иванов, С. Модры [и др.]. М.: Стройиздат, 1990. 320 с.
13. The influence of hydrogen sulfide on corrosion of iron under different conditions / Ma H., Cheng X., Li G. [et al.]. Corrosion Science, 2000, vol. 42, issue 10, pp. 1669-1683.
14. Прогноз долговечности береговых сооружений из железобетона / С. В. Федосов, Б. И. Булгаков, И. В. Красильников [и др.] // Техника и технология силикатов. 2022. Т. 29. № 1. С. 55-63.
15. Гетерогенные физико-химические процессы массопереноса агрессивных веществ в структуре бетона железобетонных конструкций, эксплуатируемых в газовой среде с изменяющимися параметрами / С. В. Федосов, В. Е. Румянцева, И. В. Красильников [и др.] // Современные проблемы гражданской защиты. 2022. № 4 (45). С. 142-152.
16. Коррозия бетона и железобетона, методы их защиты / В. М. Москвин, Ф. М. Иванов, С. Н. Алексеев [и др.]. М.: Строй-издат, 1980. 536 с.
17. Efflorescence inhibition and microstructure evolution of Portland cement-based artificial stone induced by mineral additives / Yang Zhenghong, Li Qiang, Liu Meichen [et al.]. Case Studies in Construction Materials, 2022, vol. 17, e01509.
18. Study on the corrosion change law and prediction model of cement stone in oil wells with CO2 corrosion in ultra-high-temperature acid gas wells / Zhang Y., Xu M., Song J. [et al.]. Construction and Building Materials, 2022, 323, 125879.
19. Теоретические и экспериментальные исследования процессов коррозии первого вида цементных бетонов при наличии внутреннего источника массы / С. В. Федосов, В. Е. Румянцева, Н. С. Касьяненко [и др.] // Строительные материалы. 2013. № 6. С. 44-47.
20. Лыков А. В. Явления переноса в капиллярно-пористых телах. М.: Гостехиздат, 1954. 296 с.
21. Лыков А. В., Михайлов Ю. А. Теория тепло- и массопереноса. М.; Л.: Госэнерго-издат, 1963. 536 с.
22. Smirnova N. N., Krasil'nikov I. V. An effect of the nature of immobilized components on the adsorption and mass transfer properties of ultrafiltration membranes based on sulfonate-containing œpolyamide. Russian Journal of Applied Chemistry, 2019, vol. 92, issue 11, pp. 15701580.
23. Нестационарный массоперенос в процессах коррозии второго вида цементных бетонов. малые значения чисел Фурье, с внутренним источником массы / С. В. Федосов, В. Е. Румянцева, Н. С. Касьяненко [и др.] // Известия высших учебных заведений. Серия: Химия и химическая технология. 2015. Т. 58. № 1. С. 97-99.
24. Research of the engagement of liquid aggressive environment and concrete / S. Fedosov, V. Roumyantseva, I. Krasilnikov [et al.]. Lecture Notes in Networks and Systems, 2022, vol. 403 LNNS, pp. 1362-1370.
25. Mathematical modeling of the colmata-tion of concrete pores during corrosion / S. V. Fedosov, V. E. Rumyantseva, I. V. Krasilnikov [et al.]. Magazine of Civil Engineering, 2018, vol. 7 (83), pp. 198-207.
References
1. Inzhenernyj i jekonomicheskij analiz jenergosberegajushhih meroprijatij [Engineering and economic analysis of energy saving measures] / R. M. Alojan, S. V. Fedosov, N. Ju. Matveeva [et al.]. Tambov: Izd-vo IP Per-shina R. V., 2014. 165 р.
2. Issledovanie vlijanija processov mas-soperenosa na nadezhnost' i dolgovechnost' zhelezobetonnyh konstrukcij, jekspluatiruemyh v zhidkih agressivnyh sredah [Study of the influence of mass transfer processes on the reliability and durability of reinforced concrete structures operated in liquid aggressive environments] / S. V. Fedosov, V. E. Rumjanceva, I. V. Krasil'nikov [et al.]. Stroitel'nye materialy, 2017, issue 12, pp. 52-57.
3. Opredelenie korrozionnoj stojkosti torkret-betona kak zashhitnogo pokrytija betonnyh i zhelezobetonnyh konstrukcij [Determination of the corrosion resistance of shotcrete concrete as a protective coating for concrete and reinforced concrete structures]. V. F. Stepanova, N. K. Ro-zental', G. V. Chehnij [et al.]. Stroitel'nye materialy, 2018, issue 8, pp. 69-73.
4. Issledovanie diffuzionnyh processov massoperenosa pri zhidkostnoj korrozii pervogo vida cementnyh betonov [Study of diffusion processes of mass transfer during liquid corrosion of
the first type of cement concrete] / S. V. Fedosov, V. E. Rumjanceva, I. V. Krasil'nikov [et al.]. Izvestija vysshih uchebnyh zavedenij. Serija: Himija i himicheskaja tehnologija, 2015, vol. 58, issue 1, pp. 99-104.
5. O koncepcii razvitija normativno-tehnicheskoj bazy stroitel'nyh obektov v period ih jekspluatacii [On the concept of development of the regulatory and technical base of construction projects during their operation] /V. I. Travush, V. V. Gur'ev, A. N. Dmitriev [et al.]. Academia. Arhitektura i stroitel'stvo, 2021, issue 1, pp. 121133.
6. Fedosov S. V. Teplomassoperenos v tehnologicheskih processah stroitel'noj industrii [Heat and mass transfer in technological processes of the construction industry]. Ivanovo: IPK PresSto, 2010. 364 p.
7. Matematicheskoe modelirovanie nes-tacionarnogo massoperenosa v sisteme "cement-nyj beton - zhidkaja sreda", limitiruemogo vnu-trennej diffuziej i vneshnej massootdachej [Mathematical modeling of non-stationary mass transfer in the "cement concrete - liquid medium" system, limited by internal diffusion and external mass transfer] / S. V. Fedosov, V. E. Rumjanceva, I. V. Krasil'nikov [et al.]. Stroitel'nye materialy, 2022, vol. 1-2, pp. 134-140.
8. Issledovanija fiziko-himicheskih pro-cessov v sisteme «cementnyj beton - zhidkaja agressivnaja sreda» [Research of physical and chemical processes in the system "cement concrete - liquid aggressive medium"] / S. V. Fedosov, V. E. Rumjanceva, I. V. Krasil'nikov [et al.]. Izvestiya vuzov. Himija i him. tehnologija, 2022, vol. 65, issue 7, pp. 61-70
9. Ovchinnikov I. I. Sovremennoe sos-tojanie problemy rascheta armirovannyh konstrukcij, podvergajushhihsja vozdejstviju agressivnyh sred [Current state of the problem of calculating reinforced structures exposed to aggressive environments]. Stroitel'stvo unikal'nyh zdanij i sooruzhenij, 2012, issue 2, pp. 46-60.
10. Opredelenie resursa bezopasnoj jek-spluatacii konstrukcij iz betona, soderzhashhego gidrofobizirujushhie dobavki [Determination of the safe operation life of concrete structures containing water-repellent additives] / S. V. Fedosov, V. E. Rumjanceva, I. V. Krasil'nikov [et al.]. Izvestija vysshih uchebnyh zavedenij. Tehnologija tekstil'noj promyshlennosti, 2017, vol. 6 (372). pp. 268-276.
11. Rozental' N. K. Problemy korrozijnogo povrezhdenija betona [Problems of corrosion damage to concrete]. Beton i zhelezobeton, 2007, issue 6, pp. 55-59.
12. Dolgovechnost' zhelezobetona v agressivnyh sredah [Durability of reinforced concrete in aggressive environments] / S. N. Alekseev,
F. M. Ivanov, S. Modry [et al.]. Moscow: Strojizdat, 1990. 320 p.
13. The influence of hydrogen sulfide on corrosion of iron under different conditions / Ma H., Cheng X., Li G. [et al.]. Corrosion Science, 2000, vol. 42, issue 10, pp. 1669-1683.
14. Prognoz dolgovechnosti beregovyh sooruzhenij iz zhelezobetona [Forecast of the durability of coastal structures made of reinforced concrete] / S. V. Fedosov, B. I. Bulgakov, I. V. Krasil'nikov [et al.]. Tehnika i tehnologija silikatov, 2022, vol. 29, issue 1, pp. 55-63.
15. Geterogennye fiziko-himicheskie pro-cessy massoperenosa agressivnyh veshhestv v strukture betona zhelezobetonnyh konstrukcij, jekspluatiruemyh v gazovoj srede s izmenjajush-himisja parametrami [Heterogeneous physical and chemical processes of mass transfer of aggressive substances in the concrete structure of reinforced concrete structures operated in a gas environment with changing parameters] / S. V. Fedosov, V. E. Rumjanceva, I. V. Krasil'nikov [et al.]. Sovremennye problemy grazhdanskoj zashhity, 2022, vol. 4 (45), pp. 142-152.
16. Korrozija betona i zhelezobetona, metody ih zashhity [Corrosion of concrete and reinforced concrete, methods of their protection] / V. M. Moskvin, F. M. Ivanov, S. N. Alekseev [et al.]. Moscow: Strojizdat, 1980. 536 p.
17. Efflorescence inhibition and microstructure evolution of Portland cement-based artifi-cial stone induced by mineral additives / Yang Zhenghong, Li Qiang, Liu Meichen [et al.]. Case Studies in Construction Materials, 2022, vol. 17, e01509.
18. Study on the corrosion change law and prediction model of cement stone in oil wells with CO2 corrosion in ultra-high-temperature acid gas wells / Zhang Y., Xu M., Song J. [et al.]. Construction and Building Materials, 2022, 323, 125879.
19. Teoreticheskie i jeksperimental'nye is-sledovanija processov korrozii pervogo vida ce-
mentnyh betonov pri nalichii vnutrennego isto-chnika massy [Theoretical and experimental studies of corrosion processes of the first type of cement concrete in the presence of an internal source of mass] / S. V. Fedosov, V. E. Rumjance-va, N. S. Kas'janenko [et al.]. Stroitel'nye materi-aly, 2013, issue 6, pp. 44-47.
20. Lykov A. V. Javlenija perenosa v kapill-jarno-poristyh telah [Transport phenomena in capillary-porous bodies]. Moscow: Gostehizdat, 1954. 296 p.
21. Lykov A. V., Mihajlov Ju. A. Teorija tep-lo- i massoperenosa [Theory of heat and mass transfer]. Moscow; L.: Gosjenergoizdat, 1963. 536 p.
22. Smirnova N. N., Krasil'nikov I. V. An effect of the nature of immobilized components on the adsorption and mass transfer properties of ultrafiltration membranes based on sulfonate-containing copolyamide. Russian Journal of Applied Chemistry, 2019, vol. 92, issue 11, pp. 1570-1580.
23. Nestacionarnyj massoperenos v pro-cessah korrozii vtorogo vida cementnyh betonov. malye znachenija chisel Fur'e, s vnutrennim isto-chnikom massy [Unsteady mass transfer in corrosion processes of the second type of cement concrete. low Fourier numbers, with internal mass source] / S. V. Fedosov, V. E. Rumjanceva, N. S. Kas'janenko [et al.]. Izvestija vysshih uchebnyh zavedenij. Serija: Himija i himicheskaja tehnologija, 2015, vol. 58, issue 1, pp. 97-99.
24. Research of the engagement of liquid aggressive environment and concrete / S. Fedosov, V. Roumyantseva, I. Krasilnikov [et al.]. Lecture Notes in Networks and Systems, 2022, vol. 403 LNNS, pp. 1362-1370.
25. Mathematical modeling of the colmata-tion of concrete pores during corrosion / S. V. Fedosov, V. E. Rumyantseva, I. V. Krasilnikov [et al.]. Magazine of Civil Engineering, 2018, vol. 7 (83), pp. 198-207.
Румянцева Варвара Евгеньевна
Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России, Российская Федерация, г. Иваново
Ивановский государственный политехнический университет, Российская Федерация, г. Иваново
Член-корреспондент РААСН, доктор технических наук, профессор E-mail: varrym@gmail.com Rumyantseva Varvara Evgenievna
Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «Ivanovo Fire Rescue Academy
of State Firefighting Service of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies
and Elimination of Consequences of Natural Disasters»,
Russian Federation, Ivanovo
Ivanovo State Polytechnic University,
Russian Federation, Ivanovo
Corresponding Member of the RAASN, Doctor of Technical Sciences, Professor
E-mail: varrym@gmail.com Красильников Игорь Викторович
Ивановский государственный политехнический университет, Российская Федерация, г. Иваново
Научно-исследовательский институт строительной физики РААСН,
Российская Федерация, г. Москва
кандидат технических наук, доцент
E-mail: korasb@mail.ru
Krasilnikov Igor Viktorovich
Ivanovo State Polytechnic University,
Russian Federation, Ivanovo
Scientific Research Institute of Construction Physics RAASN, Russian Federation, Moscow Candidate of Technical Sciences, docent E-mail: korasb@mail.ru
Новикова Ульяна Александровна Сахалинский государственный университет, Российская Федерация, г. Южно-Сахалинск старший преподаватель E-mail: denis.g.novikov@gmail.com Novikova Ulyana Alexandrovna Sakhalin State University, Russian Federation, Yuzhno-Sakhalinsk Senior Lecturer
E-mail: uliana.a.novikova@gmail.com Красильникова Ирина Александровна
Владимирский государственный университет имени Александра Григорьевича
и Николая Григорьевича Столетовых,
Российская Федерация, г. Владимир
кандидат технических наук, доцент
E-mail: irinanebukina@rambler.ru
Krasilnikova Irina Aleksandrovna
Vladimir State University,
Russian Federation, Vladimir
Candidate of Technical Sciences, docent
E-mail: irinanebukina@rambler.ru
Строкин Константин Борисович
доктор экономических наук, доцент, почетный строитель Российской Федерации
ФГБОУ ВО «Сахалинский государственный университет»
Российская Федерация, г. Южно-Сахалинск
директор Технического нефтегазового института
профессор кафедры строительства
E-mail: strokin07@rambler.ru
Strokin Konstantin Borisovich
Doctor of Economics, Associate Professor, Honorary Builder of the Russian Federation
Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «Sakhalin State University»
Russian Federation, Yuzhno-Sakhalinsk
Director of the technical oil and gas institute
Professor of the department of construction
E-mail: strokin07@rambler.ru
