CC BY
217
Известия ТРТУ
Специальный выпуск
где V — средняя объемная скорость движения дислокации в материале.
С другой стороны, возможное число дислокаций, зародившихся только под влиянием наложенных напряжений ст„ в течение времени т, может быть определено по формуле [2]
гс(1-ц)ап
Р (^71 » СтЪ!^ І
где ц — коэффициент Пуассона; О — модуль сдвига металла; Ьк — вектор Бюргерса.
Решение уравнения (1) с учетом зависимостей (2) и (3) дает окончательное выражение для определения плотности дислокаций металла в условиях действия наложенных напряжений:
р(Л7і) — Рнач
( V \
7Г(1-Ц)СТ„/' V
сък
''-{і - —)ехр(-{ р(и)с£У)
I "У о
(4)
Полученное выражение (4)’характеризует состояние дислокационной структуры металла, находящегося в условиях действия наложенных напряжений, и может быть использовано при изучении процессов формирования поверхностного слоя деталей, подвергнутых механической обработке.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Старков В. К. Дислокационные представления о резании металлов. М.: Машиностроение, 1979.
2. Иванова В. С., Гордиенко Л. К. Новые пути повышения прочности металлов. М.: Наука, 1964.
УДК 631.354.1.028
И. Н. Попои
ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ МЕХАНИЗМОВ УЗЛОВ И АГРЕГАТОВ ЗЕРНОУБОРОЧНЫХ КОМБАЙНОВ
В докладе освещены следующие вопросы:
1. Обеспечение непрерывности технологического процесса жаткой при уборке хлебов сплошной полеглости.
Рассматриваются и решаются следующие задачи:
1.1. Определение кинематического режима и регулировочных параметров мотовила.
1.2. Устройства автоматического регулирования наклона граблин мотовила.
1.3. Форма пальцев граблин мотовила, обеспечивающая подъем и сброс полеглой массы.
1.4. Оптимальное количество планок мотовила.
1.5. Теоретические основы проектирования механизма перемещения мотовила, обеспечивающего необходимые регулировочные параметры.
1.6. Выбор и обоснование параметров шнека мотовила.
1.7. Влияние технологических погрешностей деталей механизма качающейся шайбы (МКШ) на кинематику МКШ.
Секция летательных аппаратов и механики
1.8. Теоретические основы проектирования механизмов уравновешивания жаток.
2. Непрерывность прохождения хлебной массы через молотильное устройство.
Решаются следующие задачи:
2.1. Уравнение непрерывности. Исследуется возможность применения классического уравнения непрерывности к прохождению хлебной массы через молотильное устройство. Получены уравнения непрерывности протекания хлебной массы через мо лотильные устройства классического и роторного типов.
2.2. Повышение эффективности работы молотильного устройства классического типа.
2.3. Динамика движения хлебной массы в молотильном устройстве роторного типа.
3. Теоретические основы проектирования профилей лопастей отбойных битеров с целью повышения эффективности сепарирующих устройств.
Поставлены и решены следующие задачи:
3.1. Отражательные возможности лопастей отбойного битера.
3.2. Теоретические основы проектирования профиля лопасти отбойного битера.
3.3. Повышение эффективности работы стрясной доски и расчет очистки.
4. Теоретические основы проектирования сепаратора грубого вороха (СГВ), механизмов соломо- и половонабивателей (МСП).
Рассмотрены вопросы:
4.1. Назначение, принцип работы СГВ и МСП. Постановка задачи.
4.2. Определение кинематических параметров СГВ и МСП.
4.3. Обеспечение непрерывности потока сепаратором грубого вороха с повышением эффективности сепарации зерна.
По всем рассмотренным вопросам разработаны методики расчета с примерами расчета и использованием их результатов при проектировании зерноуборочных комбайнов.
УДК 621.3.019
Г. П. Дсримьяп, В. И. Косов
ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ДЕТАЛЕЙ МЕХАНИЗМОВ В КОЛЕБАТЕЛЬНОМ РЕЖИМЕ
Любая механическая система в зависимости от ее собственных параметров обладает определенной частотой со0 собственных колебаний, при совпадении которой с частотой т возмущающей внешней силы F = FoSІnюt возникает явление резонанса. При вынужденных колебаниях в конструкции возникают переменные напряжения, что связано с опасностью усталостного разрушения. Упругие колебательные системы должны быть рассчитаны так, чтобы могли работать в области частот, достаточно далеких от резонансных с относительной разностью не менее 30%.
Амплитуда колебаний определяется по формуле
Авыи = ^ о 8ц Я'/|,
