CC BY
35
Секция летательных аппаратов и механики
исследование их зависимости от основных параметров технологического процесса и оценка ошибки при вычислении температуры по формуле
где и определено по формуле (4).
Одним из важных полученных результатов является то, что вычислительный эксперимент подтвердил существование значений . параметра ТЪ, например ТЪ = 0Д15Е-4, при котором относительные частотные характеристики монотонно возрастают с ростом температуры. Этот результат подтверждает техническую возможность существования приборов, позволяющих производить бесконтактные измерения температуры по частотным характеристикам переходных процессов периодического нагрева и остывания обрабатываемых изделий.
1. Клово А. Г., Бажанов Н. Н. .Бесконтактный контроль высокотемпературных сред: Тез. докл. Всесоюз. науч.-техн. конференции «Математическое моделирование в энергетике». Киев, 1990. С. 26—28.
2. Бажанов Н. Н., Клово А. Г. Об одном подходе к контролю высокотемпературных сред в двигателях летательных аппаратов. М.: 1994. Деп. в ВИНИТИ 8.04.94, №3322-94.
УДК 621.91.001.1+539.13.6
В. И. Бутенко
ДИСЛОКАЦИОННАЯ СТРУКТУРА МЕТАЛЛА В УСЛОВИЯХ ДЕЙСТВИЯ НАЛОЖЕННЫХ НАПРЯЖЕНИЙ
Пусть некоторый объем металла в течение времени т находится под действием нормируемой величины наложенных напряжений стн. За это время плотность дислокаций в нем возрастает от начального значения рнач до некоторого текущего р(стн). Пусть также в каждый момент времени 8т в единичном объеме материала зарождается р(сги, т) новых дислокаций, причем появление новых дислокаций не исключает того, что те дислокации, которые зародились ранее рассматриваемого времени, продолжают свое независимое продвижение в глубь материала. Тогда общее число заторможенных дислокаций с вероятностью р (V) определится по формуле
где V — рассматриваемый единичный объем материала.
Известно, что между начальной плотностью дислокаций рнач, характерной для металла, не находящегося под влиянием наложенных напряжений, и общим числом дислокаций р (сти), прекратившим свое движение на препятствиях в объеме V, существует зависимость [1]
Т = О"1 ([/)
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
сі р (ст„) = -р (V) р (ак, т) сіУ,
(1)
(2)
«
где V — средняя объемная скорость движения дислокации в материале.
С другой стороны, возможное число дислокаций, зародившихся только под влиянием наложенных напряжений ст„ в течение времени т, может быть определено по формуле [2]
гс(1-ц)ап
Р (^71 » СтЪ!^ І
где ц — коэффициент Пуассона; О — модуль сдвига металла; Ьк — вектор Бюргерса.
Решение уравнения (1) с учетом зависимостей (2) и (3) дает окончательное выражение для определения плотности дислокаций металла в условиях действия наложенных напряжений:
р(Л7і) — Рнач
( V \
7Г(1-Ц)СТ„/' V
сък
''-{і - —]ехр(-| р(и)с£У)
I "У о
(4)
Полученное выражение (4)’характеризует состояние дислокационной структуры металла, находящегося в условиях действия наложенных напряжений, и может быть использовано при изучении процессов формирования поверхностного слоя деталей, подвергнутых механической обработке.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Старков В. К. Дислокационные представления о резании металлов. М.: Машиностроение, 1979.
2. Иванова В. С., Гордиенко Л. К. Новые пути повышения прочности металлов. М.: Наука, 1964.
УДК 631.354.1.028
И. Н. Попои
ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ МЕХАНИЗМОВ УЗЛОВ И АГРЕГАТОВ ЗЕРНОУБОРОЧНЫХ КОМБАЙНОВ
В докладе освещены следующие вопросы:
1. Обеспечение непрерывности технологического процесса жаткой при уборке хлебов сплошной полеглости.
Рассматриваются и решаются следующие задачи:
1.1. Определение кинематического режима и регулировочных параметров мотовила.
1.2. Устройства автоматического регулирования наклона граблин мотовила.
1.3. Форма пальцев граблин мотовила, обеспечивающая подъем и сброс полеглой массы.
1.4. Оптимальное количество планок мотовила.
1.5. Теоретические основы проектирования механизма перемещения мотовила, обеспечивающего необходимые регулировочные параметры.
1.6. Выбор и обоснование параметров шнека мотовила.
1.7. Влияние технологических погрешностей деталей механизма качающейся шайбы (МКШ) на кинематику МКШ.
