CC BY
26
Для случая равномерного распределения угла захвата между бронями конуса и чаши
/д=0.5(В,-5р)18-1(Р-Р,). .И-52)
для случая неравномерного распределения угла захвата между бронями конуса и чаши
/я = (В, - 5р) ^ (Р, - р + вр) -Ь (Р — Рх)!-1, (4.53)
при прямой образующей поверхности /брони конуса ф1 — ($)
. /я=(В1-5р)1б-»р2. (4.54)
4.4.8. Угол наклона образующей зоны калибровки брони чаши
В фазе максимального сближения дробящего конуса и дробильной чаши образующие поверхностей их броней создают параллельную щель, поэтому угол наклона к горизонту образующей зоны калибровки брони чаши будет равен'
Рз=р-6Р. (4.55)
Окончание в следующем номере серии: Горная электромеханика.
УДК 622.73
Л. Р. Тимошин
СВЯЗЬ ПРОФИЛЯ КАМЕРЫ ДРОБЛЕНИЯ ККД С ХАРАКТЕРИСТИКАМИ ЕЕ РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА
В конусных дробилках крупного дробления возможна реализация двух основных способов организации рабочего процесса дробления сжатием: воздействие дробящих органов на отдельные куски материала— способ «кусок о бронь» и воздействие на многослойную массу кусков— способ дробления «в слое».
При дроблении отдельных кусков и дроблении их слоев одинаково необходимо, чтобы разрушающий ход дробящего органа сообщал материалу деформации в границах их возможного восприятия материалом [2]:
cip^ei^enp. (1)
где е, — i-e значение относительной деформации поперечного сжатия куска, осколка и их смесей; eiP — относительная деформация первичного разрушения куска, осколка и их смесей; еПр — относительная деформация прессования куска, осколка и их смесей.
Анализ геометрии профиля дробящего пространства и кинематических параметров дробилки крупного дробления типа ККД показал, что имеется достаточный резерв увеличения хода дробящего конуса до величины допустимой деформации материала е^епр-
Исследования, проведенные в Отраслевой научно-исследовательской лаборатории дробильно-размольного оборудования при Уральском горном институте им. В. В. Вахрушева (ОНИЛ ДРО), позволили получить усредненные экспериментальные значения относительной деформации прессования при сжатии отдельного куска и слоев горных пород, которые составили соответственно «0,62 и е^ ж «0,3 [1].
4 Заказ 281 - . 49
Относительная деформация прессования впр определялась экспери-, ментально дроблением горных пород на прессе:
Enp=hapi-dTl, (2)
где /гП|м — г'-я величина хода пуансона пресса с момента контакта с материалом до достижения момента прессования; di — ¿-я толщина куска или слоя кусков.
Совершенно очевидно, что неадекватность средних значений относительной деформации прессования отдельного куска и слоев горных пород не позволяет создать геометрию профиля дробящего пространства и изменить кинематические параметры машины таким образом, чтобы при дроблении способом «кусок о бронь» и способом «в слое» рабочий процесс дробления был одинаково эффективен.
Это подтверждается существенной разницей значений еПр для куска и слоя материала.
Ширина закрытой щели камеры при дроблении способом «в слое» должна быть по крайней мере вдвое больше, чем при дроблении способом «кусок о бронь».
Поскольку дробилки ККД не имеют устройств управления подачей материала, в рабочем процессе этих машин равновероятна реализация обоих способов дробления. Конечно, дробление в слое при этом следует ожидать в узком месте камеры дробления, где появляются уклад- ■ ки кусков и осколков мелких фракций.
Анализ гранулометрического состава питания дробилок ККД показывает, что на большинстве горно-обогатительных комбинатов в питании дробилок содержится от 40 до 90 % готового для данной стадии дробления материала.
Наблюдения за процессом дробления в конусной дробилке ККД-1500/180 показали, что в верхней зоне дробящего пространства дробление идет весьма неэффективно. Надежный захват больших кусков материала происходит, как правило, за несколько качаний дробящего конуса. Куски питания мелкой фракции, а также осколки крупных кусков двигаются без разрушающего воздействия в -нижнее сечение камеры дробления, где возможность формирования многослойных укладок кусков и осколков очевидна.
Так как средняя относительная деформация прессования слоя материала практически постоянна, что показали экспериментальные исследования, при способе дробления «в слое» дальнейшее повышение эффективности снижения крупности готового продукта, получение его требуемых характеристик и исключения «самодробления» дробилки возможно при соблюдении условия
2е( = впр- Bt, (3)
где £<• — эксцентриситет в i-м сечении зоны вероятного появления многослойных укладок (слоев) кусков дробимого материала.
Если условие (3) выполняется на последнем шаге материала (на выходе материала из камеры дробления), то будет достигнута степень дробления 'шах— 1
Если бы условие (3) проявлялось хотя бы на предшествующем шаге, то на последнем шаге можно реализовать степень дробления /max =5,5. Но для этого необходимо приложение проектно-конструкторских средств, чтобы многослойную укладку превратить в однослойную.
В реальных дробилках ККД условие (3) не имеет места даже в самой нижней части камеры дробления. Кроме того, частота качаний конуса такая, при которой крупность продукта определяется размером открытой разгрузочной щели.
Отказ от этой традиции конструирования позволит исключить из цикла рудоподготовки стадию среднего дробления, так как- при изменении основных параметров (частоты качания, величины хода дробящего конуса, геометрии профиля камеры дробления) гранулометрический состав дробленого материала будет характеризоваться размером закрытой щели дробилки ККД-1500/180. Это позволит при ширине закрытой щели дробилки,'меньшей 100 мм, получать продукт крупной стадии дробления, который в принципе будет являться питанием для наиболее крупных дробилок мелкой стадии дробления (например. КМД-2200, КМД-3000).
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1 Разработка РТМ «Дробилки конусные мелкого дробления. Метод расчета кинематических и геометрических параметров камеры дробления»: Отчет о НИР заключительный / Свердловский горный нн-т; научный руководитель В. А. Масленников.— Шифр темы 43—207—84; № ГР 01.84.0018424; Инв. № 02870043646.—Свердловск, 1987,— 52 с.
2. Рундквист А. К. Общая форма законов дробления//Обогащение руд.— 1956.— Лв 2,— С. 11—14,
УДК 622.864:519.3
С. А. Ляпцев, О. П. Мазеин
МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОД ЕЛ ИРОВАНИЕ ДИНАМИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПРИ ИСПЫТАНИЯХ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНОГО ПОЯСА
В данной работе произведен анализ нагружения предохранительного пояса, предназначенного для индивидуальной защиты работающих. Разработано несколько вариантов расчетных моделей, на основании которых произведены математические эксперименты, имитирующие испытание предохранительных поясов на прочность при ударных нагрузках.
Однолямочные предохранительные пояса являются эффективным средством защиты работающих от падения на нижерасположенные поверхности и предметы при выполнении каменных работ, при монтаже крупнопанельных зданий и отделочных работах на строительстве зданий и сооружений промышленного и гражданского назначения. При падении человека, закрепленного предохранительным поясом, возникают значительные динамические нагрузки, воздействующие как на человека, так и на элементы предохранительного пояса. Для уменьшения динамических нагрузок конструкция предохранительного пояса предусматривает энергопоглощающее устройство, удерживающее тело человека в положении, снижающем вероятность травмирования жизненно важных органов при взаимодействии с окружающими предметами.
Экспериментально установлено, что для уменьшения пиковых нагрузок фал предохранительного пояса должен быть укреплен таким образом, чтобы при падении человека не происходило центрального удара, при котором ударная сила натяжения проходит через центр масс человека. Для подтверждения этого факта произведено сравнение ударных сил натяжения в двух ситуациях:
1) центральный удар (в момент натяжения фала центр масс падающего груза расположен на линии действия силы натяжения);
2) нецентральный удар (натянутый фал отклонен от вертикали и располагается-по касательной к поверхности падающего груза).
4
51
