СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ МЕТОДОВ ТИМОШЕНКО И Γ-МЕТОДА ДЛЯ РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ПКД ПАНЕЛЕЙ ПРИ ИЗГИБЕ Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

УДК 624.011.1 ГРНТИ 67.11.37

Bidakov A.N.

PhD (Tech), Associate Professor, O.M. Beketov National University of Urban Economy in Kharkiv

Pustovoitova O.M.

PhD (Tech), Associate Professor, O.M. Beketov National University of Urban Economy in Kharkiv

Raspopov I.A. graduate student,

O.M. Beketov National University of Urban Economy in Kharkiv

Strashko B.А. graduate student,

O.M. Beketov National University of Urban Economy in Kharkiv

COMPARATIVE ANALYSIS OF THE TYMOSHENKO METHOD AND THE Г-METHOD FOR CALCULATION OF CLT PANELS STRENGTH BY BENDING.

Бидаков Андрей Николаевич

канд. техн. наук, доцент кафедры строительных конструкций Харьковского национального университета городского хозяйства им. А.Н. Бекетова

Пустовойтова Оксана Михайловна, канд. техн. наук, доцент кафедры строительных конструкций Харьковского национального университета городского хозяйства им. А.Н. Бекетова

Распопов Евгений Анатольевич, аспирант кафедры строительных конструкций Харьковского национального университета городского хозяйства им. А.Н. Бекетова

Страшко Богдан Александрович, аспирант кафедры строительных конструкций Харьковского национального университета городского хозяйства им. А.Н. Бекетова

СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ МЕТОДОВ ТИМОШЕНКО И Г-МЕТОДА ДЛЯ РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ПКД ПАНЕЛЕЙ ПРИ ИЗГИБЕ

DOI: 10.31618/ESSA.2782-1994.2021.2.71.91 Summary. The y-method and the Timoshenko method are most often used for calculation the bending strength of CLT panels, the latter of which takes into account the transverse shear deformations of the transverse layers of boards, which are due to the significant difference between the modulus of elasticity and the shear modulus apply the method of Timoshenko's beams. The y-method treats the CLT panel as a beam on flexible joints, similar to the Derevyagin system beam on plate dowels or Kubler cubes, where the transverse layers of the boards are considered as flexible joints and are not taken into account when calculating the geometric characteristics of cross sections of CLT panels. Taking into account the amount of shear for each type of panels, depending on the configuration of the cross-sectional components, is performed by introducing shear correction factors, which in turn depend on the thickness of the CLT panel layers and their distance from the center of gravity of the panel. The y-method, like Timoshenko's method, is used in engineering practice more often than the shear analogy method. Each technique has its advantages and disadvantages, as it has a number of specific assumptions to simplify the calculations. This paper highlights the advantages and disadvantages of the y-method and the Timoshenko method, which are the most common and are contained in many technical opinions of various manufacturers of CLT panels.

Аннотация. Для расчета прочности панелей из поперечной клееной древесины (ПКД) или CLT при изгибе чаще всего используются у-метод и метод Тимошенко, последний из которых учитывает поперечные деформации сдвига поперечных слоев досок, которые обусловлены значительной разницей между величиной модуля упругости к модулю сдвига, что позволяет применять метода балок Тимошенко. Гамма-метод рассматривает ПКД панель как балку на податливых связях, аналогично балке системы Деревягина на пластинчатых шпонках или кубышки Кюблера, где поперечные слои досок рассматриваются как податливые связи и не учитываются при вычислении геометрических характеристик поперечных сечений ПКД панелей. Учет величины сдвига для каждого типа панелей, в зависимости от конфигурации составляющих поперечного сечения, выполняется путем введения поправочных коэффициентов сдвига, которые в свою очередь зависят от толщины слоев досок ПКД панели и их удаленность от центра тяжести поперечного сечения панели. Гамма-метод, как и метод Тимошенко используется в инженерной практике чаще, чем метод сдвиговой аналогии. Каждая методика имеет свои преимущества и недостатки, поскольку имеет целый ряд определенных предположений для упрощения вычислений. В данной работе освещены преимущества и недостатки гамма-метода и метода Тимошенко,

которые являются наиболее распространенными и содержится во многих технических заключениях различных производителей ПКД панелей.

Keywords: bending strength, cross laminated timber, CLT, calculation method, shear deformation, Timoshenko beam theory, shear coefficient, shear stiffness, y-method, advantages and disadvantages.

Ключевые слова: прочность при изгибе, поперечная клееная древесина, ПКД, CLT, методика расчета, деформация сдвига, метод Тимошенко, коэффициент сдвига, жесткость при сдвиге, у-метод, преимущества и недостатки..

Постановка проблеми. Панели с поперечной клееной древесины или CLT, требуют точной оценки прочности и деформативности при изгибе. Поскольку CLT имеют структуру перпендикулярно ориентированных досок в смежных слоях, то прочность с учетом оползневой деформации следует учитывать. Ортогональная структура досок материала также усложняет проектирование и расчет вузозлових соединений, в том числе на вклеенных стержнях [1-6]. Величины смещения для каждого типа панелей возможно учитывать путем введения поправочных коэффициентов смещения, которые предусматривает метод Тимошенко и используется в расчетной инженерной практике.

Также для расчета прочности ПКД панелей при изгибе широко распространенные методика гамма методом и методика оползневой аналогии. Эти методики приводятся в европейском нормативном документе для расчета деревянных конструкций Еврокод-5 и в нормах Германии DIN1052 [7]..

AH^i3 останшх дослвджень та публшацш. Для панелей со структурой 7 или 9 слоев досок используется модифицированный гамма-метод. Этот метод согласно методике Möhler и Schelling имеет несколько модифицированный вид. М0Ыег[19-23]составил различные уравнения для ПКД как системы балок на пидатливих связях и предлагает использовать редукционные коэффициенты для моментов инерции слоев ПКД в контексте жесткого композита. Данная методика может использоваться исключительно для 3 -х слойных ПКД панелей. Schelling[16-18] Продолжил и адаптировал предложенную методику для ПКД с неограниченным количеством слоев. Его результаты показывают, что влияние нагрузки и статической системы (в зависимости от длины), которые Möhler игнорировал, безусловно актуальны. В нормативном документе Германии DIN1052 в 1969 году имел эту расчетную методику в первой аппроксимации. Этот алгоритм можно найти в общепризнанных до сих пор правилах проектирования в Приложении В норм ÖNORM EN 1995-1-1: 2009[15].

Выделение нерешенных ранее частей общей проблемы. На современном этапе развития использования ПКД панелей в бидувельний практике значительную роль имеют технические заключения, содержащие рекомендации по определению прочности сечений ПКД панелей при изгибе гамма-методом или методом Тимошенко, а также содержат рекомендации по нагельных соединений с учетом особенностей конкретного производителя ПКД панелей. Технические

заключения в странах ЕС выдаются государственными институтами строительных материалов на основе натурных лабораторных исследований ПКД панелей в соответствии с требованиями стандарта ЕШ6351 и содержат указания по викоритсання одного из методов для расчета прочности при изгибе, требующих сравнения и целесообразности каждого из них для определенной структуры поперечного сечения ПКД панели.

Цель статьи. Цель исследования, заключалась в том, чтобы теоретически установить изменение величины прочности (ПСД) или СЬТ панелей при изгибе по расчетам двух методик: с учетом деформаций сдвига (метод тимошенко) и по у-методом, который учитывает пидатливисть соединений аналогично балкам составного сечения.

Изложение основного материала. Поскольку модуль сдвига древесины и строительных материалов на ее основе имеют значительную разницу между величинами модуля сдвига и модуля упругости, соотношение которых составляет: G/E = 1/16 для древесины хвойных пород, в соответствии со стандартом ЕШ38: 2009 [8], из-за чего теория балок Тимошенко используется для определения деформаций изгибаемых элементов с учетом деформаций сдвига, возникающих от поперечной силы, которые часто занижены. Если в классической теории Бернулли предполагается, что сечение стержня остается деформированным перпендикулярно оси стержня, то для оценки теории балки Тимошенко рассматривается деформация сдвига. В результате, при деформации сечение стержня больше не будет перпендикулярным его оси. Предполагая, что сечение остается плоским, получается равномерное распределение напряжений сдвига вдоль высоты балки. Однако, поскольку деление параболическим, при определении площадей сдвига учитывается поправочный коэффициент сдвига, который для прямоугольного поперечного сечения составляет 5/6. Таким образом, жесткость сдвига прямоугольного стержня:

вА* = к-в-А = 5/6-С-Л (1)

где Е - модуль упругости; G - модуль сдвига; к - поправочный коэффициент сдвига; А - площадь поперечного перерризу ПКД панели.

Компонент деформации сдвига может быть получен, например, с помощью упрощенных вычислений на основе исследований по [12] или [13] для двухпролетных шарнирно закрепленной балки:

—— East European Scientific Journal #7(71), 2021 35

Wv = gk • L2/(8 • к • G • A) (2) общей деформации. На рис. 1 показано изменение

влияния деформации сдвига на общую величину Для однопролетного шарнирно закрепленной деформациии для однопролетных балок с балки, доля деформации сдвига составляет 25% от прямоугольным поперечным сечением.

Wv/Wtot < i 100 80 60 40 20

1 5 10 15 20 25 30 L/h

Рисунок 1. Влияние деформации сдвига на общую деформацию.

Для того, чтобы проанализировать жесткость сдвига в теории стержней Тимошенко, используется поправочный коэффициент сдвига к. Относительно ПКД панелей, гибкость к смещению поперечных слоев является чрезвычайно важным аспектом за теорию стержней Тимошенко, которая включает деформации сдвига. Тем не менее, за высокого уровня смещения поперечных слоев, предположение о плоские сечения оспаривается в большей степени, чем в контексте обычного расчета, в котором применяется теория стержней Тимошенко. Теория стержня Тимошенко предусматривает плоские сечения, однако, поскольку поперечные сечения не могут оставаться плоскими за оползня, соотношение между поперечной силой и деформацией сдвига стержня следует рассматривать как приближение.

О работе Моосбруггер [14], то он ориентируется на теорию упругости, основанную на определении изгибных напряжений слоистых конструкций с гибкими соединениями, соответствует плитных полосе. В связи с этим стоит вспомнить, что обычный метод расчета стержневых конструкций всегда основан на выдвижении предположений о неизвестных кривизны в плоскости поперечного сечения и на напряжение их определенными функциями вдоль стержня, например, изгибно-деформационная функция w (х) и ее производные. В контексте уравнений изгибающего момента Му и поперечной

силы Qz следует учесть два измерения жесткости ПКД панели, жесткость при изгибе Kcit и жесткость при сдвиге GA. Продольная равновесие сдвиговых напряжений, определяемых с помощью формулы перемещения, не соотносится с напряжениями при изгибе. Жесткость сдвига GA является неточной и требует исправления с помощью поправочного коэффициента сдвига к к Scit. В результате уравнение поперечной силы Qz имеет вид:

Qz = L Txz ■ dA = Sclt ■ (ß(x) + w'(x)) (3)

_GA

brlt —

К

>си - - (4)

Определение жесткости при изгибе Кси и жесткости сдвига Бсц Ш - плитной полосы имеют решающее значение в контексте расчета напряжений и деформаций, а также внутренних усилий для статически неопределенных систем. Если предположение о последовательности в слоях основанные на параметрах материала, жесткость при изгибе можно рассматривать как сумму превосходящих величин собственной жесткости. На рис. 2 представлены сечение пятислойной ПКД панели.

Кси-Ш-1д + £(Е1-А1-е1д (5)

Жесткость при изгибе Ксц равна сумме компонентов собственной инерции и Суммы показателей Штейнера.

Рисунок. 2. Схема расположения центра тяжести поперечного сечения ПКД панели и каждого слоя.

Деформация сдвига составляет до 20% от общей деформации, и не существует точной формулировки оползневой деформации, которую нужно определить непосредственно для каждого расчетного случая. Основная жесткость сдвига Sclt определяется как сумма произведений размеров отдельных слоев в сочетании с преобладающим модулем сдвига G.

Связь между жесткостью сдвига и жесткостью при роликовому сдвиге GII/GR= можно найти в нормативных документах DIN1052 [7] и EN 338 [8]. В технических заключениях, как ETA 06/0009 [9] и ETA 06/0138 [10], модуль сдвига составляет Gn=650...690 Н/мм2. Значение модуля сдвига в DIN1052, а также EN1194 [11] составляет Gii=720 Н/мм2 (GL24h). Что касается роликового модуля сдвига Gr декларируется, как постоянное значение 50 Н/мм2. Эти значения приводят к максимальному

соотношение модуля сдвига GII/GR=14,4 (=720/50 Н/мм2), которые зависят от соотношения толщин досок в ПКД панели. Этот показатель используется как соотношение толщин поперечного и продольного слоев и представляет собой параметр компанування Для ПКД панелей с разной

толщиной слоев досок параметр компанування определяется через соотношение средних величин толщины. При определении напряжений в ПКД панели важно учитывать взаемноортогональну структуру смежных слоев досок. Для пятислойной ПКД панели характер распределения нормальных да касательных напряжений при изгибе по высоте поперечного сечения показаны на рис. 3. Высокий уровень ортотропии который заключается в разнице модуля упругости вдоль Е0 и поперек волокон Е90, делает следующее предположение справедливо: E90=0.

Рисунок 3. Напряжение в ПКД панели при изгибе с предположением,

что Е90=0.

Нормальные напряжения при изгибе определяются со следующими выражениями:

Му(х)

Kelt

zclt

(6) (7)

Касательные напряжения при изгибе:

Vz(x)-■ b■ dz*)

Ф) = ■

Kelt-b

(8)

где Ъ - расстояние между центром тяжести и определенным слоем ПКД панели, а S -статический момент инерции.

Vl.(S-El)rt

Kdf b

VY(EvAv e

«elf*

(9)

Kelt = Wi - Ed + Zfa - Ei - е2л) =13-Eirb-tf

(10)

$clt =

Z(Gi-b-ti) _ b tf (2-g„+gr)

K3S

K3S

(11)

На основе предположения, что E90 = 0 и Ъ = t можно использовать следующие выражения ждя учета жесткости на изгиб и жесткости при сдвиге для трехслойных ПКД панелей

Согласно приложению В к ЕШ995-1-1 или Еврокод-5 для пидатливого соединенных изгибаемых элементов. Этот информационный приложение описывает известный у-метод и после незначительной модификации может быть применен для определения ПКД (модифицированного у-метода). Стержни, состоящие из двух и трех частей (рис. 4) сравниваться по методу Scheiling и с методом Еврокод-5. Независимо от опорной оси становится очевидным, что коэффициенты гибкости зависят от пролета. При большей длине системы можно увеличить эффективную жесткость (12) при изгибе. После определения у-значений отдельных сечений (14), все остальные существенные значения, такие как осевые напряжения (16-17), сдвижные и напряжения (18-19) в соединении, и прогибы можно рассчитать.

м

а

2

max

Т

S.L

max

тип А1 тип А2

Рисунок 4 Типы поперечных сечений составных балок согласно Еврокод-5

(El)ef — Y3=i(Ei-li+yiErAra^)

h ■•hr

Ai — bi-hih—b-^Y2 — l

Yi(i,s)

E-A

K,-l2

2 2

1 y1-E1-A1-(h1 + h2)-y3-E3-A3-(h2+h3)

Zi^n-EiAi

(12)

(13)

(14)

(15)

_ Ni _ M

i — Ai — (EI)ef

' Yi ' Ei ' Ai

0m,i Wi (El)ef '

Ei-h

i-h i 2

V y3E3A3a3 + 0,5E2-2h

(El)ef

-2

—

V y3-E3-A3-a3

(EI)ef

-2

(16)

(17)

(18) (19)

Расстояние а2 всегда положительная в пределах балок типа С и нулевая точка напряжений всегда находится над геометрическим центром тяжести площади А2. Для балок типа А возможно не только положительное, но и отрицательное значение а2, если определена нулевая точка напряжений расположена ниже центра тяжести площади А2:

3-слойные, а точнее 5-слойные ПКД панели (рис. 5) можно вывести из поперечных, сечений балок, состоящих из двух-или трех частей (тип С и тип А, см. Рис. 4). Таким образом гибкость соединительных соединений ^¡/К^ может быть замещена гибкими к смещению поперечными слоями ПСД (hsi / (Ьц/(Ок,гЬ0). Ширина сечения Ы превосходящих слоев должна быть постоянной в пределах определения ПКД (Ь = Ь).

Рисунок 5 Принцип трансформации балки составного сечения в ПКД панель 1 1 УК13) -

i

Y i(l,3 — n2-E;-A;S; 1+-

Kvl2

-■П;-П;-П-П

GgQ-b-l2

С90-12

(21)

При условии равности толщин всех слоев ПКД панели можно получить следующее упрощение известных выражений:

M

M

2

1

2.тах

+

- для 3-слойных панелей

Vi

a7 =

n2-E0-h2

Y2 = 1

Cgo-12 Yl-EyAr

z2=in - Ei - Ai

ai=Y + hsi2 +!f-a2=2h-a2

(22)

(23)

(24)

Класс прочности древесины досок всех слоев принимается одинаковой. Как правило толщины досок слоев ПКД панелей одинаковы, или неравномерными но поперечное сечение остается симметричным

Выводы и предложения.... методы для определение напряжений изгиба и деформативности ПКД панели, метод Тимошенко для слоистых балок, предусматривающий определение деформации стержня по оползневой модели, согласно которой поперечное сечение после деформации остаётся плоским и перпендикулярным к оси стержня, яле меняет форму. Этот метод можно использовать для ручного вычисления, зная величины К^ i Бек, и применять в контексте любых систем или нагрузок Стержни гибкие на срез включены в большинство программных комплексов и поэтому применить этот метод на практике достаточно просто

Положительной особенностью гамма-метода является то, что он самый распространенный метод, который применяется в Еврокод-5, а также почти во всех технических заключениях по ПСД панелей. К недостаткам гамма-метода след отнести, что стандартизированный подход (эффективная центральная линия) может применяться только в пределах 3-х или 5-ти слойных ПКД панелей. Целесообразно использовать общие уравнения Schelling при столкновении с большим количеством слоев. Также этот метод подходит не только для ручного вычисления на основе уравнений, приведенных в приложении В Еврокод-5, но и теории гибких к смещению стержней. Что касается разной ширины пролета, могут случаться поля без нулевой точки момента, и использование такой эквивалентной длины, 80% от ширины пролета, предложенные нормой, очень сомнительным. Перенос теории гибких к смещению стержней в контексте структуры 2D-пластины вызывает серьезные проблемы. Уравнение ScheШng справедливы для всех систем и нагрузок в целом, и днопролитни балки, имеют синусоидальное нагрузки, необходимо в практических условиях, упрощает влияние на уравнение, и как следствие, этот метод демонстрирует чрезвычайно высокие отклонения в пределах отдельных нагрузок и внутренних опор неразрезных балок .

Список литературы:

1. Uibel, T.; Blaß, H. J., "Edge joints with dowel type fasteners in cross laminated timber", in: Proceedings, CIB-W18 Meeting 2007, Bled, Slovenia 2007, Paper 40-7-2.

2. B. Azinovic "Glued-in rods in CLT". Short Term Scientific Mission (STSM) Report. COST Action FP1402: Basis of Structural Timber Design - from research to standards, 40 p., 2018.

3. Traetta, G. 2007. Connection Techniques for CLT elements. Paper presented at the Temtis Austrian Country Seminar: Cross-Laminated Timber, Graz, Austria.

4. Tlustochowicz G, Serrano E, Steiger R (2010) State-of-the-art review on timber connections with glued-in steel rods. Mater Struct 44(5):997-1020.

5. Бидаков А.Н. Изменение прочности вклееных стержней на выдергивание в поперечной клееной древесине (clt) в зависимости от локации стержня в поперечном сечении панели. / Бидаков

A.Н., Распопов Е.А., Пустовойтова О.М., Страшко Б.А. // Науковий вюник будiвництва, - 2019. - № 4 - С. 202-208.

6. Фурсов В.В. Пазловые соединения фанерных элементов строительных конструкцш /

B.В. Фурсов, А.Н. Бидаков // Науковий вюник будiвництва, - 2014. - № 2 - С. 90-93.

7. DIN 1052:2008: Entwurf, Berechnung und Bemessung von Holzbauwerken - Allgemeine Bemessungsregeln und Bemessungsregeln für den Hochbau, DIN, Berlin, 2008. (German)

8. EN338:2009 "Structural timber - Strength classes" European Committee for Standardization (CEN), 2009.

9. ETA 06/0009: Binder Brettsperrholz BBS -Mehrschichtige Holzbauelemente für Wand-, Decken-, Dach und Sonderbauteile, Binder Holzbausysteme GmbH, Deutsches Institut für Bautechnik, Berlin, Oktober 2006.

10. ETA 06/0138: Massive plattenförmige Holzbauelemente für tragende Bauteile in Bauwerken, KLH Massivholz GmbH, Österreichisches Institut für Bautechnik, Wien, Juli 2011.

11. EN1194:1999 Glued laminated timber -Strength classes and determination of characteristic values, (CEN), 1999.

12. Eierle, B.; Bös, B.: Schubverformungen von Stabtragwerken in der praktischen Anwendung, Bautechnik 90, Seiten 747 - 752. Berlin: Ernst & Sohn, 2013.

13. Eierle, B.; Bös, B.: Schubverformungen von Holztragwerken, Bauen mit Holz 90, Seiten 33 - 38. Köln: Bruderverlag, 2015.

14. MOOSBRUGGER, T.: Elastomechanik von Stäben mit komplexem Querschnittsaufbau und verallgemeinerter Querschnittskinematik (Arbeitstitel). Technische Universität Graz, Fakultät für Bauingenieurwissenschaften, Dissertation (geplante Veröffentlichung 2012), Institut für Stahlbau.

15. ÖNORM B 1995-1-1:2015 Eurocode 5: Bemessung und Konstruktion von Holzbauten - Teil 1 -

i

L»

BBgM

1: Allgemeines - Allgemeine Regeln für den Hochbau, (German) Austria, 2015.

16. SCHELLING, W.: Die Berechnung nachgiebig verbundener zusammengesetzter Biegeträger im Ingenieurholzbau. Dissertation TH Karlsruhe, 1968.

17. SCHELLING, W.: Zur Berechnung nachgiebig zusammengesetzter Biegeträger aus beliebig vielen Einzelquerschnitten In: EHLBECK, J. (Hrsg.); STECK, G. (Hrsg.): Ingenieurholzbau in Forschung und Praxis. Bruderverlag Karlsruhe 1982.

18. SCHELLING, W.: Genauere Berechnung nachgiebig verbundener Holzbiegeträger mit dem y-Verfahren In: Festschrift E. Csiesielski. WernerVerlag. S 10, April, 1998.

19. Möhler, K., «Strength and long-term behaviour of lumber and glued laminated timber under torsion loads», CIB-W18 / 7-6-1, Proceedings of the international council for research and innovation in

East European Scientific Journal # 7(71), 2021 39 building and construction, Working commission W18 - timber structures, Meeting 7, Stockholm, Sweden, 1977.

20. Möhler, K., «Stress perpendicular to grain», CIB-W18 / 11-6-2 , Proceedings of the international council for research and innovation in building and construction, Working commission W18 - timber structures, Meeting 11, Vienna, Austria, 1979.

21. MÖHLER, K.: Über das Tragverhalten von Biegeträgern und Druckstäben mit zusammengesetzten Querschnitten und nachgiebigen Verbindungsmitteln. Habilitation TH Karlsruhe, 1962.

22. MÖHLER, K.: Die Bemessung der Verbindungsmittel bei zusammengesetzten Biege- und Druckgliedern im Holzbau. Bauen mit Holz, 68. Jahrgang, S. 162-164, 1966.

23. Möhler, K.: Grundlagen der Holz-Hochbaukonstructionen, in Holzbau-Atlas, Institut für intern. Architekturdokumentation, München (1980).

УДК 66.10167

Tamabaeva B. S.

candidate of Technical Sciences, Professor, Kyrgyz State Technical University named after I. Razzakov, Kyrgyzstan, 720044 Bishkek, 66 Aitmatov Avenu,

Ashirbekova G. B. senior lecturer, Kyrgyz State Technical University named after I. Razzakova, Kyrgyzstan, Bishkek, 66

Aitmatov Avenu,

DEVELOPMENT OF TECHNOLOGY FOR A NEW MEAT PRODUCT FROM NON-TRADITIONAL

RAW MATERIALS

Тамабаева Б.С.

к.т.н., профессор, Кыргызский Государственный технический университет им. И. Раззакова (КГТУ) Кыргызстан, 720044, г. Бишкек, Проспект

Ч. Айтматова 66 Аширбекова Г.Б., ст. преподаватель, КГТУ им. И. Раззакова Кыргызстан, 720044, г. Бишкек, Проспект

Ч. Айтматова 66

РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ НОВОГО МЯСНОГО ПРОДУКТА ИЗ НЕТРАДИЦИОННОГО

СЫРЬЯ

DOI: 10.31618/ESSA.2782-1994.2021.2.71.92

Abstract. Yak meat is a unique raw material for the production of new meat products. So that yaks live at high altitudes in a clean environment and provide environmentally friendly raw materials, yak meat products are of particular interest. This work is devoted to the development of a new product from yak meat.

Аннотация. Мясо яка является уникальным сырьем для производства новых мясных продуктов. Поскольку яки, обитая на больших высотах в условиях чистой окружающей среды, дают экологически чистое сырье, то изделия из мяса яка представляют особый интерес. Данная работа посвящена разработке нового продукта из мяса яка.

Keywords: Yak, meat, livestock, meat products, technology, pickling, beebread, quality, ready product, research.

Ключевые слова: як, мясо, поголовье, мясопродукты, технология, маринование, перга, качество, готовая продукция, исследования.

В любом бизнесе экслюзивность и экзотичность продукции считается наиболее прибыльными рычагами деятельности, поэтому

выпуск изделий из мяса яка представляет большой интерес.

Кыргызская Республика является одной из горных стран Центральной Азии, имеющая