CC BY
142------ЖИЛИЩНОЕ ---
строительство
Научно-технический и производственный журнал
УДК 692.232
В.Н. КУПРИЯНОВ, д-р техн. наук (kuprivan@kgasu.ru)
Казанский государственный архитектурно-строительный университет (420043, г. Казань, ул. Зеленая, 1)
Совершенствование метода расчета по защите от переувлажнения ограждающих конструкций
Анализ СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий» показывает, что метод расчета по защите от переувлажнения ограждающих конструкций содержит ряд неопределенностей. Недостаточно обоснована величина предельно допустимого увлажнения Ьж, соответственно неясно, какие свойства ограждающих конструкций достигают критических значений при увлажнении до Ьж. Период влагонакопления z0 назначается как период с отрицательной среднемесячной температурой наружного воздуха. Для этого же периода приводится формула расчетного комплекса ¡(1м ), а результаты расчета распространяются не только на период z0, но и на годовой период. Предложено использовать усовершенствованный графоаналитический метод К.Ф. Фокина, который позволяет определить расположение плоскости максимального увлажнения хму и температуру начала конденсации в этой плоскости через равенство Е=е в сечении ограждения. Величина Хнк позволяет оценить продолжительность периода влагонакопления z0 при сопоставлении Хнк с годовым ходом среднемесячной температуры наружного воздуха. Приведен числовой пример усовершенствованного метода расчета.
Ключевые слова: паропроницаемость, сопротивление паропроницанию, температура точки росы, плоскость максимального увлажнения, период увлажнения.
Для цитирования: Куприянов В.Н. Совершенствование метода расчета по защите от переувлажнения ограждающих конструкций // Жилищное строительство. 2017. № 5. С. 38-43.
V.N. KUPRIYANOV, Doctor of Sciences (Engineering) (kuprivan@kgasu.ru) Kazan State University ofArchitecture and Engineering (1, Zelenaya Street, 420043, Kazan, Russian Federation)
Improved Calculation Method for Protection Against Strong Moistening of an Enclosuring
Analysis of the SP 50.13330.2012 "Thermal Performance of the Buildings" showed that standard method for protection against strong moistening of an enclosuring has some inaccuracies and uncertainties. The maximum permissible value of moistening Aw is insufficiently substantiated, since it is not clear which of the properties of an enclosuring would reach their critical state when moistened to Aw. The period of strong moistening z.0 is not justified but simply assigned as a period with negative average monthly air temperatures. An expression for calculation complex f(tMy) for the period z0 is given, the results of which are also applied for the annual period, therefore cannot be correct. In order to eliminate indicated inaccuracies and uncertainties, an improvement of graphic-analytical method initially developed by Fokin K.F.is suggested. An improved method allows to determine the location of moisture section xMy and the temperature of condensation tHK in this location by using an equality E = e in a section of enclosure. The tm value allows to sufficiently evaluate the period of strong moistening z.0 by comparing the value of tHK to the annual course of average monthly air temperatures. Substantiation of the proposals and calculation example of an improved method are given.
Keywords: water vapor permeability, water vapor resistance, dew point, location of moisture section, period of moistening.
For citation: Kupriyanov V.N. Improved Calculation Method for Protection Against Strong Moistening of an Enclosuring. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2017. No. 5, pp. 38-43. (In Russian).
Краткая характеристика метода СП 50.13330.2012
Раздел «Защита от переувлажнения ограждающих конструкций» был включен в нормы проектирования в середине 1950-х гг. и переносился в нормы проектирования при каждом переиздании с небольшими изменениями. Лишь в 2012 г. при актуализации СНиП 23-02-2003 на основании исследований В.Г. Гагарина и В.В. Козлова [1-2] в раздел введен метод определения плоскости максимального увлажнения (в старой терминологии плоскость конденсации) с использованием комплекса //1му).
За прошедшее время накоплен определенный опыт расчетов, исследований и эксплуатации ограждающих конструкций и возникла необходимость детального анализа метода СП, использованного в разделе «Защита от переувлажнения ограждающих конструкций». Эта необходимость связана также с обсуждаемым в настоящее время проектном нового СП «Здания жилые и общественные. Правила проектирования тепловой защиты».
В основу расчетов в рассматриваемом разделе положено сравнение сопротивления паропроницанию части ограждающей конструкции от внутренней поверхности до плоскости максимального увлажнения (В) с требуемым сопротивлением паропроницанию этой же части ограждающей конструкции (Вптр).
Ограждающая конструкция будет защищена от переувлажнения, если В >В тр.
' п п
Требуемое сопротивление паропроницанию определяется из двух логично сформулированных условий. Первое условие связано с недопустимостью накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации (допускается конденсация влаги в ограждении в зимний период, которая должна удалиться из ограждения в летний период). Поскольку расчетным периодом принимается один год, в расчетах должны использоваться среднегодовые параметры климата:
" (1)
3.7 =
Е-е„
38
5'2017
ЖИЛИЩНОЕ
Научно-технический и производственный журнал
Л
где Е - парциальное давление насыщенного водяного пара в плоскости максимального увлажнения за годовой период эксплуатации.
Выражение (1) вытекает из равенства диффузионных потоков водяного пара через ограждение от внутренней поверхности до плоскости максимального увлажнения (Gв) и от плоскости максимального увлажнения до наружной поверхности Ограждение не будет накапливать конденсированную влагу, если Gв=Gн. Уравнение (1) можно переписать в виде:
G = ^ = G
(2)
Кх К»
Из уравнения (2) следует, что если Кт>Кп1тр, то поток водяного пара, приходящий к плоскости конденсации Gв, будет меньше, чем поток водяного пара, выходящий из ограждения Gн и в ограждении не будет накапливаться влага.
Второе условие связано с ограничением количества влаги, которое может накопиться в ограждающей конструкции за период влагонакопления:
0,00241„(е.-Е0)
рл^+л . (3)
В этой формуле Дм (%) - предельно допустимое приращение влажности за период влагонакопления z0.
Неопределенности и необоснованности в методе СП 50.13330.2012
Первое условие защиты от переувлажнения логически и физически обосновано, а во втором условии не прослеживается физика процесса и отмечается ряд неопределенностей.
Прежде всего неясно, с какой целью введено предельное приращение влажности, т. е. какие характеристики ограждающих конструкций критически изменяются после достижения их материальными слоями предельного увлажнения Дм: теплозащитные свойства, коррозия, старение, разрушение или что-то еще.
Недостаточно обоснованной остается и величина предельного приращения влажности в материалах Дм, которая в зависимости от вида материала изменяется от 1,5 до 50 мас. %. С учетом плотности материалов эта норма допускает накопление влаги в 1 м2 слоя наибольшего увлажнения ограждающих конструкций толщиной 100 мм до 6 кг (таблица).
В отечественных работах [3-5] приведены результаты расчетов накопления конденсированной влаги за период влагонакопления, которые существенно ниже приведенных в табл. 1. В зарубежных работах [6-8] получены аналогичные данные. Например, для Германии количество конденса-
та, выпадающего в течение зимы в ограждающей конструкции, не должно превышать 500 г/м2, причем независимо от вида материала.
Таким образом, ограничение количества конденсированной влаги в ограждающей конструкции за период влагонакопления может быть обоснованным, если обоснованно определить, на какие свойства ограждений влияет эта влага и при какой степени увлажнения эти свойства критически изменяются. В методе действующего СП эти вопросы не регламентируются. В связи с этим возникает вопрос: а следует ли вообще вводить в нормы второе условие защиты от переувлажнения при такой неопределенности расчетных параметров?
Параметр z0 - период влагонакопления второго условия также требует подробного анализа. В СП принято допущение, что конденсация влаги в ограждающих конструкциях происходит при значениях температуры наружного воздуха ^ <0°С, что не всегда соответствует действительности. Например, конденсация влаги на внутренних поверхностях ограждений происходит при положительной температуре, когда действительная упругость водяного пара е станет равна пределу насыщения водяного пара Е. Таким образом, определяющими при оценке периода влагонакопления должны быть не отрицательные значения , а соотношение между е и Ев наиболее опасных сечениях ограждающих конструкций. Наиболее опасное сечение - это и есть плоскость максимального увлажнения.
Известно, что распределение е по сечению ограждения зависит от сопротивления паропроницаемости материальных слоев, а распределение Е - от сопротивлений теплопередаче этих же слоев (через значения температуры по сечению ограждения), т. е., период влагонакопления определяется продолжительностью периода года, в течение которого в плоскости максимального увлажнения Е=е. Из этого следует, что на продолжительность периода влагонакопления влияет не только температура наружного воздуха, но также конструкция ограждения и свойства стеновых материалов.
Ключевым вопросом в рассматриваемом разделе СП является определение расположения плоскости максимального увлажнения или плоскости конденсации в сечении ограждающей конструкции. Расположение этой плоскости позволяет оценить основные параметры расчета
Е, Ео, Я,
До 2012 г. во всех переизданиях норм по тепловой защите расположение плоскости конденсации определялось на расстоянии 2/3 от внутренней поверхности для однослойных конструкций и на наружной поверхности утеплителя - для многослойных конструкций. После 2012 г. понятие «плоскость конденсации» заменено на «плоскость максимального увлажнения», расположение которой определяет-
Таблица 1
Предельно допустимое количество влаги в 1 м2 ограждающих конструкций с учетом плотности материалов
(по материалам табл.10 и С.1 СП 50.13330.2012)
№п/п Материал ограждающей конструкции Плотность, кг/м2 Масса 1 м2 материала толщиной 100 мм, кг Aw, % Масса воды в 1 м2 материала толщиной 100 мм, кг
1 Легкие бетоны (керамзитобетон) 800-1200 80-120 5 4-6
2 Ячеистые бетоны 600-1000 60-100 6 3,6-6
3 Минеральная вата 25-180 2,5-18 3 0,08-0,54
4 Пенополистирол 10-38 1-3,8 25 0,25-0,95
5'2017
39
ц м .1
Научно-технический и производственный журнал
ся путем вычисления комплекса/(1му) и определения температуры г в плоскости максимального увлажнения:
Ж.,) = 5330
КАК -*н.отр) &
(4)
При расчете определяется распределение температуры по стыкам материальных слоев гх по известной формуле:
t -г
К = К~~—Н-К (5)
о
где Ях - сопротивление теплопередаче ограждения от внутренней поверхности до сечения х плюс сопротивление теплопередаче у внутренней поверхности = 1/ав .
Рассчитывается значение комплекса в каждом материальном слое и по величине комплекса по нормативной таблице (№ 11 в СП 50.13330.2012) определяется температура в плоскости максимального увлажнения гму
Далее проводят сравнение гму в каждом слое с температурами по границам этих материальных слоев гх и определяется расположение плоскости максимального увлажнения - координаты хму При сравнении указанных температур и определении слоя, в котором находится плоскость максимального увлажнения, приходится преодолевать ряд неопределенностей (п. п. 8.5.4 и 8.5.5 СП).
Следует обратить внимание, что формула комплекса /.(гму) записана для периода месяцев с отрицательной среднемесячной температурой наружного воздуха (гнотр и енотр). Следовательно, плоскость максимального увлажнения, определенная с использованием этой формулы, будет относиться к периоду месяцев с отрицательной среднемесячной температурой наружного воздуха и применима только для второго условия защиты от переувлажнения (определение Яп2тр). Для первого условия защиты от переувлажнения (определения Яп1тр) использование расположения этой плоскости максимального увлажнения будет неправомерно, поскольку для определения ее расположения требуется использовать среднегодовые параметры климата.
Для конструкции наружной стены, описанной в примере данной статьи, плоскость максимального увлажнения, определенная по периоду месяцев с отрицательной среднемесячной температурой наружного воздуха, расположена на стыке утеплителя и облицовочного кирпича, а определенная по среднегодовым параметрам климата, как это предписано в первом условии защиты (определение Яп1тр), - эта плоскость расположена в облицовочном кирпиче. Это обстоятельство требует уточнения в методе СП 50.13330.2012.
Предложения по усовершенствованию метода расчета
Непростые вычисления по определению расположения плоскости максимального увлажнения через комплекс М ) можно заменить вычислениями с использованием
■'Л т.у
усовершенствованного графоаналитического метода К.Ф. Фокина путем построения распределений Е и е по сечению ограждения. При этом сечение ограждения вычерчивается в масштабе сопротивления паропроницанию материальных слоев. В этом случае распределение е будет представлять прямую линию от ев до ен, а распределение Е - линию с изломами на границах материальных слоев. Если такие построения выполнить для нескольких значений температуры
наружного воздуха tH, то можно определить сечение, в котором Е и е окажутся в непосредственной близости или будут равны, что и укажет на расположение плоскости максимального увлажнения. Расчеты показывают, что достаточно построить распределения Е и е при трех температурах наружного воздуха tH: среднегодовой, среднемесячной за самый холодный месяц (январь) и за январь с учетом максимальной суточной амплитуды'
По результатам расчета распределений Е и е по сечению ограждения становится возможным определить температуру наружного воздуха tH, при которой в плоскости максимального увлажнения начинается конденсация водяного пара, т. е. Е становится равной е, или разность Е — е = 0. Эту температуру находят путем построения зависимости (Е — е) от tH для плоскости максимального увлажнения. Пересечение зависимости (Е — е) от tH с горизонтальной линией (Е — е) = 0 указывает на эту температуру. Подобные расчеты и построения апробированы в работах [9-11], где введено понятие температура начала конденсации tHK. Эта температура численно равна температуре наружного воздуха tH, при которой в плоскости максимального увлажнения возникает конденсация водяного пара. В этих работах показано также, что каждое конструктивное решение наружной стены имеет собственную температуру начала конденсации t.
Далее по величине tHK определяется продолжительность периода влагонакопления z0 , если на графике годового хода температуры для той или иной местности нанести горизонтальную линию с величиной t. На рис. 1 приведена схема годового хода температуры наружного воздуха условного географического места в сочетании с величинами t условных конструкций наружных стен: tml< tHK2< tHK3.
Из данных рис. 1 видно, что если величина tHK наружной стены выше температуры наружного воздуха tH, как, например, tHií3, то конденсация и накопление влаги в такой конструкции неизбежны в течение периода z2 или периода z3 с учетом конденсации в ночное время. В конструкции стены с tHK2 конденсация и накопление влаги будет частичным продолжительностью z1, и только в ночное время, т. е. с учетом среднесуточных амплитуд H Если в конструкции стены t будет ниже tH, например tHKl, то конденсация и накопление влаги исключены полностью или возможно кратковременно в период волн холода.
Рис. 1. Схематичное представление о сочетании годового хода температуры наружного воздуха ги и температуры начала конденсации г в различных конструкциях наружных стен: 1 — годовой ход среднемесячных значений температуры наружного воздуха гн; 2 — годовой ход среднемесячных значений ги с учетом среднесуточных амплитуд г; ^ — продолжительность конденсации водяного пара или продолжительность периода влагонакопления в конструкции наружной стены, имеющей = гт2; г2 и 13 — продолжительность периода влагонакопления г0 в конструкции наружной стены, имеющей гт = гнк3, с учетом среднемесячных значений гн (г,) и с учетом среднесуточных амплитуд ги (г.)
Научно-технический и производственный журнал
Таким образом температура начала конденсации наружных стен tHK является важной теплофизической характеристикой, используя которую можно оценить продолжительность периода влагонакопления.
Из схемы, приведенной на рис. 1, можно сделать еще один важный вывод. Конструкция стены, непригодная для одного климатического района, если tHK > tHl, может быть с успехом использована в другом климатическом районе, если t < t2, где tHl и tH2 - средние температуры января.
Следует отметить излишнюю усложненность в методе СП по определению параметра Е через группирование среднемесячных температур наружного воздуха tH по трем периодам: зимнему, весенне-осеннему и летнему. Этот параметр представляет собой парциальное давление насыщенного водяного пара в плоскости максимального увлажнения за годовой период эксплуатации, поэтому достаточно просчитать этот параметр при среднемесячных значениях tH и определить среднее значение или вообще определить этот параметр при tH, равной среднегодовой температуре. При этом значения Е, рассчитанные по периодам (метод СП) и через среднемесячные температуры различаются на 3%, а рассчитанные через среднегодовую температуру - на 10-13%, что в данных расчетах вполне допустимо. Расхождение в результатах расчетов связано с нелинейностью зависимости Е от t и округлением расчетных значений.
Пример расчета по усовершенствованному методу
Рассмотрим наружную стену жилого дома в климатических условиях Москвы.
Материальные слои конструкции ограждения начиная от внутренней поверхности:
гипсокартонный лист: б = 12 мм, р0 = 1050 кг/м3, Хе = 0,36 Вт/(м-°С), M = 0,075 мг/(м-ч-Па);
железобетон: б = 100 мм, р0 = 2500 кг/м3, Хв = 2,04 Вт/(м-°С), M = 0,03 мг/(м-ч-Па);
пенополистирол: б = 100 мм, р0 = 20 кг/м3, Хе = 0,046 Вт/(м-°С), M = 0,05 мг/(м-ч-Па);
керамический пустотный кирпич: б = 120 мм, р0 = 1600 кг/м3, Хе = 0,64 Вт/(м-°С), M = 0,14 мг/(м-ч-Па);
Сопротивление теплопередаче R/™ = 2,6 (м2-°С)/Вт, сопротивление паропроницанию Rno = 6,35 (м2-ч-Па)/мг
Ограждающая конструкция использована в жилом доме в Москве. Параметры климата: Г = 20°С, фв = 55%, ев = 1273 Па, t = 5,4°С, е = 770 Па, t = -7,8°С, е = 280 Па, макси-
ср.г. ' ' н ср.г. ' я ' ' н. янв. '
мальная суточная амплитуда температуры января -22°С.
Определение Rn]mp
Определяем плоскость максимального увлажнения. Графоаналитическим методом Фокина К.Ф. рассчитываем распределение Е и е по сечению ограждения и строим график в координатах Е(е) - Rni при трех температурах наружного воздуха: tcpi= 5,4°С, ^ = -7,8 °С и tR+a= -7,8 + (-11 °С) = -18,8 °С и строим график, рис. 2.
На рис. 2 видно, что в сечение 3-4 (на стыке утеплителя и кирпичной облицовки) Е = е при температуре tH = -7,8°С и -18,8°С, следовательно, по сечению 3-4 и будет проходить плоскость максимального увлажнения. Следует отметить, что, если график, подобный рис. 2, построить не только
Рис. 2. Распределение Е и е по сечению ограждающей конструкции. 1и 11 Е и е при <н = 5,4°С соответственно; 2 и 21 — то же при 1и = - 7,8°С; 3 и 31 — то же при 1и = -18,8°С;
по границам материальных слоев ограждения, но и по дополнительным сечениям наружных материальных слоев, то можно получить более точное расположение плоскости конденсации в ограждении. Парциальное давление насыщенного водяного пара в плоскости максимального увлажнения Е = 981 Па (по кривой 1 в сечении 3-4). Сопротивление паропроницанию от внутренней поверхности до сечения 3-4, т. е. Я :
п
М12+О1_+_01]_= 9м2,ч.Па/мг;
^ 0,075 0,03 0,05
1С, = — = 0,86 м2 ч Па/мг. ^ 0,14
Требуемое сопротивление паропроницанию определяем по формуле (1)
1273-981
■"»1
-•0,86 = 1,04 м2 ч Па/мг.
981-770
Ограждающая конструкция соответствует требованиям:
Än=5,49>l,04 = Äj м2чПа/мг.
Определение Rn2mp
Расчет начинается с определения реальной продолжительности периода влагонакопления z, которая будет различна не только для различных климатических условий, но также и для различных конструктивных решений ограждений.
На основании графоаналитических расчетов и построений Е и е по сечению ограждения (рис. 2) возникает воз-
52017
41
Ц M .1
Научно-технический и производственный журнал
1г
¡F
? ?
Рис. 3. Изменение разности парциальных давлений водяного пара (Е — е) в плоскости максимального увлажнения при изменении температуры наружного воздуха ги
можность определить то значение температуры наружного воздуха, при котором (и при всех более низких значениях) в плоскости максимального увлажнения начинает выпадать конденсат. В статье это значение гн определено как температура начала конденсации г.
С этой целью вычерчивается график зависимости (Е — е) от гн для плоскости максимального увлажнения (для сечения 3-4 по рис. 2) при трех температурах наружного воздуха: 5,4°С, -7,8°С и -18,8°С, рис. 3.
Из рис. 3 следует, что в данной конструкции ограждения в плоскости максимального увлажнения конденсация водяного пара возникает при гн = -6,5°С и продолжается при более низкой температуре. При температуре выше -6,5°С в ограждении исключена конденсация водяного пара, потому что разность (Е — е) положительная и, следовательно, относительная влажность воздуха в порах материала ф меньше 100%.
По данным рис. 3 стало возможным оценить реальный период влагонакопления, если сопоставить величину = -6,5°С с годовым ходом среднемесячных температур наружного воздуха в Москве, рис. 4.
В соответствии с графиком рис. 4 продолжительность периода влагонакопления г0 = 60 сут.
Температура наружного воздуха за период влагонакопления определится как средняя между г = -6,5°С и среднемесячной для января н = -7,8°С.
н.вя.нак 2 2
Парциальное давление водяного пара в наружном воздухе определится как среднее между значениями е для января и февраля:
, ч 280 + 290 „ог
ен.т.на„ = (е„.» + е„.ф) =-2-= Па,
По формуле, аналогичной (5), определим температуру в плоскости максимального увлажнения гжу :
20-С-7 11 --^^•2,37 = ^,7°С
и парциальное давление насыщенного водяного пара Е0 при этой температуре:
1 6.4 V' / \ /
о \н л Я Ф \\f А
-и\ f-ij
■дА 1 Г.-4.5Х
.»r-ev
Е0 = 1,84-10пехр(-^) = 435 Па.
ZOO, J
(6)
г
V* -в
0
Рис. 4. Определение реального периода влагонакопления в рассматриваемой конструкции ограждения в климатических условиях Москвы: 1 — годовой ход среднемесячных температур наружного воздуха; z — продолжительность периода влагонакопления
Коэффициент ц:
0,0024(Д0 - е„„) z0_Q, 0024(435 - 285)-60 _251
К, 0,86 ' '
Требуемое сопротивление паропроницанию Rn2mp определяем по формуле (3):
0,0024.(1273-435) = м^^н^Па/мг. (8) "2 20-0,1-25 + 25,1
Ограждающая конструкция соответствует требованиям: Заключение
Предложения по усовершенствованию метода защиты от переувлажнения ограждающих конструкций основаны на понятном физинеском принципе возникновения тонки росы в сенении ограждения за снет равенства парциальных давлений водяного пара в порах материала E = е. В возникновении этого равенства учтены не только параметры климата, но также теплофизинеские свойства материалов и конструкции наружных стен. Показано, что в разлинных конструктивных решениях наружных стен конденсация влаги возникает при различной температуре наружного воздуха и, следовательно, различной будет продолжительность периода влагонакопления. Предложения по усовершенствованию метода защиты, изложенные в статье, позволяют объективно оценить параметры увлажнения наружных стен, которые в СП недостаточно обоснованы.
Неопределенности в учете Aw и z0 ставят под сомнение существование второго условия защиты (определение Rn2m") в том виде, в каком оно изложено в СП 50.13330.2012.
Предлагаемые в статье усовершенствования метода расчета защиты от переувлажнения логичны и физически обоснованы и могут быть использованы при корректировке метода СП 50.13330.2012.
Научно-технический и производственный журнал
Список литературы
1. Гагарин В.Г., Козлов В.В. Основы для разработки инженерного метода расчета влажностного режима // Сб. докладов 8-й научно-практической конференции 24-26 апреля 2003, «Стены и фасады. Актуальные проблемы строительной теплофизики» (Академические чтения). Москва. НИИСФ. 2003. С. 23-35.
2. Козлов В.В. Метод инженерной оценки влажностного состояния современных ограждающих конструкций с повышенным уровнем теплозащиты при учете паропро-ницаемости, влагопроводности и фильтрации воздуха. Автореф. дисс. ... канд. техн. наук. М. 2004. 24 с.
3. Фокин К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий. Из. 5-е, пересмотренное. М.: Изд-во АВОК-ПРЕСС. 2006. 256 с.
4. Протасевич А.М., Лешкевич В.В., Крутилин А.Б. Влаж-ностный режим наружных стен зданий в условиях Республики Беларусь // Жилищное строительство. 2013. № 9. С. 37-40.
5. Гринфельд Г.И., Куптараева П.Д. Кладка из автоклавного газобетона с наружным утеплением. Особенности влажностного режима в начальный период эксплуатации // Инженерно-строительный журнал. 2011. № 8. С. 41-50.
6. Holm A., Künzel H.M. Non-Isothermal Moisture Transfer in Porous Building Materials // Proceedings of Materialsweek Congress. 2000. Munich.
7. Mendes N., Philippi P.C. A Method of Predicting Heat and Moisture Transfer Through Multilayered Walls Based on temperature and Moisture Content Gradients // International Journal of Heat and Mass Transfer. January 2005. Vol. 48. Issue 1. Pages 37-51.
8. Lepage R., Schumacher C., Lukachko A. Moisture Management for High R-Value Walls. // Technical report. USDOE Office of Energy Efficiency and Renewable Energy Building Technologies Office. URL: http://www.osti.gov/ bridge. 2013. United States. (Reference date: 15.05.2017).
9. Куприянов В.Н., Сафин И.Ш., Хабибуллина А.Г. К вопросу о паропроницаемости ограждающих конструкций // АСАDEMIA. Строительство и архитектура. 2009. № 5. С. 504-507.
10. Куприянов В.Н., Сафин И.Ш. К определению температуры начала конденсации парообразной влаги в наружных стенах // ВестникВРОРААСН. Н. Новгород. 2014. № 17. С. 275-282.
11. Куприянов В.Н. Климатология и физика архитектурной среды: Монография. М.: Изд-во АСВ, 2016. 194 с.
References
1. Gagarin V.G., Kozlov V.V. Basis for the development of an engineering method for calculating humidity conditions // Collection of reports of the 8th Scientific and Practical Conference 24-26 April 2003 «Walls and facades. Actual problems of construction thermophysics» (Academic readings). Moscow. NIISF. 2003, pp. 23-35. (In Russian).
2. Kozlov V.V. The method of engineering assessment of the moisture state of modern enclosing structures with an increased level of thermal protection, taking into account the vapor permeability, moisture conductivity and air filtration: thesis . candidate of technical sciences. Moscow. 2004. 24 p. (In Russian).
3. Fokin K.F. Stroitel'naya teplotekhnika ograzhdayushchikh chastei zdanii [Thermal Engineering of enclosing parts of buildings]. Moscow: AVOK-PRESS. 2016. 5th ed. 256 p.
4. Protasevich A.M., Leshkevich V.V., Krutilin A. B. Humidity conditions of external walls of buildings in the Republic of Belarus. Zhilishhnoe stroiteistvo. 2013. No. 9, pp. 37-40. (In Russian).
5. Grinfeld G.I., Kuptaraeva P.D. Masonry of autoclaved aerated concrete with external insulation. Qualities of humidity conditions during the initial period of operation. Inzhenerno-stroitel'nyj zhurnal. 2011. No. 8, pp. 41-50. (In Russian).
6. Holm A., Künzel H.M. Non-Isothermal Moisture Transfer in Porous Building Materials. Proceedings of Materialsweek Congress. 2000. Munich.
7. Mendes N., Philippi P.C. A Method of Predicting Heat and Moisture Transfer Through Multilayered Walls Based on temperature and Moisture Content Gradients. International Journal of Heat and Mass Transfer. 2005. Vol. 48. Issue 1, pp. 37-51.
8. Lepage R., Schumacher C., Lukachko A. Moisture Management for High R-Value Walls. Technical report. USDOE Office of Energy Efficiency and Renewable Energy Building Technologies Office. URL: http://www.osti.gov/ bridge. 2013. United States. (Reference date: 15.05.2017).
9. Kupriyanov V.N., Safin I.S., Khabibullina A.G. On the question of water vapor permeability of walling. ACADEMIA Construction and Architecture. 2009. No. 5, pp. 504-507. (In Russian).
10. Kupriyanov V.N., Safin I.S. Determination of the temperature of water vapor condensation in enclosures. Vestnik of VRO RAASN. 2004. No. 17, pp. 275-282. (In Russian)
11. Kupriyanov V.N. Klimatologiya I fizika arkhitekturnoi sredy [Climatology and Physics of architectural environment]. Moscow: ASV Publ. 2016. 194 p.
Защита деревянных конструкций
I Автор - А.Д. Ломакин, канд. техн. наук, ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко
М.: РИФ «СТРОЙМАТЕРИАЛЫ», 2013.424 с.
В книге приведены результаты исследований, проведенных автором и разработанные им рекомендации по конструкционной и химической защите деревянных конструкций.
I-1 Большое внимание уделено защите несущих
ДКК и конструкций из ЛВЛ от эксплуатационных воздействий и возгорания.
Приведены известные и разработанные автором методы оценки защитных свойств покрытий для древесины, методика и результаты натурных климатических испытаний покрытий на образцах и фрагментах конструкций. Описаны результаты мониторинга влажностного состояния несущих КДК в таких крупных объектах, как ЦВЗ «Манеж», крытый конькобежный центр в Крылатском в Москве и др., при проведении которого использована разработанная автором методика оценки влажности древесины с использованием модельных образцов.
Книга рассчитана на специалистов и научных работников, работающих в области защиты деревянных конструкций, технологов предприятий по производству КДК и заводов деревянного домостроения, сотрудников проектных организаций и преподавателей вузов. Она может быть полезна также и для организаций, занимающихся строительством зданий и сооружений с применением деревянных конструкций.
Цена 1000 р. без почтовых расходов.
Заявки для прибретения направлять по тел./факсу: (499) 976-20-36, 976-22-08 E-mail: mail@rifsm.ru
5'2017
43
