CC BY
137
МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «ИННОВАЦИОННАЯ НАУКА» №3/2016 ISSN 2410-6070
Продолжение таблицы 2
выпрямитель ВАКГ 3200; 38,4 0,85 32,64 5,76
выпрямитель ВАКГ 1600; 192 0,87 167,04 24,96
нагреватели ТЭН-08 19,2 0,89 17,09 2,11
Насосы:
- электродвигатель насоса дистиллированной 3,00 0,78 2,34 0,66
воды;
- электродвигатель насоса 7,00 0,83 5,81 1,19
подачи воды из резерва
Подъемно-транспортное оборудование
(тельфер ЭД 6):
- тип КГ 2008Д6 (на передвижение); 3,00 0,85 2,55 0,45
- тип А 1207К6А (на подъем) 0,37 0,87 0,32 0,05
Вентиляционное оборудование 64,05 0,85 54,44 9,61
Освещение (лампы ДРЛ-250) 4,00 0,95 3,80 0,20
Итого: 338,72 292,64 46,08
Согласно расчету энергетического баланса технологического процесса нанесения гальванического покрытия на основе цинка производственные потери составляют 46,08 кВт/ч/1000 ед. продукции. Таким образом, составлена характеристика сырья, используемых материальных и энергетических ресурсов, балансовая схема материальных и энергетических потоков. Список использованной литературы:
1. Цинкование гальваническое: технология и её преимущества. Режим доступа: http://techliter.ru
2. Ермолаева В.А. Разработка системы очистки сточных вод гальванического производства. Наука, образование, общество: проблемы и перспективы развития; сборник научных трудов по материалам МНПК Тамбов: Изд-во ТРОО «Бизнес - Наука - Общество»; 2013 г. с. 29 - 30.
© Ермолаева В.А., 2016
УДК 697.137.5
К.П.Зубарев
аспирант 1 года обучения института инженерно-экологического строительства и механизации,
кафедры отопления и вентиляции НИУ МГСУ, г. Москва, РФ
РАСЧЕТ ОГРАНИЧЕНИЯ ВЛАГИ В ОГРАЖДАЮЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ С ПОВЫШЕННЫМ
УРОВНЕМ ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЯ С УТЕПЛИТЕЛЕМ ИЗ МИНЕРАЛЬНОЙ ВАТЫ И ОСНОВАНИЕМ ИЗ КИРПИЧНОЙ КЛАДКИ ЗА ПЕРИОД С ОТРИЦАТЕЛЬНЫМИ СРЕДНИМИ МЕСЯЧНЫМИ ТЕМПЕРАТУРАМИ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
Аннотация
Окончание проверки защиты от переувлажнения ограждающей конструкции заключается в расчете требуемого сопротивления паропроницанию из условия ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха и сравнение его с рассчитанным ранее сопротивлением паропроницанию. Пример такого расчета подробно разобран в этой статье.
Ключевые слова
Энергосбережение, влажностный режим, защита от переувлажнения, плоскость максимального
увлажнения, ограждающая конструкция.
_МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «ИННОВАЦИОННАЯ НАУКА» №3/2016 ISSN 2410-6070_
Введение
В предыдущих работах было определено сечение, содержащее плоскость максимального увлажнения в конструкции с утеплителем из минеральной ваты и основанием из кирпичной кладки [2, с. 150-153], а так же определена величина [3, с. 140-142].
Задача исследования
Произвести расчет ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха для жилого здания в г. Москве и оценить влажностный режим ограждающей конструкции.
Ход исследования
Продолжительность периода влагонакопления: z0 = 151 сут;
Средняя температура наружного воздуха периода влагонакопления: tH.qH = -4,58 0С;
Температура и парциальное давление водяного пара в плоскости максимального увлажнения при средней температуре наружного воздуха периода влагонакопления:
В , N 0,008+— .
С7ун = - t£-pH) = -4,58 + о—23 (20- (-4,58)) = -4,24 0С;
Яо = 1,84 • 1011 exp (-¿тЗ+У = 1,84 • 1011 exp = 449 Па.
Плотность наружного тонкого штукатурного слоя: pw1 = р4 = 1260^;
Плотность слоя утеплителя из минеральной ваты: pW2 = Рз = 150^;
Предельно допустимое приращение влажности в материале увлажняемого наружного тонкого штукатурного слоя и утеплителя из минеральной ваты % по массе, за период влагонакопления по таблице 10 [1, с. 16, 17] соответственно: Aw1 = 2 % и Aw2 = 3 %;;
Среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха периода месяцев с отрицательными среднемесячными температурами: еноТр = 364 Па;
v J, 0,0024(Яо-ен.отр)2о 0,0024(449-364)-151
Коэффициент: ^ =-йп.н р =-0:054-= 570;
Требуемое сопротивление паропроницанию из условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха: ^тр _ 0,0024го(ев-£о) _ 0,0024-151(1273-449) _ ^
n2 pw1äw1Aw1+pw2äw2Alw2+^ 1260-0,5-0,007-2+150-0,5-0,12-3+570 , ;
Определяем наиболее строгое из требуемых условий: = max(RTP;fiTP) = max(0,019; 0,493) = 0,493.
Определяем сопротивление паропроницанию многослойной ограждающей конструкции от внутренней поверхности до плоскости максимального увлажнения:
м2 -ч-Па
йо,п = Rrn + «П2 + ЙПЗ = 0,222 + 2,375 + 0,4 = 2,997 ^^
Проверяем, удовлетворяет ли конструкция двум влажностным условиям: Дп > <р ^ 2,997 > 0,493;
Вывод
Стена здания прошла проверку на защиту от переувлажнения ограждающей конструкции. Аналогично по этой методике можно рассчитывать ограждающие конструкции в разных климатических зонах.
Список использованной литературы:
1. СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий» актуализированная версия СНиП 23-02-2003.
2. Зубарев К. П. Расчёт влажностного режима ограждающей конструкции с повышенным уровнем энергосбережения с утеплителем из минеральной ваты и основанием из кирпичной кладки // Новая наука: от идеи к результату: Международное научное периодическое издание по итогам Международной научно-практической конференции (29 января 2016 г., г. Сургут). / в 3 ч. Ч.2 - Стерлитамак: РИЦ АМИ, 2016. - 213 с. - с. 150 - 153.
_МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «ИННОВАЦИОННАЯ НАУКА» №3/2016 ISSN 2410-6070_
3. Зубарев К. П. Расчёт недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции с повышенным уровнем энергосбережения с утеплителем из минеральной ваты и основанием из кирпичной кладки за годовой период эксплуатации // Новая наука: современное состояние и пути развития: Международное научное периодическое издание по итогам Международной научно-практической конференции (09 февраля 2016 г., г. Оренбург). / в 2 ч. Ч.2 - Стерлитамак: РИЦ АМИ, 2016. - 242 с. - с. 140 - 142.
© Зубарев К.П., 2016
УДК 663.1: 577.15
О.В. Иванова
к.т.н., доцент
Р.М. Халиков
к.х.н., доцент
Башкирский государственный университет;
г. Уфа, Российская Федерация
РАЦИОНАЛЬНЫЕ СПОСОБЫ УЛУЧШЕНИЯ КАЧЕСТВА ПРОДУКТОВ ПИТАНИЯ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ МОДИФИЦИРОВАННЫХ КРАХМАЛОВ В ПИЩЕВОЙ ИНДУСТРИИ
Аннотация
Обобщены инновационные области применения трансформированных макромолекул крахмала в производстве ингредиентов пищи.
Ключевые слова
Модификация крахмалов, пищевые продукты, технологические гелеобразователи, ингредиенты пищи.
Растительный крахмал является одним из наиболее многофункциональных источников сырья в индустрии пищевых продуктов. Немодифицированные (нативные) крахмалы в процессе тепловой обработки пищи образуют слабые клейстеры (чувствительные к изменениям температуры и рН среды) и «резиноподобные» гели. Разнообразные способы технологической обработки (физические, химические, биологические) [1] крахмальных гранул позволяют существенно изменить микроструктуру и свойства: гидрофильность, способность к клейстеризации и гелеобразованию, устойчивость к нагреванию, изменениям рН и т. п. Поэтому для различных отраслей пищевой индустрии кроме обычного сухого (нативного) кукурузного или картофельного крахмала выпускаются модифицированные крахмалы (МК/
Цель данной статьи - рассмотрение сфер применения модифицированных крахмалов, используемых для повышения качества пищевых продуктов.
Производство МК осуществляется из традиционного (картофель, кукуруза) и нетрадиционного (пшеница, горох, сорго и др.) сырья. При выборе источника крахмала для того или иного технологического процесса необходимо учитывать биохимический состав (соотношение макромолекул амилозы и амилопектинов), структурно-механические свойства интермедиатов, особенности технологии производства (температурные параметры, рН, продолжительность механического воздействия), хранения и реализации (замораживание ^ оттаивание и т.д.).
Модифицированные крахмалы получают методами физико-химических и энзимных или комбинированных воздействий (рис. 1) на крахмалсодержащее сырье [2]. По характеру изменений все модифицированные крахмалы условно делятся на группы: расщепленные крахмалы и замещенные эфиры крахмал, а также сополимеры крахмальных макромолекул.
